JPS5964576A - マグクロ質キヤスタブル耐火物 - Google Patents
マグクロ質キヤスタブル耐火物Info
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- JPS5964576A JPS5964576A JP57172428A JP17242882A JPS5964576A JP S5964576 A JPS5964576 A JP S5964576A JP 57172428 A JP57172428 A JP 57172428A JP 17242882 A JP17242882 A JP 17242882A JP S5964576 A JPS5964576 A JP S5964576A
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- alumina cement
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はマグネシアとクロム鉱を骨材とするマグクロ
質キャスタブル耐火物の配合に関する。
質キャスタブル耐火物の配合に関する。
マグクロ質キャスタブルのバインダーにリン酸ナトリウ
ム系を用いると、クロム鉱中の不純成分である珪酸（Ｓ
ｉＯ２）によってバインダー相が破壊されて高温におけ
る熱間強度が大巾に低下するが、この発明は、これを防
止して熱間強度の高い耐火物を得ることを目的とする。
ム系を用いると、クロム鉱中の不純成分である珪酸（Ｓ
ｉＯ２）によってバインダー相が破壊されて高温におけ
る熱間強度が大巾に低下するが、この発明は、これを防
止して熱間強度の高い耐火物を得ることを目的とする。
マグクロ質耐火物において従来、ＳｉＯ２含有量の高い
クロム鉱を使用しバインダー材としてリン酸ナトリウム
系例えばメタリン酸ナトリウムを使用すると、耐火物の
１３００℃以上における熱間強度が急激に低下して充分
な耐用性が得られなかった。これは生成したバインダー
相であるＮａ２Ｏ、２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５がＳｉＯ２と反
応して７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２が生成し同時に
Ｎａ２Ｏが遊離して低融性のガラスを生成しバインダー
相が破壊されるものと推定される。
クロム鉱を使用しバインダー材としてリン酸ナトリウム
系例えばメタリン酸ナトリウムを使用すると、耐火物の
１３００℃以上における熱間強度が急激に低下して充分
な耐用性が得られなかった。これは生成したバインダー
相であるＮａ２Ｏ、２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５がＳｉＯ２と反
応して７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２が生成し同時に
Ｎａ２Ｏが遊離して低融性のガラスを生成しバインダー
相が破壊されるものと推定される。
一方ＳｉＯ２含有量の低いクロム原料としては、ＳｉＯ
２成分の低いクロム鉱石を特別に精製した「トランスバ
ール精鉱」（ＳｉＯ２１％以下）があるが、量的に少く
高価格であるので一般的に使用できない状態である。
２成分の低いクロム鉱石を特別に精製した「トランスバ
ール精鉱」（ＳｉＯ２１％以下）があるが、量的に少く
高価格であるので一般的に使用できない状態である。
そこでＳｉＯ２含有量の高い一般的なクロム鉱例えばマ
シンロッククロム鉱（ＳｉＯ２４％以上）を用いかつ一
般的なバインダー剤であるメタリン酸ナトリウムを使用
しても高温域での強度低下が少く、特に転炉スラグの如
く塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）の高いスラグと接触する
場所たとえば溶鋼取鍋やタンデイッシュにおけるキャス
タブル耐火物やＲＨ法、ＤＨ法等の取鍋精錬炉における
キャスタブル耐火物を開発すべく、マグクロ質キャスタ
ブル耐火物におけるバインダー相の挙動および耐火物配
合体の特性等を詳細に検討し実験を重ねた結果、前述し
たＳｉＯ２とバインダー相の反応抑制剤としてアルミナ
セメントを添加することが有効であり、かつ全配合体の
ＣａＯ／Ｐ２Ｏ５が一定の範囲になる如く炭酸カルシウ
ムの添加量を調整し、さらに全配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ
５の望ましい範囲即ち耐火物の熱間強度の高い範囲は全
配合体のＳｉＯ２含有量によって調整するのが有効であ
ることを見出したのである。
シンロッククロム鉱（ＳｉＯ２４％以上）を用いかつ一
般的なバインダー剤であるメタリン酸ナトリウムを使用
しても高温域での強度低下が少く、特に転炉スラグの如
く塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）の高いスラグと接触する
場所たとえば溶鋼取鍋やタンデイッシュにおけるキャス
タブル耐火物やＲＨ法、ＤＨ法等の取鍋精錬炉における
キャスタブル耐火物を開発すべく、マグクロ質キャスタ
ブル耐火物におけるバインダー相の挙動および耐火物配
合体の特性等を詳細に検討し実験を重ねた結果、前述し
たＳｉＯ２とバインダー相の反応抑制剤としてアルミナ
セメントを添加することが有効であり、かつ全配合体の
ＣａＯ／Ｐ２Ｏ５が一定の範囲になる如く炭酸カルシウ
ムの添加量を調整し、さらに全配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ
５の望ましい範囲即ち耐火物の熱間強度の高い範囲は全
配合体のＳｉＯ２含有量によって調整するのが有効であ
ることを見出したのである。
高熱間強度を得るためのリン酸ナトリウム系バインダー
としては、重合度２１前後のメタリン酸ナトリウムが優
れておりバインダー相の生成にはＣａＯが必要で両者の
反応化合物でおるＮａ２０・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５（以下
「ＮＣ２Ｐ」と略称する）がバインダー相であることは
知られている、 ところでＣａＯ源としては一般に生石灰、ドロマイト、
Ｃａ（ＯＨ）２、ＣａＣＯ３があるがキャスタブル耐火
物に配合する場合の適応性について実験した結果、生石
灰とドロマイトはキャスタブル耐火物を水で混練する際
急激な発熱反応を起すため便用できず、Ｃａ（ＯＨ）２
とＣａＣＯ３については、マグクロ系耐火骨材にバイン
ダー材として重合度２１前後のメタリン酸ナトリウム（
商品名グラスＨ、米国ＦＭＣ社製）５％、Ｃａ（ＯＨ）
２とＣａＣＯ３の何れかを５％、水を外掛８％をそれぞ
れ添加して混練した結果、前者の場合は混線中に激しい
発熱反応と凝結現象が見られ混練を続けても流動性が出
ないため鋳込施工が困難であったが、（Ｃａ（ＯＨ）２
は強塩基性、グラスＨは弱酸性のため急激な反応がおこ
るためと思われる）後者の場合は混線中に若干の偽凝結
が見られるが混線を続けると流動性が充分に発現するの
で施工が可能である。
としては、重合度２１前後のメタリン酸ナトリウムが優
れておりバインダー相の生成にはＣａＯが必要で両者の
反応化合物でおるＮａ２０・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５（以下
「ＮＣ２Ｐ」と略称する）がバインダー相であることは
知られている、 ところでＣａＯ源としては一般に生石灰、ドロマイト、
Ｃａ（ＯＨ）２、ＣａＣＯ３があるがキャスタブル耐火
物に配合する場合の適応性について実験した結果、生石
灰とドロマイトはキャスタブル耐火物を水で混練する際
急激な発熱反応を起すため便用できず、Ｃａ（ＯＨ）２
とＣａＣＯ３については、マグクロ系耐火骨材にバイン
ダー材として重合度２１前後のメタリン酸ナトリウム（
商品名グラスＨ、米国ＦＭＣ社製）５％、Ｃａ（ＯＨ）
２とＣａＣＯ３の何れかを５％、水を外掛８％をそれぞ
れ添加して混練した結果、前者の場合は混線中に激しい
発熱反応と凝結現象が見られ混練を続けても流動性が出
ないため鋳込施工が困難であったが、（Ｃａ（ＯＨ）２
は強塩基性、グラスＨは弱酸性のため急激な反応がおこ
るためと思われる）後者の場合は混線中に若干の偽凝結
が見られるが混線を続けると流動性が充分に発現するの
で施工が可能である。
以上の検討によりバインダー相の生成に必要なＣａＯ源
としてはＣａＣＯ３が最も適していることが判明した。
としてはＣａＣＯ３が最も適していることが判明した。
次に前述したようにＳｉＯ２含有量の高い骨材において
はバインダー相が破壊される現象について試験した結果
を第１図〜第４図に示す。即ちメタリン酸ナトリウムと
ＣａＣＯ３の混合組成（バインダー相）にＳｉＯ２源と
してそれぞれ非晶質シリカ（第１図）、珪砂（第２図）
、合成フォルステライト（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）（第３
図）、合成２ＣａＯ・Ｓ１Ｏ２（第４図）を、バインダ
ー相（Ｎａ２Ｏ・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５−ＮＣ２Ｐ）とＳ
ｉＯ２との反応生成物である７ＣａＯ・Ｐ２０６・２Ｓ
ｉＯ２（以下Ｃ７ＰＳ２と略称する）の化学当量に対し
て１倍、１．５倍、２倍、３倍、４倍とＳｉＯ２を増加
させ各５時間、高温加熱してＣ７ＰＳ２の生成状況を実
験した結果を示すもので、●印はＣ７ＰＳ２が生成し、
○印はＣ７ＰＳ２が生成しなかった条件を示す。
はバインダー相が破壊される現象について試験した結果
を第１図〜第４図に示す。即ちメタリン酸ナトリウムと
ＣａＣＯ３の混合組成（バインダー相）にＳｉＯ２源と
してそれぞれ非晶質シリカ（第１図）、珪砂（第２図）
、合成フォルステライト（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）（第３
図）、合成２ＣａＯ・Ｓ１Ｏ２（第４図）を、バインダ
ー相（Ｎａ２Ｏ・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５−ＮＣ２Ｐ）とＳ
ｉＯ２との反応生成物である７ＣａＯ・Ｐ２０６・２Ｓ
ｉＯ２（以下Ｃ７ＰＳ２と略称する）の化学当量に対し
て１倍、１．５倍、２倍、３倍、４倍とＳｉＯ２を増加
させ各５時間、高温加熱してＣ７ＰＳ２の生成状況を実
験した結果を示すもので、●印はＣ７ＰＳ２が生成し、
○印はＣ７ＰＳ２が生成しなかった条件を示す。
即ち第１図〜第３図より、ＳｉＯ２源がＣ７ＰＳ２化学
当量の２倍量以上の組成領域で非晶質シリカの場合１４
００℃から珪砂と合成フォルステライトの場合は１３０
０℃からＣ７ＰＳ２が生成し、ＮＣ２Ｐを分解すること
、２ＣａＯ・ＳｉＯ２の場合は分解しないことが判明し
た。このＮＣ２Ｐの分解によってＮａ２Ｏが遊離してく
る反応式は次の如くと思われる。ただし（１）、（２）
式の反応は進行するが、（３）式の反応は進まない。
当量の２倍量以上の組成領域で非晶質シリカの場合１４
００℃から珪砂と合成フォルステライトの場合は１３０
０℃からＣ７ＰＳ２が生成し、ＮＣ２Ｐを分解すること
、２ＣａＯ・ＳｉＯ２の場合は分解しないことが判明し
た。このＮＣ２Ｐの分解によってＮａ２Ｏが遊離してく
る反応式は次の如くと思われる。ただし（１）、（２）
式の反応は進行するが、（３）式の反応は進まない。
Ｎａ２０・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５＋５ＣａＣＯ２＋２Ｓｉ
Ｏ２→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ６・２ＳｉＯ２＋Ｎａ２Ｏ＋５
ＣＯ２…（１）Ｎａ２Ｏ・２ＣａＯ−Ｐ２Ｏ５＋５Ｃａ
ＣＯ３＋２（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ
５・２ＳｉＯ２＋４ＭｇＯ＋Ｎａ２０＋５ＣＯ２…（２
）Ｎａ２０・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５＋ＣａＣＯ３＋２（２
ＣａＯ・ＳｉＯ２）→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２
＋Ｎａ２Ｏ＋ＣＯ２…（３）次に上記（１）、（２）式
の反応抑制即ちＮＣ２Ｐの分解、Ｎａ２Ｏの遊離を抑制
する手段について検討を行なった結果、アルミナセメン
トの添加が有効であり、特にＳｉＯ２含有量の少ないハ
イアルミナセメントの添加が効果大であった、実験の１
例を示すと、上記（１）、（２）式の３倍量のＳｉＯ２
源を珪砂及びフォルステライトで添加し１４００℃に５
時間加熱すると、第２図、第３図に示すようにＣ７ＰＳ
２が生成するが、ＪＩＳアルミナセメント１号（ＳｉＯ
２ ４．５％含有品）を珪砂及びフォルステライト中の
ＳｉＯ２量に対して３倍量を添加した場合、１４００℃
−５時間加熱後にても若干のＣ７ＰＳ２を生成するのみ
であった。
Ｏ２→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ６・２ＳｉＯ２＋Ｎａ２Ｏ＋５
ＣＯ２…（１）Ｎａ２Ｏ・２ＣａＯ−Ｐ２Ｏ５＋５Ｃａ
ＣＯ３＋２（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ
５・２ＳｉＯ２＋４ＭｇＯ＋Ｎａ２０＋５ＣＯ２…（２
）Ｎａ２０・２ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５＋ＣａＣＯ３＋２（２
ＣａＯ・ＳｉＯ２）→７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２
＋Ｎａ２Ｏ＋ＣＯ２…（３）次に上記（１）、（２）式
の反応抑制即ちＮＣ２Ｐの分解、Ｎａ２Ｏの遊離を抑制
する手段について検討を行なった結果、アルミナセメン
トの添加が有効であり、特にＳｉＯ２含有量の少ないハ
イアルミナセメントの添加が効果大であった、実験の１
例を示すと、上記（１）、（２）式の３倍量のＳｉＯ２
源を珪砂及びフォルステライトで添加し１４００℃に５
時間加熱すると、第２図、第３図に示すようにＣ７ＰＳ
２が生成するが、ＪＩＳアルミナセメント１号（ＳｉＯ
２ ４．５％含有品）を珪砂及びフォルステライト中の
ＳｉＯ２量に対して３倍量を添加した場合、１４００℃
−５時間加熱後にても若干のＣ７ＰＳ２を生成するのみ
であった。
更に同様にハイアルミナセメント（ＳｉＯ２０．３％）
を添加した場合には、１４００℃−５時間加熱後にても
全くＣ７ＰＳ２は生成せず、（１）、（２）式の反応抑
制剤として非常に効果的であることが分った。
を添加した場合には、１４００℃−５時間加熱後にても
全くＣ７ＰＳ２は生成せず、（１）、（２）式の反応抑
制剤として非常に効果的であることが分った。
なお上記反応抑制剤としての原因を明らかにするため、
アルミナセメント中の主要鉱物相であるＣａＯ・Ａｌ２
Ｏ３を試薬より合成し、上記アルミナセメントと同様に
添加した実験を行なうと共にＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３と珪砂
及びフォルステライトとの反応性を調べた結果、ＳｉＯ
２源は主に２ＣａＯ・ＳｉＯ２及びゲーレナイト（２Ｃ
ａＯ・Ａｌ２０３・ＳｉＯ２）として固定されて、ＮＣ
２Ｐの分解作用が無くなることが判明した。
アルミナセメント中の主要鉱物相であるＣａＯ・Ａｌ２
Ｏ３を試薬より合成し、上記アルミナセメントと同様に
添加した実験を行なうと共にＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３と珪砂
及びフォルステライトとの反応性を調べた結果、ＳｉＯ
２源は主に２ＣａＯ・ＳｉＯ２及びゲーレナイト（２Ｃ
ａＯ・Ａｌ２０３・ＳｉＯ２）として固定されて、ＮＣ
２Ｐの分解作用が無くなることが判明した。
以上の基礎実験の結果に基づきマグクロ質キャスタブル
耐火物の各添加物適正配合割合について述べる。
耐火物の各添加物適正配合割合について述べる。
（１）メタリン酸ナトリウムの添加量について、第１表
の配合１００重量に対してメタリン酸ナトリウムとして
商品名「グラスＨ」を１〜１０重量％の範囲で添加し、
水を外掛８〜９％添加・混線し、２５×２５×１５０ｍ
ｍの型に振動成形し、養生乾燥后１４００℃における熱
間曲げ強さを測定した結果を第５図に示す。
の配合１００重量に対してメタリン酸ナトリウムとして
商品名「グラスＨ」を１〜１０重量％の範囲で添加し、
水を外掛８〜９％添加・混線し、２５×２５×１５０ｍ
ｍの型に振動成形し、養生乾燥后１４００℃における熱
間曲げ強さを測定した結果を第５図に示す。
注：
配合粒度 …タイラー標準篩海水マグネシア
…ＭｇＯ９８．５％、ＳｉＯ２０．２８％マシン
ロッククロ鉱 …ＳｉＯ２４．２０％ＣａＣＯ３
…工業用炭酸カルシウムアルミナセメント …電
化ハイアルミナセメントＡｌ３Ｏ３７２．５％、ＳｉＯ
３０．３％第５図より５０Ｋｇ／以上の熱間曲げ強さの
得られるグラスＨ（バインダー剤）の添加範囲は２〜８
重量％、６０Ｋｇ／ｃｍ２以上では２．５〜７．５重量
％である。
…ＭｇＯ９８．５％、ＳｉＯ２０．２８％マシン
ロッククロ鉱 …ＳｉＯ２４．２０％ＣａＣＯ３
…工業用炭酸カルシウムアルミナセメント …電
化ハイアルミナセメントＡｌ３Ｏ３７２．５％、ＳｉＯ
３０．３％第５図より５０Ｋｇ／以上の熱間曲げ強さの
得られるグラスＨ（バインダー剤）の添加範囲は２〜８
重量％、６０Ｋｇ／ｃｍ２以上では２．５〜７．５重量
％である。
なおグラスＨの添加量が２％より少くなるとパインダー
相の生成が減少し、８％を越えるとバインダー相である
ＮＣ２Ｐの生成領域をはずれるため何れも熱間強度が低
下するものと思われる。
相の生成が減少し、８％を越えるとバインダー相である
ＮＣ２Ｐの生成領域をはずれるため何れも熱間強度が低
下するものと思われる。
（２）アルミナセメントの添加量について第２表の配合
１００重量に対して、第１表の電化ハイアルミナセメン
トを０．５〜９．０重量％の範囲で添加し、第１表の試
験と同様に１４００℃における熱間曲げ強さを測定した
結果を第６図に示す。
１００重量に対して、第１表の電化ハイアルミナセメン
トを０．５〜９．０重量％の範囲で添加し、第１表の試
験と同様に１４００℃における熱間曲げ強さを測定した
結果を第６図に示す。
第６図により４０Ｋｇ／ｃｍ２以上の熱間曲げ強さの得
られるアルミナセメントの添加範囲は１〜８重量％であ
り、望ましくは（６０Ｋｇ／ｃｍ２以上）２〜７重量％
である。
られるアルミナセメントの添加範囲は１〜８重量％であ
り、望ましくは（６０Ｋｇ／ｃｍ２以上）２〜７重量％
である。
アルミナセメントの添加量が１％より少い量では、Ｓｉ
Ｏ２によるＮＣ２Ｐ（バインダー相）の破壊作用を抑制
するに至らず耐火物の熱間強度が低下し、８％を越える
とアルミナセメント中の低融成分により液相の生成量が
増加するためと考えられる。
Ｏ２によるＮＣ２Ｐ（バインダー相）の破壊作用を抑制
するに至らず耐火物の熱間強度が低下し、８％を越える
とアルミナセメント中の低融成分により液相の生成量が
増加するためと考えられる。
（３）アルミナセメントのＳｉＯ２含有量について反応
制御剤として添加するアルミナセメント中のＳｉＯ２含
有量がＮＣ２Ｐの分解−Ｎａ２Ｏ分離−熱間強度の低下
に与える影響について検討するため、添加するアルミナ
セメントをアルミナセメントＪＩＳ１号（ＳｉＯ２含有
量２〜３％）に変更して第２表と同様の試験を行ったと
ころ、１４００℃における熱間曲げ強さは第６図の約１
／２の値しか発現しなかった。そこでＳｉＯ２含有量の
異るアルミナセメントで第２表と同様の試験を行った結
果、第６図に近い強度（３〜６％添加で熱間曲げ強度８
０Ｋｇ／ｃｍ２以上）を得られるアルミナセメントはＳ
ｉＯ２含有量が１重量％以下のものであることが判明し
た。
制御剤として添加するアルミナセメント中のＳｉＯ２含
有量がＮＣ２Ｐの分解−Ｎａ２Ｏ分離−熱間強度の低下
に与える影響について検討するため、添加するアルミナ
セメントをアルミナセメントＪＩＳ１号（ＳｉＯ２含有
量２〜３％）に変更して第２表と同様の試験を行ったと
ころ、１４００℃における熱間曲げ強さは第６図の約１
／２の値しか発現しなかった。そこでＳｉＯ２含有量の
異るアルミナセメントで第２表と同様の試験を行った結
果、第６図に近い強度（３〜６％添加で熱間曲げ強度８
０Ｋｇ／ｃｍ２以上）を得られるアルミナセメントはＳ
ｉＯ２含有量が１重量％以下のものであることが判明し
た。
（４）ＣａＣＯ３の添加量について
配合体中のＣａＣＯ３の配合率は、全配合体のＣａＯ／
Ｐ２Ｏ５比に変動を与える。しかしてキャスタブル耐火
物の熱間強度は配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比が一定の範
囲にある時に高い値になることが判明した。即ちＣａＣ
Ｏ３はメタリン酸ナトリウムと反応してバインダー相を
生成するとともにＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の調整剤として添
加するものである。
Ｐ２Ｏ５比に変動を与える。しかしてキャスタブル耐火
物の熱間強度は配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比が一定の範
囲にある時に高い値になることが判明した。即ちＣａＣ
Ｏ３はメタリン酸ナトリウムと反応してバインダー相を
生成するとともにＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の調整剤として添
加するものである。
第７図は配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比即ちＣａＣＯ３の
添加量と熱間曲げ強さの関係を示す。図中●印はＣａＯ
／Ｐ２Ｏ５比＝１．２４、ＣａＣＯ３を全配合に対し７
．３８％添加したものでその配合内容は第６表の通りで
ある。
添加量と熱間曲げ強さの関係を示す。図中●印はＣａＯ
／Ｐ２Ｏ５比＝１．２４、ＣａＣＯ３を全配合に対し７
．３８％添加したものでその配合内容は第６表の通りで
ある。
注：マシンロッククロム鉱はＳｉＯ２含有４．２％第７
図から１４００℃において４０Ｋｇ／ｃｍ２以上の熱間
強度が得られるＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の範囲は１．７〜２
．５である。
図から１４００℃において４０Ｋｇ／ｃｍ２以上の熱間
強度が得られるＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の範囲は１．７〜２
．５である。
次にＳｉＯ２含有量が１．７６％の低シリカクロム鉱（
廣瀬クロム鉱）を配合して同様に実験を行った結果を第
８図に示す。即ち４０Ｋｇ／ｃｍ２を以上の熱間強度が
得られるＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の範囲は１．１〜１．９５
であって第７図より低い値である。即ち配合中の−Ｓｉ
Ｏ２の含有量によってＣａＯ／Ｐ２Ｏ５の適正値ひいて
はＣａＣＯ５の添加量を含む高熱間強度適正配合組成が
大きく異ることが判明した。
廣瀬クロム鉱）を配合して同様に実験を行った結果を第
８図に示す。即ち４０Ｋｇ／ｃｍ２を以上の熱間強度が
得られるＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比の範囲は１．１〜１．９５
であって第７図より低い値である。即ち配合中の−Ｓｉ
Ｏ２の含有量によってＣａＯ／Ｐ２Ｏ５の適正値ひいて
はＣａＣＯ５の添加量を含む高熱間強度適正配合組成が
大きく異ることが判明した。
そこで全配合体のＳｉＯ２含有量と全配合体のＣａＯ／
Ｐ２Ｏ５比の各種組合せ実験において、キャスタブル耐
火物の熱間高強度が得られるものを○印、強度の低いも
のを×印としてプロットした結果を第８図に示す。
Ｐ２Ｏ５比の各種組合せ実験において、キャスタブル耐
火物の熱間高強度が得られるものを○印、強度の低いも
のを×印としてプロットした結果を第８図に示す。
即ち配合体のＳｉＯ２含有量が高い程（具体的にはＳｉ
Ｏ２値の高いクロム鉱を使用する程）ＣａＯ／Ｐ２Ｏ５
比の適正範囲は高い方に移動する。つまりキャスタブル
耐火物の高熱間強度を得るためには配合体のＳｉＯ２含
有量に応じたＣａＳ／Ｐ２Ｏ５比が存在することが判明
した。これを式で表すと次の通りである。
Ｏ２値の高いクロム鉱を使用する程）ＣａＯ／Ｐ２Ｏ５
比の適正範囲は高い方に移動する。つまりキャスタブル
耐火物の高熱間強度を得るためには配合体のＳｉＯ２含
有量に応じたＣａＳ／Ｐ２Ｏ５比が存在することが判明
した。これを式で表すと次の通りである。
０．６９Ｓ＋０．５３≦Ｃ／Ｐ≦０．６９Ｓ＋１．４８
ここでＣ／Ｐ＝配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比Ｓ＝配合体
のＳｉＯ２含有量（重量％）たとえば配合体のＳｉＯ２
値が１．０％とすると高強度が得られるＣ／Ｐは１．２
２≦Ｃ／Ｐ、≦２．１７となりこれに基づいてＣａＣＯ
３の適正添加量を計算することができる。
ここでＣ／Ｐ＝配合体のＣａＯ／Ｐ２Ｏ５比Ｓ＝配合体
のＳｉＯ２含有量（重量％）たとえば配合体のＳｉＯ２
値が１．０％とすると高強度が得られるＣ／Ｐは１．２
２≦Ｃ／Ｐ、≦２．１７となりこれに基づいてＣａＣＯ
３の適正添加量を計算することができる。
この発明は以上説明したようにマグクロ質キャスタブル
耐火物において、ＳｉＯ２含有率の高いクロム鉱を骨材
、およびメタリン酸ナトリウムをバインダー剤とする場
合においても、アルミナセメント特にＳｉＯ２含有率の
少いアルミナセメントをバインダーの破壊抑制材として
特定量を添加し、また全配合のＳｉＯ２値に応じてＣａ
ＣＯ３の計算量を添加することによって、適正配合を決
定することができ、これによって熱間強度の高いキャス
タブル耐火物を得ることができる。
耐火物において、ＳｉＯ２含有率の高いクロム鉱を骨材
、およびメタリン酸ナトリウムをバインダー剤とする場
合においても、アルミナセメント特にＳｉＯ２含有率の
少いアルミナセメントをバインダーの破壊抑制材として
特定量を添加し、また全配合のＳｉＯ２値に応じてＣａ
ＣＯ３の計算量を添加することによって、適正配合を決
定することができ、これによって熱間強度の高いキャス
タブル耐火物を得ることができる。
第１図〜第４図はＳｉＯ源の添加量と焼成温度によって
７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２が生成する状況を示す
実験結果、第５図〜第６図はそれぞれバインダー剤、ア
ルミナセメントの添加量が耐火物の熱間強度に及ばず影
響を示す実験結果、第７図、第８図は配合体のＣａＯ／
Ｐ２Ｏ５比が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実験
結果、第９図は全配合体のＳｉＯ２含有量とＣａＯ／Ｐ
２Ｏ５の関係が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実
験結果である。 代理人弁理士木村三朗 、７．、、１図 蛋度（’Ｃ） 第３図 第２図 １２００１３００１４００ Ｌ皮（”ｃｒ 第４ｒ！！２Ｉ グラス、１６才；カワ１（％）了ｆしＳオ仁メント＾３
わ加重（％）汐１合、拌、の■Ｏ／ＰｇＯｓ声 第９図 イト市牽イオ〈のｓ＋ｏｇＡ１きペー（％）４８２−
７ＣａＯ・Ｐ２Ｏ５・２ＳｉＯ２が生成する状況を示す
実験結果、第５図〜第６図はそれぞれバインダー剤、ア
ルミナセメントの添加量が耐火物の熱間強度に及ばず影
響を示す実験結果、第７図、第８図は配合体のＣａＯ／
Ｐ２Ｏ５比が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実験
結果、第９図は全配合体のＳｉＯ２含有量とＣａＯ／Ｐ
２Ｏ５の関係が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実
験結果である。 代理人弁理士木村三朗 、７．、、１図 蛋度（’Ｃ） 第３図 第２図 １２００１３００１４００ Ｌ皮（”ｃｒ 第４ｒ！！２Ｉ グラス、１６才；カワ１（％）了ｆしＳオ仁メント＾３
わ加重（％）汐１合、拌、の■Ｏ／ＰｇＯｓ声 第９図 イト市牽イオ〈のｓ＋ｏｇＡ１きペー（％）４８２−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、マグネシアとクロム鉱の粒粉配合物において、メタ
リン酸ナトリウムと炭酸カルシウムとの反応物をバイン
ダー相とし、さらにアルミナセメントを１〜８重量％添
加したことを特徴とするマグクロ質キャスタブル耐火物
。 ２、メタリン酸ナトリウムとして重合度２１前後のもの
を２〜８重量％用い、炭酸カルシウムを全配合組成で ０．６９×（ＳｉＯ２含有率）＋０．５３≦ＣａＯ／Ｐ
２Ｏ５≦０．６９×（ＳｉＯ２含有率）＋１．４８ となるように配合した特許請求の範囲第１項記載のマグ
クロ質キャスタブル耐火物。 ３、アルミナセメントとしてＳｉＯ２含有量が１重量％
以下であるハイアルミナセメントを１〜８重量％用いる
特許請求の範囲第１項又は第２項記載のマグクロ質キャ
スタブル耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57172428A JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57172428A JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964576A true JPS5964576A (ja) | 1984-04-12 |
Family
ID=15941784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57172428A Pending JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964576A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4781744A (en) * | 1985-10-11 | 1988-11-01 | Asahi Glass Company Ltd. | Molding method |
| US5242639A (en) * | 1989-07-25 | 1993-09-07 | Glaverbel | Ceramic welding process |
| JPH08217552A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用不定形耐火物 |
| JPH08217551A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用塩基性不定形耐火物 |
| CN111793844A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-10-20 | 宁波超泰新材料有限公司 | 一种利用聚酯废料pet瓶片制备的涤纶长丝及其制备工艺 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57172428A patent/JPS5964576A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4781744A (en) * | 1985-10-11 | 1988-11-01 | Asahi Glass Company Ltd. | Molding method |
| US5242639A (en) * | 1989-07-25 | 1993-09-07 | Glaverbel | Ceramic welding process |
| US5401698A (en) * | 1989-07-25 | 1995-03-28 | Glaverbel | Ceramic welding powder mixture |
| JPH08217552A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用不定形耐火物 |
| JPH08217551A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用塩基性不定形耐火物 |
| CN111793844A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-10-20 | 宁波超泰新材料有限公司 | 一种利用聚酯废料pet瓶片制备的涤纶长丝及其制备工艺 |
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