JPS5964104A - 熱間幅出し圧延方法および圧延機 - Google Patents
熱間幅出し圧延方法および圧延機Info
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- JPS5964104A JPS5964104A JP17445082A JP17445082A JPS5964104A JP S5964104 A JPS5964104 A JP S5964104A JP 17445082 A JP17445082 A JP 17445082A JP 17445082 A JP17445082 A JP 17445082A JP S5964104 A JPS5964104 A JP S5964104A
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- JP
- Japan
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- rolling
- width
- rolls
- slab
- roll
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- Pending
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/0805—Flat bars, i.e. having a substantially rectangular cross-section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間幅出し圧延方法とその方法の実施に使
用覆る圧延機に関し、とくに特定幅につくられたスラブ
から、種々な板幅なかでもスラブ元幅よりもはるかに広
幅の厚板や、熱延板を有利に得ることについての開発成
果を新規に提案しようとりるものである。
用覆る圧延機に関し、とくに特定幅につくられたスラブ
から、種々な板幅なかでもスラブ元幅よりもはるかに広
幅の厚板や、熱延板を有利に得ることについての開発成
果を新規に提案しようとりるものである。
従来、厚板や熱延板などの圧延用素材としてのスラブは
、鋼塊の分塊圧延で専らつくられたので、製品寸法に応
じる造塊または分塊圧延で、比較的容易に対処され得た
。
、鋼塊の分塊圧延で専らつくられたので、製品寸法に応
じる造塊または分塊圧延で、比較的容易に対処され得た
。
しかるに近年来、品質面、コスト面でより有利な連続鋳
造法の酋及、さらに最近ではこれに熱間圧延を直結させ
るようなプロセスも採用されるに至り、ここで連続鋳造
の過程で種々に幅の異なるスラブを冑、ノζうとすると
き、そこに必要な鋳型の交換使用、鋳型鋳幅の変更の操
作は、何れも手間と時間が嵩み、生産性の阻害が甚しく
、どくに連続鋳造−熱間圧延直結プロセスでは、最小限
度のスラブ種類に抑制御ることが、生産面、品質面の両
面において、より好都合とされる。
造法の酋及、さらに最近ではこれに熱間圧延を直結させ
るようなプロセスも採用されるに至り、ここで連続鋳造
の過程で種々に幅の異なるスラブを冑、ノζうとすると
き、そこに必要な鋳型の交換使用、鋳型鋳幅の変更の操
作は、何れも手間と時間が嵩み、生産性の阻害が甚しく
、どくに連続鋳造−熱間圧延直結プロセスでは、最小限
度のスラブ種類に抑制御ることが、生産面、品質面の両
面において、より好都合とされる。
そこで熱間圧延の際に、被圧延材の幅変更を行うことが
不可欠となり、ここにスラブ幅よりも快い板幅どりる幅
圧下または、幅分割についても重要な手順であるが、ス
ラブ圧延に伴う幅広がりをはるかに越える板幅を必要と
するとき、いわゆる幅出し圧延が、ことに重要である。
不可欠となり、ここにスラブ幅よりも快い板幅どりる幅
圧下または、幅分割についても重要な手順であるが、ス
ラブ圧延に伴う幅広がりをはるかに越える板幅を必要と
するとき、いわゆる幅出し圧延が、ことに重要である。
スラブの幅出し圧延については、在来の厚板圧延で慣用
のＪこうに、スラブの厚みにその長手方向でわずかなＬ
Ｅ下を加える成形パス後、水平に９０°転回し幅方向に
わたりロール間で反覆通板し、製品幅に見合うまで幅出
し圧延を行ってから再度９０°転回して最終板厚にまで
圧延りるのが通例である。
のＪこうに、スラブの厚みにその長手方向でわずかなＬ
Ｅ下を加える成形パス後、水平に９０°転回し幅方向に
わたりロール間で反覆通板し、製品幅に見合うまで幅出
し圧延を行ってから再度９０°転回して最終板厚にまで
圧延りるのが通例である。
しかしこのように９０°転回し−Ｃ幅出し圧延を行う場
合通板長さが短いため、そのほぼ圧下全域で、いわゆる
圧延前後端の非定常圧延の影響を受ける。すなわち第１
図（イ）〜（へ）に各段階につぎ図解をしたように、同
図（イ）に示Ｊ成形パスを経たスラブ１を９０°転回く
同図（［」））シて同図（ハ）のロール対２間に通板し
たとき、幅圧延の前後端縁とも中央が突出した、同図（
ニ）のようなたいこ状張出しく［）、その両側にお（プ
るつの状突出しくＦ）、さらに同図のＡ−Ａ′凹断面同
図（ボ）に示したまゆ形のダブルバルジ（Ｇ）を、被圧
延材１′に生じ、同図（へ）のような９０°再転回後の
長手方向Ｌ「延でダブルバルジ（Ｇ）が両側縁に沿う折
れ込みとなるなどの不利があったのであり、各図におい
でａはスラブの短辺、ｌ）は同じく長辺で、′記号によ
り幅方向ＬＦ延延後それらを示したように、上記の平面
形状、とくにたいこ状Ｊ３Ｊ：びっの状の如き悪化に伴
なう歩留り低士に、９０°転回が２度にもわたって苔し
い生産能宰の阻害が相加わる／ｊめ、もはや連続鋳造ス
ラブを累月どづる合理的な、厚板または熱延板の生産ラ
インに適合しくｄないのである。
合通板長さが短いため、そのほぼ圧下全域で、いわゆる
圧延前後端の非定常圧延の影響を受ける。すなわち第１
図（イ）〜（へ）に各段階につぎ図解をしたように、同
図（イ）に示Ｊ成形パスを経たスラブ１を９０°転回く
同図（［」））シて同図（ハ）のロール対２間に通板し
たとき、幅圧延の前後端縁とも中央が突出した、同図（
ニ）のようなたいこ状張出しく［）、その両側にお（プ
るつの状突出しくＦ）、さらに同図のＡ−Ａ′凹断面同
図（ボ）に示したまゆ形のダブルバルジ（Ｇ）を、被圧
延材１′に生じ、同図（へ）のような９０°再転回後の
長手方向Ｌ「延でダブルバルジ（Ｇ）が両側縁に沿う折
れ込みとなるなどの不利があったのであり、各図におい
でａはスラブの短辺、ｌ）は同じく長辺で、′記号によ
り幅方向ＬＦ延延後それらを示したように、上記の平面
形状、とくにたいこ状Ｊ３Ｊ：びっの状の如き悪化に伴
なう歩留り低士に、９０°転回が２度にもわたって苔し
い生産能宰の阻害が相加わる／ｊめ、もはや連続鋳造ス
ラブを累月どづる合理的な、厚板または熱延板の生産ラ
インに適合しくｄないのである。
一方、幅出し圧延に関してスラブ１の幅方向中央域に、
第２図（ａ ）または（ｂ ’）に示すような環状突起
つき「１−ル３または４による局部圧下を加えること、
またさらにその圧下量の制御で幅出しｍを調節すること
なども、かって試みられたが、かにうなロールは一般に
、熱間粗圧延工程に組入れられたのみて、該ロールによ
る局部圧下て１４７られる溝につき被圧延材１″の平面
形状の一例を、第３図（ａ）に、第２図（ａ ）のロー
ルによる場合で示づように、溝底りにおいて局部延伸し
て、での圧″［・の残余域１゛が、元のスラブ厚みのま
まなので、第４図に承り平日−ル対５によるその後のｆ
ｆ延の際、残余域１゛が、幅り向の中央および両側域で
［１−九表面と接＃？！； （、Ｔぞの拘束下に圧延さ
れるので、むしろ圧延方向の伸びが出や−Ｓｔ ＜ 、
有効な幅広がりは、十分に期待することができないばか
りか、イの平［］−ルタ；ｊ５にＪ、る圧延を杼たのら
の平面形状を第３図（ｂ）に示したように、前後端縁に
舌状部ｔを生じて形状不良を起こし易く、この点第２図
（１ｊ）に示したロールにょる結束についてもほぼ同様
である。
第２図（ａ ）または（ｂ ’）に示すような環状突起
つき「１−ル３または４による局部圧下を加えること、
またさらにその圧下量の制御で幅出しｍを調節すること
なども、かって試みられたが、かにうなロールは一般に
、熱間粗圧延工程に組入れられたのみて、該ロールによ
る局部圧下て１４７られる溝につき被圧延材１″の平面
形状の一例を、第３図（ａ）に、第２図（ａ ）のロー
ルによる場合で示づように、溝底りにおいて局部延伸し
て、での圧″［・の残余域１゛が、元のスラブ厚みのま
まなので、第４図に承り平日−ル対５によるその後のｆ
ｆ延の際、残余域１゛が、幅り向の中央および両側域で
［１−九表面と接＃？！； （、Ｔぞの拘束下に圧延さ
れるので、むしろ圧延方向の伸びが出や−Ｓｔ ＜ 、
有効な幅広がりは、十分に期待することができないばか
りか、イの平［］−ルタ；ｊ５にＪ、る圧延を杼たのら
の平面形状を第３図（ｂ）に示したように、前後端縁に
舌状部ｔを生じて形状不良を起こし易く、この点第２図
（１ｊ）に示したロールにょる結束についてもほぼ同様
である。
つまり、上記のような部分圧・延払では、最初の局部圧
下による幅広りこイ、通常の平ロール圧延と比べて大き
いけれども、全体としての幅拡がり代はさほどではない
ので、スラブ幅の種類を最小限度に抑制して、しかも必
要とづるすへでの板幅を充星しようとする場合のＪ、う
な広範囲にわたる幅拡げの゛要請には、充分に対処づる
ことができない。
下による幅広りこイ、通常の平ロール圧延と比べて大き
いけれども、全体としての幅拡がり代はさほどではない
ので、スラブ幅の種類を最小限度に抑制して、しかも必
要とづるすへでの板幅を充星しようとする場合のＪ、う
な広範囲にわたる幅拡げの゛要請には、充分に対処づる
ことができない。
さて発明化らの検討によると、スラブの圧延による圧下
減面ｍを、有効な幅広がりに導りＩこめには、まず、非
Ｉ−［不断面積比を人さくどった溝つ（プル下を強いる
こと、次にスラブの中央から、両側に向つ−（溝幅の拡
張をもたらず滅］９圧下を施す（二と、この際、両側近
傍における拘束を回避することの三条性が、とくに重要
であることがわかった。
減面ｍを、有効な幅広がりに導りＩこめには、まず、非
Ｉ−［不断面積比を人さくどった溝つ（プル下を強いる
こと、次にスラブの中央から、両側に向つ−（溝幅の拡
張をもたらず滅］９圧下を施す（二と、この際、両側近
傍における拘束を回避することの三条性が、とくに重要
であることがわかった。
ここに非圧１ζ断面梢比というのは、第５図のように、
スラブ１の幅中央に狭い幅の平頂部よりなる全周に４つ
たる膨出部ｄをもつロール６で溝つけ圧−トを強いる際
に、該圧下の及ばない非圧下部分のｒθｉ而積面ＦＯの
、スラブの元幅Ｗおよび元厚さ゛「の積で与えられる全
断面積ＳＯに対する比ＳＦＯ／′ＳＯで定義りることに
η゛る。
スラブ１の幅中央に狭い幅の平頂部よりなる全周に４つ
たる膨出部ｄをもつロール６で溝つけ圧−トを強いる際
に、該圧下の及ばない非圧下部分のｒθｉ而積面ＦＯの
、スラブの元幅Ｗおよび元厚さ゛「の積で与えられる全
断面積ＳＯに対する比ＳＦＯ／′ＳＯで定義りることに
η゛る。
発明考らは、スラブ寸法の広範囲で種々に異なる場合に
ついての数多くの実験結果から、圧延方向の延伸比λと
非圧下断面積比ＳＦｏ／Ｓｏどの間に、第６図に示した
相関のあることを見出した。
ついての数多くの実験結果から、圧延方向の延伸比λと
非圧下断面積比ＳＦｏ／Ｓｏどの間に、第６図に示した
相関のあることを見出した。
ここに延伸比λは、延伸後にお（プるスラブ長さρＯに
対重る延伸前のスラブ長さ℃の比λ／ρ０を意味し、ま
たこの実験で圧下率は、はぼ２５％どしたどぎの成績で
ある。図から明らかなように、ＳＦｏ、／ＳＯが大きい
程、圧延による伸び変形が少く、これｆｉｌ、圧下域に
おける圧延方向へのメタルフローが、大きい非圧下部分
によって拘束されるためであり、伸び変形がこうして制
御されることの当然の帰結として幅広がりが大きくあら
れれる。ちなみに通常のスラブ平ロールＪＴＥ延’ＣＳ
Ｆ 。
対重る延伸前のスラブ長さ℃の比λ／ρ０を意味し、ま
たこの実験で圧下率は、はぼ２５％どしたどぎの成績で
ある。図から明らかなように、ＳＦｏ、／ＳＯが大きい
程、圧延による伸び変形が少く、これｆｉｌ、圧下域に
おける圧延方向へのメタルフローが、大きい非圧下部分
によって拘束されるためであり、伸び変形がこうして制
御されることの当然の帰結として幅広がりが大きくあら
れれる。ちなみに通常のスラブ平ロールＪＴＥ延’ＣＳ
Ｆ 。
／Ｓｏは、０であり、伸び変形が最大どなる。
次にかくしてｊｊられる幅方向中央溝７を幅方向に溝幅
の拡張をもたらＪ第７図に示したような滅厚圧下８およ
び５〕をやはり膨出部にｊ二り順次に施すことが有利で
あり、この際素材の両側はいわゆる自由端をなしその外
側に材ｉ１’３１がないの−（゛、Ｙ「延中口れと直角
す向へのメタルフローが容易に生じるからである。ここ
に第７図に示すように、十記溝つ（Ｊ圧下の両側残余戚
１’ １． Ｉ゛２を、それぞれ幅方向で数１３分をし
た分割領域（Ｉ ｌ 、 ｄ １− 。
の拡張をもたらＪ第７図に示したような滅厚圧下８およ
び５〕をやはり膨出部にｊ二り順次に施すことが有利で
あり、この際素材の両側はいわゆる自由端をなしその外
側に材ｉ１’３１がないの−（゛、Ｙ「延中口れと直角
す向へのメタルフローが容易に生じるからである。ここ
に第７図に示すように、十記溝つ（Ｊ圧下の両側残余戚
１’ １． Ｉ゛２を、それぞれ幅方向で数１３分をし
た分割領域（Ｉ ｌ 、 ｄ １− 。
ｄ２．ｔＪ２−毎に、より広い幅の膨出状カリバをもつ
ロールによる順次、段階的な圧下を加えるのであり、こ
うして幅方向に、両側自由端に向うメタシン［１−で茗
しく大きい幅広がりを得るのに（ｊｌｊめて有効である
。逆に被圧延Ｈの中央に未圧下域を残してその両側に滅
厚圧トを加えたときには、この圧下によるメタルフロー
が相〃にぶつかり合うために、圧延方向伸びをもたらし
、人さい幅広がりはＩ’ｌＪ待されｉｑない。
ロールによる順次、段階的な圧下を加えるのであり、こ
うして幅方向に、両側自由端に向うメタシン［１−で茗
しく大きい幅広がりを得るのに（ｊｌｊめて有効である
。逆に被圧延Ｈの中央に未圧下域を残してその両側に滅
厚圧トを加えたときには、この圧下によるメタルフロー
が相〃にぶつかり合うために、圧延方向伸びをもたらし
、人さい幅広がりはＩ’ｌＪ待されｉｑない。
上記各段ド（〜的な、順次の滅厚圧下の際に被圧延材の
両側についてはもちろん、上下面でもロールどの接触に
よる拘束を行うと、幅広がりが制限されて（の分のメタ
ルフローはほとんど圧延方向伸びにかわらざるを得なく
なる。従って有効な幅広がりをｔ５？るためには、自由
端のまま無拘束にして圧延り゛る必要がある。
両側についてはもちろん、上下面でもロールどの接触に
よる拘束を行うと、幅広がりが制限されて（の分のメタ
ルフローはほとんど圧延方向伸びにかわらざるを得なく
なる。従って有効な幅広がりをｔ５？るためには、自由
端のまま無拘束にして圧延り゛る必要がある。
このようにして特定幅のスラブから上記各段階にＪ５
ｔＪるＪｌ−１・ｈ）に応しる幅広がりで必要な幅出し
が任意に行え、最終的に被圧延材の両側縁に治ってわす
゛かに残る未Ｌｆ下域の平［１−ル几延にＪこって神々
の板幅の厚板または熱延板が得られるわけである。
ｔＪるＪｌ−１・ｈ）に応しる幅広がりで必要な幅出し
が任意に行え、最終的に被圧延材の両側縁に治ってわす
゛かに残る未Ｌｆ下域の平［１−ル几延にＪこって神々
の板幅の厚板または熱延板が得られるわけである。
もとより大きな幅出しを行うためには分割区分数を大き
くする必要がありこれに対して複数のスタンドを用い、
各々に平頂部の幅を変えた膨出部を配しＵＩＥＩ−延り
ることによっても幅出しは可能であるが、この発明は１
スタンドのみの圧延にＪ：りとくに大ぎな幅出しを行う
ことがり′きる、能率的な幅出し圧延方法を提供する。
くする必要がありこれに対して複数のスタンドを用い、
各々に平頂部の幅を変えた膨出部を配しＵＩＥＩ−延り
ることによっても幅出しは可能であるが、この発明は１
スタンドのみの圧延にＪ：りとくに大ぎな幅出しを行う
ことがり′きる、能率的な幅出し圧延方法を提供する。
ザなわち１対の補強ロールの間に２対の作業ロールをこ
れに接するように配設し、作業ロールの各対角に幅の異
なる膨出部を設置）で２対の作業ロールの膨出部により
、２回の圧下を同時に行って１スタンドで２スタンド分
の部分圧−Ｆを行い、これを繰返すことで大きな幅出し
を１Ｈｆようとするものである。
れに接するように配設し、作業ロールの各対角に幅の異
なる膨出部を設置）で２対の作業ロールの膨出部により
、２回の圧下を同時に行って１スタンドで２スタンド分
の部分圧−Ｆを行い、これを繰返すことで大きな幅出し
を１Ｈｆようとするものである。
第８図に、この発明にて使用する圧延（幾のロール構成
の一例を示す。１対の補強［］−ル１０の間に２絹の作
業ロール１１ａ、１１ｂをそれぞれ補強〔ｌ−ル１０に
接するように配設づる。２組の作業１１−ルには、例え
ば、第９図（ａ ＞に示１−Ｊこうに、それぞれ幅の異
なる膨出部を設りる。ずなわら作業ロール１１ａには、
幅Ｗ＋（例えば３００ｍ…）、Ｗｌ（例えば１４００１
１１１１１）の膨出部を、また、作業ロール１１１１に
はＷ２（例えば７ Ｑ Ｑ ｌｌ１ｍ）Ｗ３（例えば１
００１００Ｏの膨出部を（ＷｌくＷ２’＜Ｗ３ ＜Ｗｌ
） 、の関係で設ｃノ、圧延パスライン−１−に揃う
膨出部はｗｌと＼へ１２の幅中心線、また同じくＷ３と
Ｗ４の幅中心線をそれぞれ一致させる。合作：ｉ ［Ｚ
Ｉ−ルＩｌａ、ｉｎの上下ロールはそれらの軸心をしＣ
補強ロール１ｏの軸心間を１、’＋ 、Ｓ、直線から一
定部１ｔｉｌｌＡ７セツトリ′るように離しく配設りる
。各月のロール間隙は、各月のオフセットを同じにりる
と、［］−ル径同−であれば、同じになる。各月のロー
ル間隙は、通常の圧下装置を用い（、同１１．１に同じ
昂変えることができる。なＪ３各対のロール間隙を個別
に調整するには、たとえば′各月ごどに、Ａフレッ（・
を調整で８るＪ：うに（１４成づればＪ、い。
の一例を示す。１対の補強［］−ル１０の間に２絹の作
業ロール１１ａ、１１ｂをそれぞれ補強〔ｌ−ル１０に
接するように配設づる。２組の作業１１−ルには、例え
ば、第９図（ａ ＞に示１−Ｊこうに、それぞれ幅の異
なる膨出部を設りる。ずなわら作業ロール１１ａには、
幅Ｗ＋（例えば３００ｍ…）、Ｗｌ（例えば１４００１
１１１１１）の膨出部を、また、作業ロール１１１１に
はＷ２（例えば７ Ｑ Ｑ ｌｌ１ｍ）Ｗ３（例えば１
００１００Ｏの膨出部を（ＷｌくＷ２’＜Ｗ３ ＜Ｗｌ
） 、の関係で設ｃノ、圧延パスライン−１−に揃う
膨出部はｗｌと＼へ１２の幅中心線、また同じくＷ３と
Ｗ４の幅中心線をそれぞれ一致させる。合作：ｉ ［Ｚ
Ｉ−ルＩｌａ、ｉｎの上下ロールはそれらの軸心をしＣ
補強ロール１ｏの軸心間を１、’＋ 、Ｓ、直線から一
定部１ｔｉｌｌＡ７セツトリ′るように離しく配設りる
。各月のロール間隙は、各月のオフセットを同じにりる
と、［］−ル径同−であれば、同じになる。各月のロー
ル間隙は、通常の圧下装置を用い（、同１１．１に同じ
昂変えることができる。なＪ３各対のロール間隙を個別
に調整するには、たとえば′各月ごどに、Ａフレッ（・
を調整で８るＪ：うに（１４成づればＪ、い。
今、厚み２００ ｎ＋ｍ、幅１２５０ｍｎ１（７）スラ
７１ ヲ１２５０°Ｃに加熱した後、第９図＜ａ ）に
示すように、作業ロール１１ａの幅３００ｍｍ（Ｗｌ）
の部分で板幅中央をたとえば５Ｑｍｍ圧下し、同時に、
作業しｌ−ル１１１］の幅５００ｍｎ＋ （Ｗ２ ）
テ同じムｊｆｆ下し、かくして２１１の作業ロール１１
ａ。
７１ ヲ１２５０°Ｃに加熱した後、第９図＜ａ ）に
示すように、作業ロール１１ａの幅３００ｍｍ（Ｗｌ）
の部分で板幅中央をたとえば５Ｑｍｍ圧下し、同時に、
作業しｌ−ル１１１］の幅５００ｍｎ＋ （Ｗ２ ）
テ同じムｊｆｆ下し、かくして２１１の作業ロール１１
ａ。
１１ ｂ ’ｃタンデムに圧延り−ることにより回部に
２回の部分圧延ができる。このように、Ｗｌ、Ｗ２の部
分で圧延を行った後Ｊ、］−延機をｊφ転し、１〕−延
材１を図の右側に移動させて、第９図（ｌ＋）のよう（
ご月わ１幅中心をロールのＷ３．Ｗ４の中心に合わせる
。しかるのち幅１０００ｍｍ＜Ｗ３）ど幅１４Ｑ Ｑ
ｍｍ （Ｗ ４ ）のロール幅でタンデムＣ部分圧Ｔ１
る。
２回の部分圧延ができる。このように、Ｗｌ、Ｗ２の部
分で圧延を行った後Ｊ、］−延機をｊφ転し、１〕−延
材１を図の右側に移動させて、第９図（ｌ＋）のよう（
ご月わ１幅中心をロールのＷ３．Ｗ４の中心に合わせる
。しかるのち幅１０００ｍｍ＜Ｗ３）ど幅１４Ｑ Ｑ
ｍｍ （Ｗ ４ ）のロール幅でタンデムＣ部分圧Ｔ１
る。
この例では、Ｗ４の膨出部にＪ、って、被圧延（Ａ１′
の両側縁部未圧下域が圧下され、幅方向厚みが一様な、
板幅はぼ１４００制■に至る幅出しｈ−延が可能となる
。
の両側縁部未圧下域が圧下され、幅方向厚みが一様な、
板幅はぼ１４００制■に至る幅出しｈ−延が可能となる
。
さらに幅拡げを行う場合には、土にのべたどころと同様
の操作を繰返せばよく、その際Ｗ４の膨出状カリバにＪ
、る圧下後も両側縁部未珪Ｆ域が残ることになるが、第
９図（Ｃ）に示づＪ：うに作菓ロール１１ｂの２つの膨
出部たどえば、（Ｗ２゜Ｗ３）にまたがる最終圧延バス
により左側の未圧下域をＷ２、右側の未圧下部はＷ３の
両膨出部に ′より圧下し、出側で平板にづることがで
きる。この場合、作業ロール１１ａの方は、ロール間隙
を大きくして、圧下しないようにしてもよい。
の操作を繰返せばよく、その際Ｗ４の膨出状カリバにＪ
、る圧下後も両側縁部未珪Ｆ域が残ることになるが、第
９図（Ｃ）に示づＪ：うに作菓ロール１１ｂの２つの膨
出部たどえば、（Ｗ２゜Ｗ３）にまたがる最終圧延バス
により左側の未圧下域をＷ２、右側の未圧下部はＷ３の
両膨出部に ′より圧下し、出側で平板にづることがで
きる。この場合、作業ロール１１ａの方は、ロール間隙
を大きくして、圧下しないようにしてもよい。
第１０図に上記のＪ、うに圧下量５０ ＋ｎ＋ｎで上述
のタンデム圧延を２回繰返したどきの各バスにおりる、
幅拡がり比（バス後の板幅／スラブ幅）を、この発明に
ｉＩＬうタンデム圧延の場合に対し単一の作業【コール
文・ｊにＪ、るシングル圧延の場合と比較して示す。こ
の発明の２パス同時、圧延（タンデム月−延）の場合の
幅拡がり比は１．３５で、１バスづつ単独で圧延（シン
グル圧延）シたときの１．２５よりもはるかに人きい。
のタンデム圧延を２回繰返したどきの各バスにおりる、
幅拡がり比（バス後の板幅／スラブ幅）を、この発明に
ｉＩＬうタンデム圧延の場合に対し単一の作業【コール
文・ｊにＪ、るシングル圧延の場合と比較して示す。こ
の発明の２パス同時、圧延（タンデム月−延）の場合の
幅拡がり比は１．３５で、１バスづつ単独で圧延（シン
グル圧延）シたときの１．２５よりもはるかに人きい。
その理由は、タンデム圧延の場合はロールの周速が同一
なので第１パスの部分ｊｔ延によるｌｔＡ １３１の伸
びが、第２パスの１コールによって、抑制される結果２
つのロール間で、イΔ料に１［ξ１ト１ツノが作用し、
これが幅拡がりを人ぎくづるＪ−うに２つのロール出側
の体積流が一定に保たれるからＣある。
なので第１パスの部分ｊｔ延によるｌｔＡ １３１の伸
びが、第２パスの１コールによって、抑制される結果２
つのロール間で、イΔ料に１［ξ１ト１ツノが作用し、
これが幅拡がりを人ぎくづるＪ−うに２つのロール出側
の体積流が一定に保たれるからＣある。
なお部分１十延の幅拡がり比は、同じ圧下量の平圧延の
幅拡がり比１．０３より著しく大ぎいのはいうまでもな
い。
幅拡がり比１．０３より著しく大ぎいのはいうまでもな
い。
以上にのへたようにしてこの発明によれば、圧延Ｍ ４
７１の幅中央１１戊の局部的な溝つけ圧下と、これに引
続く両側残余域における段階的な滅厚圧下のぞれぞれに
Ｊ５いて、各圧下の際にぞの影響を受けない素材部分の
…ｉ面積に依ひした仲良抑制の下に有効な幅方向メタル
７０−を２ Ｍ］の作業ロールのタンデム圧延でイｉ効
に導くことにＪ、って著大な幅出しが可能になるので、
どくに連鋳スラブの鋳造工程を通した圧延工程の生産性
の増強に、奇与りるところが大きい。
７１の幅中央１１戊の局部的な溝つけ圧下と、これに引
続く両側残余域における段階的な滅厚圧下のぞれぞれに
Ｊ５いて、各圧下の際にぞの影響を受けない素材部分の
…ｉ面積に依ひした仲良抑制の下に有効な幅方向メタル
７０−を２ Ｍ］の作業ロールのタンデム圧延でイｉ効
に導くことにＪ、って著大な幅出しが可能になるので、
どくに連鋳スラブの鋳造工程を通した圧延工程の生産性
の増強に、奇与りるところが大きい。
第１図（イ）〜（へ）は幅出し圧延の従来法を各圧延段
階について示′？Ｉ説明図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、幅出し圧延の別な従来法にお
（）る１１延要領の説面図、 第３図（、ａ）、（ｂ）はその圧延直後およびその後の
平圧延後の平面形状を承り説明図、第４図はその平圧延
挙動の説明図（゛あり、第５図は、この弁明による幅出
し圧延の基本理念の説明図、 第６図は非圧下断面積比ＳＦＯ／ＳＯの延伸比λに及ぼ
づ影響を示すグラフ、 第７図はこの発明の基本理念に従う分割圧下要領を説明
Ｊる断面図であり、 第８図は、この発明の幅出し圧延に用いる圧延機のロー
ル構成を示す説明図、 ７Ａ９図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、２組の作業ロール
の形状と膨出部の配設及びこれを用いた材お１の圧延状
況を示す各平面図であり、第１０図は、この発明による
幅拡げ圧延を行ったどきの、幅拡がり比の例を示ずグラ
フである。 第１図 第２図 （ａ）（ｂ） 第３図 第４図 第５図 第６図 ＳＦ０／Ｓ。 第７図 第８図 第９図 （ａ） （ｂ）
階について示′？Ｉ説明図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、幅出し圧延の別な従来法にお
（）る１１延要領の説面図、 第３図（、ａ）、（ｂ）はその圧延直後およびその後の
平圧延後の平面形状を承り説明図、第４図はその平圧延
挙動の説明図（゛あり、第５図は、この弁明による幅出
し圧延の基本理念の説明図、 第６図は非圧下断面積比ＳＦＯ／ＳＯの延伸比λに及ぼ
づ影響を示すグラフ、 第７図はこの発明の基本理念に従う分割圧下要領を説明
Ｊる断面図であり、 第８図は、この発明の幅出し圧延に用いる圧延機のロー
ル構成を示す説明図、 ７Ａ９図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、２組の作業ロール
の形状と膨出部の配設及びこれを用いた材お１の圧延状
況を示す各平面図であり、第１０図は、この発明による
幅拡げ圧延を行ったどきの、幅拡がり比の例を示ずグラ
フである。 第１図 第２図 （ａ）（ｂ） 第３図 第４図 第５図 第６図 ＳＦ０／Ｓ。 第７図 第８図 第９図 （ａ） （ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）スラブの熱間圧延に当り、その幅中央域における
局部圧下と、これに続く両側域でのそれぞれ幅方向の分
割区分毎の同時累次的な局部圧下を加える一連の圧延に
際し、異なる幅の全周にわたる膨出部つき作業ロール対
の２１１を、１３＝１の補強ロールの間に配設した圧延
機で２相の作業ロールによるタンデム圧延を行うことか
らなる熱間圧延方法。 （２）６対の作業ロールが、その回転軸方向に距って互
いに異なる幅の複数の膨出部を、圧延方向にｉＱってよ
り広い幅で圧延パスラインに揃う配置で備え、６対の作
業ロールによるタンデム圧延を逆転式に反ｍｌ”る１記
載の方法。 （３）Ｒ柊圧延パスが、累次的な局部圧下から残された
両側縁部未圧下域の、最大幅の膨出部による圧下である
、１または２記載の方法。 （４〉最終圧延パスが、累次的な局部圧下から残された
両側縁部未圧下域の、秋い幅Ｊ３よび広い幅の両膨出部
による圧下である１または２記載の方法。 （５）圧延パスラインに揃って幅を異にする膨出部を有
する２組の上下作業ロール対と、６対の作業ロールの膨
出状カリバーと共通に接する上下補強ロールとからなる
、熱間幅出し圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17445082A JPS5964104A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 熱間幅出し圧延方法および圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17445082A JPS5964104A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 熱間幅出し圧延方法および圧延機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964104A true JPS5964104A (ja) | 1984-04-12 |
Family
ID=15978704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17445082A Pending JPS5964104A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 熱間幅出し圧延方法および圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964104A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59118205A (ja) * | 1982-12-25 | 1984-07-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 円柱状金属塊の圧延方法 |
| US4760838A (en) * | 1986-06-12 | 1988-08-02 | Olympus Optical Co., Ltd. | Endoscope apparatus and air-/liquid-supply device therefor |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP17445082A patent/JPS5964104A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59118205A (ja) * | 1982-12-25 | 1984-07-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 円柱状金属塊の圧延方法 |
| US4760838A (en) * | 1986-06-12 | 1988-08-02 | Olympus Optical Co., Ltd. | Endoscope apparatus and air-/liquid-supply device therefor |
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