JPS5959874A - 火炎溶射方法 - Google Patents
火炎溶射方法Info
- Publication number
- JPS5959874A JPS5959874A JP57170753A JP17075382A JPS5959874A JP S5959874 A JPS5959874 A JP S5959874A JP 57170753 A JP57170753 A JP 57170753A JP 17075382 A JP17075382 A JP 17075382A JP S5959874 A JPS5959874 A JP S5959874A
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- JP
- Japan
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- flame
- powder
- combustion
- burner
- spraying
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/129—Flame spraying
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高融点の粉末耐火溶射材料の火炎溶射方法に関
し、特に大規模火炎溶射において効率良く溶射を行う方
法に関する。
し、特に大規模火炎溶射において効率良く溶射を行う方
法に関する。
近年コークス炉、転炉等の工業炉の損傷部を補修する方
法として従来の水を利用した吹伺法に代って酸素−燃料
火炎中で粉末耐火溶射材料を溶融させこの溶融した耐火
本（料を炉壁損傷部に噴射・溶着せしめる火炎溶射法が
用いられて来ている。
法として従来の水を利用した吹伺法に代って酸素−燃料
火炎中で粉末耐火溶射材料を溶融させこの溶融した耐火
本（料を炉壁損傷部に噴射・溶着せしめる火炎溶射法が
用いられて来ている。
この粉末耐火溶射材料を溶射するバーナーには大別ｊ〜
で次の型式のものが用いられている。粉末耐火桐料の火
炎中への搬送にし可燃付ガスにより圧送するもの、支燃
性ガスにより圧送するものあるい１、これらを別に搬送
用の不活性ガスを用いてこれしく二より圧送するものと
があるが、これを更にｂ」燃性ガスと支燃物ガスの混合
方式に注目し°〔分類すると次の三つの方式がある。、
即ち （１１燃焼に必要な全針のｉｔｓ’ １％性カスと支燃
性ガスを予め予混合室に於て完全に混合しておき然る稜
、バーナー先端部に於て燃焼を行なわせる方式・・・・
・・予混合燃焼方式、 （２） ”’Ｊ燃性ガスと支燃則カスを予め混合する
ことなくバーナー先端に噴出し、然る俵両ガスの混合と
同時に燃焼全行なわせる方式・・・・・・同ｉｌ！ｌｌ
Ｉ流＾Ｌ流拡散燃ジ亮力式。
で次の型式のものが用いられている。粉末耐火桐料の火
炎中への搬送にし可燃付ガスにより圧送するもの、支燃
性ガスにより圧送するものあるい１、これらを別に搬送
用の不活性ガスを用いてこれしく二より圧送するものと
があるが、これを更にｂ」燃性ガスと支燃物ガスの混合
方式に注目し°〔分類すると次の三つの方式がある。、
即ち （１１燃焼に必要な全針のｉｔｓ’ １％性カスと支燃
性ガスを予め予混合室に於て完全に混合しておき然る稜
、バーナー先端部に於て燃焼を行なわせる方式・・・・
・・予混合燃焼方式、 （２） ”’Ｊ燃性ガスと支燃則カスを予め混合する
ことなくバーナー先端に噴出し、然る俵両ガスの混合と
同時に燃焼全行なわせる方式・・・・・・同ｉｌ！ｌｌ
Ｉ流＾Ｌ流拡散燃ジ亮力式。
（３）上記（１）と（２）の中間的方式でバーナー先端
部に予混合室と燃焼室を連続して設は可熱性ガスと支燃
性ガスの予混合と乱流拡散燃焼を連続１２て行なわせる
方式・・・・・・予混合十乱流拡故燃焼方式。
部に予混合室と燃焼室を連続して設は可熱性ガスと支燃
性ガスの予混合と乱流拡散燃焼を連続１２て行なわせる
方式・・・・・・予混合十乱流拡故燃焼方式。
の三方式である。
然して上Ｎｔ： （２）と（３）の方式の場合即ち同軸
流乱流拡散燃焼炎式および予ｉ１も合＋乱ｊＭ、すへｕ
７燃焼力式に於てＱ；（、。ｔ１旨で一犬却７模溶射装
屑の場合口」燃性カスと支燃１−トガスの混合速度が燃
焼速度を律速するグζめ燃焼が遅くなる傾向がおυ、生
成する火炎中の最高温度に達する点か）・−ナー先端部
より離れた位置になる傾向がある。従って高融点の粉末
耐火Ｈ料の洛射を行う場合、該粉末溶射材料が火炎中で
完全に溶融しないケースがあり、また溶射効率が恕い欠
点があった。従来の溶射ノ（−ナーの方式の−・例とし
て同軸流乱流拡散火炎による場合を説明すると第１図に
示す如く、夫々別の通路を経て供給されたｉｉＪ燃性ガ
スと支燃性ガスは）（−ナーノズルを噴出後混合し燃焼
Ｊるが、片刃のガスに搬送されて来た粉末溶射拐料（ｌ
、１、この燃焼火炎中で燃焼ガスにより急激に約２００
ｍ、 ／ ｓｅｃ迄加速される。
流乱流拡散燃焼炎式および予ｉ１も合＋乱ｊＭ、すへｕ
７燃焼力式に於てＱ；（、。ｔ１旨で一犬却７模溶射装
屑の場合口」燃性カスと支燃１−トガスの混合速度が燃
焼速度を律速するグζめ燃焼が遅くなる傾向がおυ、生
成する火炎中の最高温度に達する点か）・−ナー先端部
より離れた位置になる傾向がある。従って高融点の粉末
耐火Ｈ料の洛射を行う場合、該粉末溶射材料が火炎中で
完全に溶融しないケースがあり、また溶射効率が恕い欠
点があった。従来の溶射ノ（−ナーの方式の−・例とし
て同軸流乱流拡散火炎による場合を説明すると第１図に
示す如く、夫々別の通路を経て供給されたｉｉＪ燃性ガ
スと支燃性ガスは）（−ナーノズルを噴出後混合し燃焼
Ｊるが、片刃のガスに搬送されて来た粉末溶射拐料（ｌ
、１、この燃焼火炎中で燃焼ガスにより急激に約２００
ｍ、 ／ ｓｅｃ迄加速される。
粉末溶射相打への熱の伝達はこの粒子の加速時に最も大
きくなり粉末粒子が燃焼カス流と同程度迄加速された後
は熱の移動は極度に小さくなる。即ち粉末粒子への熱の
移動ｅまこの粒子が高温高速の燃焼ガスにより急激に加
速される時に大部分行なわれる３、シかし上記の同軸流
乱流拡散燃焼炎ｅよ、この粒イが急激に加速されるノズ
ル近傍でれ火炎温度が低い、にの関係を図に示すと第１
図乃至第５図の様になる。即ち各１ン１は横軸に〕く−
ナーノズル先端からの距離Ｌｘをとシわに軸に第２ ｆ
Ｍ＜１は大炎温ｍ１第３図は６７体粒子の流速および燃
焼ガスの流速、第４図は複合熱伝達係数、第５図は粉末
粒子の温度をとって夫々の値をプロットしたものである
。各図から明らかな様に火炎温度の最高点はバーナーノ
ズル先端部よｐ離れたＤ「にあるのに対し、燃焼ガス流
速、粉末粒子流速、複合熱伝達係＆（のにン高点（！し
バーナーノズル先端部あるいＱ」それに近い位置にあり
、この結果粉末粒子への伝熱効率が悪く、第５図の如く
高い粒子温度か得られない３、従って前記の如く高融点
粉末浴射利料の場合は完全に溶融しない場合もあり、一
般に付着率が悪く溶射効率が悪い結果となっていた。従
って完全予混合を行った後燃焼を行なうバーナーに於て
はバーナーノズル近傍の火炎温度は高いが、前記（２）
の同’１１１１１流乱流拡散燃炉方式および（３）の予
混合千古（、流拡散燃暁方式のバーナーに於て、特に大
著ｈＦのバーナーに於て上記の傾向が著るしく対策が望
才れていた。
きくなり粉末粒子が燃焼カス流と同程度迄加速された後
は熱の移動は極度に小さくなる。即ち粉末粒子への熱の
移動ｅまこの粒子が高温高速の燃焼ガスにより急激に加
速される時に大部分行なわれる３、シかし上記の同軸流
乱流拡散燃焼炎ｅよ、この粒イが急激に加速されるノズ
ル近傍でれ火炎温度が低い、にの関係を図に示すと第１
図乃至第５図の様になる。即ち各１ン１は横軸に〕く−
ナーノズル先端からの距離Ｌｘをとシわに軸に第２ ｆ
Ｍ＜１は大炎温ｍ１第３図は６７体粒子の流速および燃
焼ガスの流速、第４図は複合熱伝達係数、第５図は粉末
粒子の温度をとって夫々の値をプロットしたものである
。各図から明らかな様に火炎温度の最高点はバーナーノ
ズル先端部よｐ離れたＤ「にあるのに対し、燃焼ガス流
速、粉末粒子流速、複合熱伝達係＆（のにン高点（！し
バーナーノズル先端部あるいＱ」それに近い位置にあり
、この結果粉末粒子への伝熱効率が悪く、第５図の如く
高い粒子温度か得られない３、従って前記の如く高融点
粉末浴射利料の場合は完全に溶融しない場合もあり、一
般に付着率が悪く溶射効率が悪い結果となっていた。従
って完全予混合を行った後燃焼を行なうバーナーに於て
はバーナーノズル近傍の火炎温度は高いが、前記（２）
の同’１１１１１流乱流拡散燃炉方式および（３）の予
混合千古（、流拡散燃暁方式のバーナーに於て、特に大
著ｈＦのバーナーに於て上記の傾向が著るしく対策が望
才れていた。
一方前記（１）の予混合燃焼方式のバーナーの場合はｙ
＋ｈ 常バーナーノズル部より離れた後方の位置に予混
合室があるだめバーナー先端）１１〜の燃焼火炎が該予
混合室に逆火しない様にバーナー先端部と予混合室との
間の通路を細くする等の逆火防止機４ＰＩを設けなけれ
はならないが、この逆火防止法ゑ構を設けると粉末溶射
４゛４利を供給する妨りとなるため粉末溶射材料の供給
系統を別に設ける必要がありバーナーの機＋（１１が腹
雑となってメ！ Ｆ＋’： （＋＜ｙでない。
＋ｈ 常バーナーノズル部より離れた後方の位置に予混
合室があるだめバーナー先端）１１〜の燃焼火炎が該予
混合室に逆火しない様にバーナー先端部と予混合室との
間の通路を細くする等の逆火防止機４ＰＩを設けなけれ
はならないが、この逆火防止法ゑ構を設けると粉末溶射
４゛４利を供給する妨りとなるため粉末溶射材料の供給
系統を別に設ける必要がありバーナーの機＋（１１が腹
雑となってメ！ Ｆ＋’： （＋＜ｙでない。
本発明＆ｉ以上に鑑みなされたもので主として前ｆｌＬ
同軸流乱流拡散燃焼力弐オだは予混合十乱ｂ１１．拡散
燃焼方式を用いた火炎溶射バーヲーによる粉末火炎溶射
方法、行に混合速度と燃焼速度の差が大きく燃焼が遅れ
る傾向のある大規模溶射用バーナーに於ける前記欠点を
解消するだめに３末溶射材料を供給する位置を変更し、
火炎中に供給された粉末溶射材料が急激に加速即ち加熱
されるゾーンを火炎温度の最高温度あるいはそれに近い
ゾーンとなる様な位ｉト１に粉末溶射材料を供給する様
にした火炎溶射方法である。
同軸流乱流拡散燃焼力弐オだは予混合十乱ｂ１１．拡散
燃焼方式を用いた火炎溶射バーヲーによる粉末火炎溶射
方法、行に混合速度と燃焼速度の差が大きく燃焼が遅れ
る傾向のある大規模溶射用バーナーに於ける前記欠点を
解消するだめに３末溶射材料を供給する位置を変更し、
火炎中に供給された粉末溶射材料が急激に加速即ち加熱
されるゾーンを火炎温度の最高温度あるいはそれに近い
ゾーンとなる様な位ｉト１に粉末溶射材料を供給する様
にした火炎溶射方法である。
以、下本発明を同軸流乱流拡散燃焼方式のバーナーの−
・例を用いた第６図に示う実施例によって説明を行なう
。同軸流乱流拡散燃焼方式の〕（−ナー１０ｂ」燃性ガ
ス通路２より供給される燃料カスと支燃１′４−ガス通
路３より供給される酸素ガスにより形成される乱流拡散
火炎４に於いて、）く−カー１範囲内の位置に溶損材料
供給ノズル５を挿入し該ノズル５より粉末溶射材料６を
火炎４中に供給した。
・例を用いた第６図に示う実施例によって説明を行なう
。同軸流乱流拡散燃焼方式の〕（−ナー１０ｂ」燃性ガ
ス通路２より供給される燃料カスと支燃１′４−ガス通
路３より供給される酸素ガスにより形成される乱流拡散
火炎４に於いて、）く−カー１範囲内の位置に溶損材料
供給ノズル５を挿入し該ノズル５より粉末溶射材料６を
火炎４中に供給した。
上ｊ！！−：溶射拐料供給材料ル５の陵部１−Ｊ、スク
リユ、−フする溶射材料供給管８が連ｉ没されていてホ
ツノ（−（図示せず）よシの粉末溶射Ａ）Ｊ料６の所定
ｔ）を連続的に前記火炎４中に供給する。
リユ、−フする溶射材料供給管８が連ｉ没されていてホ
ツノ（−（図示せず）よシの粉末溶射Ａ）Ｊ料６の所定
ｔ）を連続的に前記火炎４中に供給する。
また該溶射材料供給ノズル５および溶射材料供給管８に
は水冷ジャケット９がＭ’？けられていて使用中は核供
給ノズル５および供給管８を冷却する。
は水冷ジャケット９がＭ’？けられていて使用中は核供
給ノズル５および供給管８を冷却する。
そして燃料ガス供給量、酸素供給量、溶射材料供給ｔ１
を第１図の場合と同一量とした。
を第１図の場合と同一量とした。
とのＩ；ｊｉにして行った実験結果を前ｄ１２第２図乃
至第５図に示したと同様の方法でグロットすると第７１
１〈ｌ乃全第１０図の様になる。即ち火炎温ハＬ （Ｈ
ｓ７図）と燃焼ガス流速（第８図）は従来（第２図。
至第５図に示したと同様の方法でグロットすると第７１
１〈ｌ乃全第１０図の様になる。即ち火炎温ハＬ （Ｈ
ｓ７図）と燃焼ガス流速（第８図）は従来（第２図。
第３図）と全く同じであるが、粉体粒子（第８図）ｒす
含熱伝達係数（第９図）、粉体粒予湿１則（第１０図）
は従来法の場合と異なり結果的に高い粉末粒子温度が得
られることが分る。従って、本発明方法によって可成り
熱効率が改善されていることが分る。上記実験に於て粉
末溶射材料６の火炎４中への供給量１１１１即ちｔを種
々変えて実験を行ったｎ［、最適値ｔよ燃焼規模によっ
て異なるが燃焼火炎の可視炎長に対してバーナーノズル
１の先端部より尤〜土の範囲内に供給した場合に効果が
あると５ ３ とが確認出来た。この実験結果を次に示す。
含熱伝達係数（第９図）、粉体粒予湿１則（第１０図）
は従来法の場合と異なり結果的に高い粉末粒子温度が得
られることが分る。従って、本発明方法によって可成り
熱効率が改善されていることが分る。上記実験に於て粉
末溶射材料６の火炎４中への供給量１１１１即ちｔを種
々変えて実験を行ったｎ［、最適値ｔよ燃焼規模によっ
て異なるが燃焼火炎の可視炎長に対してバーナーノズル
１の先端部より尤〜土の範囲内に供給した場合に効果が
あると５ ３ とが確認出来た。この実験結果を次に示す。
実施例
燃焼方式 ：予混金子乱流拡散燃焼
可燃性ガス： Ｃｓ Ｈａ 供給Ｓ−１００Ｎｎ？／
ｈｒ支燃性ガス：０２ 供給ｊ￥）５００ Ｎｍ
’／ｈｒ火炎の可視炎長：１５０Ｑｎｔｙフ１ 粉末溶射利料；アルミナ（ｍ、ｐ ２，０５０ ℃）
ａ 従来方法 粉末溶射材料の供給方法： Ｃｓ Ｈｓにより搬送同
上 供給ＨＪｋ ＋ ３３０ Ｈ／ ｈｒ
溶射結果 ： 付着率 ８５％ ｂ 本発明方法 燃焼条件を上記従来方法と同一にしアルミナの供給位（
ｄおまひ供給Ｍを神々変更。
ｈｒ支燃性ガス：０２ 供給ｊ￥）５００ Ｎｍ
’／ｈｒ火炎の可視炎長：１５０Ｑｎｔｙフ１ 粉末溶射利料；アルミナ（ｍ、ｐ ２，０５０ ℃）
ａ 従来方法 粉末溶射材料の供給方法： Ｃｓ Ｈｓにより搬送同
上 供給ＨＪｋ ＋ ３３０ Ｈ／ ｈｒ
溶射結果 ： 付着率 ８５％ ｂ 本発明方法 燃焼条件を上記従来方法と同一にしアルミナの供給位（
ｄおまひ供給Ｍを神々変更。
溶射結果 ： 第１表の通り
第１表
上記結果から明らかな様に同一燃焼条件に於てアルミナ
の供給位置を変更したことによりアルミナの供給徊を約
３割多くすることが出来た。即ち熱効率の向上、溶射効
率の著るしい向上が認められた。
の供給位置を変更したことによりアルミナの供給徊を約
３割多くすることが出来た。即ち熱効率の向上、溶射効
率の著るしい向上が認められた。
実施例
燃焼方式 ：予混金子乱流拡散燃焼
ＴｊＪ燃性ガス： Ｃ５Ｈｓ 供船有；、 １０
０ Ｎｍ”／ ｈ ｒ支燃性ガス：０２ 供ＫＱ
’！ｊｌ ５００ Ｎｎ？／ ｈｒ火炎の可視炎長
： １５０ Ｑ １１０１１粉未済射杓料：百定化ジル
コニア （ｍ、ｐ２，４５０ ℃ ） ａ 従来方法 粉末溶躬利刺の供給方法： Ｃ５Ｈｓ Ｉ／Ｃより搬送
量 上 供ｉ −ｉｔ ： ７０ Ａ９／
ｂｒ溶射結呆 ：溶射不ｕＪ能（溶融不充分で半溶融
膜形成） ｂ 本発明方法 燃焼条件を上記従来方法と同一にし安定化ジルコニアの
供玲位置および供桁セ１を独々変更１、溶射結果 ：
詑２表の通り 第２表 この結シ（とから明ら〃・な様にアルミナより約４００
℃酸１（点の高い安定化ジルコニアの溶射も従来方法の
プロパン−酸素火炎でｄ不ＥＪ能であったものが可能に
なった３、単位燃焼１当りのジルコニア供給可能ｈ（′
および刺着率な」、アルミナの場合よりも低い１１！で
あるが、ｌ？ｉ！Ｉ！点２４５０’Ｃ程度の高融点粉末
溶射材料も本発明方法によれはプロパン−酸素火炎によ
って溶射が可能になつンｈ０ 本発明は以上の如く火炎中で粉本溶射材料を加熱溶融さ
せて溶射をイｆう粉Ａく火炎１’Ｊ射方法、就中主とし
てり軸ＩＡｔ、乱流拡駁燃焼′！１′たＣユ予混台十乱
流拡散燃焼による火炎音用いた粉末火炎溶射に於て特に
大規模溶射に於て粉末溶射本１料の供給位置を燃１ 焼司視炎の全長のバーナー先端部より−・〜−にす５
３ ることによｐ熱効率の向上、ｌ１ｒｉつて溶射効率の向
上を実現し更に酋融点溶躬４Ａｔｉのｉｆｊ射をｉｉＪ
ｈｅしくしたものでを・る。なお、庫４６ゆＪｔＪ、
上記説明の如く粉末金属溶射利第４の溶射方法に関する
ものであイ）〃・粉末金属溶射にも適用し得ることは勿
Ｈｉｉｉｉでイ）る。。
０ Ｎｍ”／ ｈ ｒ支燃性ガス：０２ 供ＫＱ
’！ｊｌ ５００ Ｎｎ？／ ｈｒ火炎の可視炎長
： １５０ Ｑ １１０１１粉未済射杓料：百定化ジル
コニア （ｍ、ｐ２，４５０ ℃ ） ａ 従来方法 粉末溶躬利刺の供給方法： Ｃ５Ｈｓ Ｉ／Ｃより搬送
量 上 供ｉ −ｉｔ ： ７０ Ａ９／
ｂｒ溶射結呆 ：溶射不ｕＪ能（溶融不充分で半溶融
膜形成） ｂ 本発明方法 燃焼条件を上記従来方法と同一にし安定化ジルコニアの
供玲位置および供桁セ１を独々変更１、溶射結果 ：
詑２表の通り 第２表 この結シ（とから明ら〃・な様にアルミナより約４００
℃酸１（点の高い安定化ジルコニアの溶射も従来方法の
プロパン−酸素火炎でｄ不ＥＪ能であったものが可能に
なった３、単位燃焼１当りのジルコニア供給可能ｈ（′
および刺着率な」、アルミナの場合よりも低い１１！で
あるが、ｌ？ｉ！Ｉ！点２４５０’Ｃ程度の高融点粉末
溶射材料も本発明方法によれはプロパン−酸素火炎によ
って溶射が可能になつンｈ０ 本発明は以上の如く火炎中で粉本溶射材料を加熱溶融さ
せて溶射をイｆう粉Ａく火炎１’Ｊ射方法、就中主とし
てり軸ＩＡｔ、乱流拡駁燃焼′！１′たＣユ予混台十乱
流拡散燃焼による火炎音用いた粉末火炎溶射に於て特に
大規模溶射に於て粉末溶射本１料の供給位置を燃１ 焼司視炎の全長のバーナー先端部より−・〜−にす５
３ ることによｐ熱効率の向上、ｌ１ｒｉつて溶射効率の向
上を実現し更に酋融点溶躬４Ａｔｉのｉｆｊ射をｉｉＪ
ｈｅしくしたものでを・る。なお、庫４６ゆＪｔＪ、
上記説明の如く粉末金属溶射利第４の溶射方法に関する
ものであイ）〃・粉末金属溶射にも適用し得ることは勿
Ｈｉｉｉｉでイ）る。。
第１図は従来の同軸流乱流拡散燃焼による溶射火炎を示
す図、第６図は同軸流乱流拡散燃焼火炎を用いて本発明
を実施した例を示す溶射火炎の図、第２図及び第７図←
［火炎長（Ｌｘ）と火炎温度との関係を示した図、第３
図及び第８図は火炎長（Ｊ、ｘ）と溶射月利の粉末粒子
の流速および燃焼ガスの流速との関係を示した図、亀４
図及び第９図ｄ、火炎長（Ｌｘ）と燃焼ガスから粉末粒
子への複合熱伝達係数との関係を示した図、第５図及び
第１０図は火炎長（Ｌｘ）と粉末粒子温度との関係を示
し／こ１×１である。 Ｌ ４ｓｌバ一ナー先端部からの火炎の長さ、ｔはバー
ナー先端部から溶射材料供給ノズル５を挿入した位置迄
の長さ、１は同軸流乱流拡散燃焼方式のバーナー、２は
可燃性ガス通路、３は支燃性ガス通路、４は乱流拡散火
炎、５は溶射材料供給ノズｎ・、６は粉末゛溶射材料、
Ｔはスクリューフィーダー、７１はスプリングフィー・
ダー、８は溶射材料供給管である。 特 許 出 願 人 日本酸素株式会社同
日本鋼管株式会社 第１頁の続き ■出 願 人 品川白煉瓦株式会社 東京都千代田区大手町二丁目２ 番１号
す図、第６図は同軸流乱流拡散燃焼火炎を用いて本発明
を実施した例を示す溶射火炎の図、第２図及び第７図←
［火炎長（Ｌｘ）と火炎温度との関係を示した図、第３
図及び第８図は火炎長（Ｊ、ｘ）と溶射月利の粉末粒子
の流速および燃焼ガスの流速との関係を示した図、亀４
図及び第９図ｄ、火炎長（Ｌｘ）と燃焼ガスから粉末粒
子への複合熱伝達係数との関係を示した図、第５図及び
第１０図は火炎長（Ｌｘ）と粉末粒子温度との関係を示
し／こ１×１である。 Ｌ ４ｓｌバ一ナー先端部からの火炎の長さ、ｔはバー
ナー先端部から溶射材料供給ノズル５を挿入した位置迄
の長さ、１は同軸流乱流拡散燃焼方式のバーナー、２は
可燃性ガス通路、３は支燃性ガス通路、４は乱流拡散火
炎、５は溶射材料供給ノズｎ・、６は粉末゛溶射材料、
Ｔはスクリューフィーダー、７１はスプリングフィー・
ダー、８は溶射材料供給管である。 特 許 出 願 人 日本酸素株式会社同
日本鋼管株式会社 第１頁の続き ■出 願 人 品川白煉瓦株式会社 東京都千代田区大手町二丁目２ 番１号
Claims (1)
- １、火炎中で粉末溶射材料を加熱溶融させて溶射を行な
う粉末火炎溶射方法に於て、バーナーにより形成された
燃焼火炎の可視炎長のバーナー先端部を供給して溶射を
行なうことを特徴とする火炎溶射方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57170753A JPS6035427B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 火炎溶射方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57170753A JPS6035427B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 火炎溶射方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959874A true JPS5959874A (ja) | 1984-04-05 |
| JPS6035427B2 JPS6035427B2 (ja) | 1985-08-14 |
Family
ID=15910745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57170753A Expired JPS6035427B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 火炎溶射方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6035427B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017150085A (ja) * | 2014-09-17 | 2017-08-31 | 東京エレクトロン株式会社 | プラズマ処理装置用の部品の製造方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP57170753A patent/JPS6035427B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017150085A (ja) * | 2014-09-17 | 2017-08-31 | 東京エレクトロン株式会社 | プラズマ処理装置用の部品の製造方法 |
| JP2018168474A (ja) * | 2014-09-17 | 2018-11-01 | 東京エレクトロン株式会社 | プラズマ処理装置用の部品の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6035427B2 (ja) | 1985-08-14 |
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