JPS5951328B2 - カルシウムイオンを含有する赤泥スラリ−による排ガス中の硫黄酸化物の吸収除去方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は排ガス中の硫黄酸化物をカルシウムイオンを含
有する赤泥スラリーによって吸収除去する方法に関する
。

更に詳細には排ガス中の硫黄酸化物をアルミナを製造す
る際に副生ずる未溶解残渣であるカルシウムイオンを含
有する赤泥で処理するに当り、硫黄酸化物によるスケー
ルの生成を防止し、加えて赤泥中のソーダ抽出率を高め
ると共に硫黄酸化物の吸収率を向上せしめた排ガス中の
硫黄酸化物の吸収除去方法に関する。

大気汚染は近時非常に大きな社会問題となっている。

排ガス、例えばボイラー、燃焼炉などから排ガスは一般
に５Ｏ２０，０５〜５容量％、０゜２〜５容量％、ＣＯ
２１０〜２０容量％、Ｎ２７０〜８０容量％、５０３０
，０００５〜０．００５容量％等の組成を有し、該排ガ
ス中の有害なＳＯ２が大気汚染の原因の一つである。

排ガス中の有害なＳＯ２を除去するためには高価な資本
および高い操作費用のいずれか、またはその両者を必要
とするため、この問題の解決は満足しつる状態にはいた
っていない。

またバイヤー法によるアルミナの製造いおいて副生する
未溶解残渣である赤泥は通常Ｎａ２Ｏ３〜１０重量％、
Ａｌ２０３１８〜２２重量％、３１０２１７〜２２重量
％、Ｆｅ２Ｏ３３０３７重量％、ＴｉＯ３２〜５重量％
、灼熱減量８〜１２重量％等の組成を有し、ソーダ、ア
ルミナ、シリカ等の有効成分が含有されているが、これ
らの有効成分は全く回収されず廃棄されている。

ところで、この赤泥にもプロセスによって含有成分に違
いが存在する。

すなわち、バイヤープロセスにおいては、副生する炭酸
ソーダを苛性ソーダとなすためにバイヤー液に石灰を添
加し苛性化するとか、バイヤー液中のリン、バナジウム
等を除くために石灰を添加し不純物を除去するとか、更
には石灰添加によりＡ Ｉ ２０３分の抽出率向上を計
ることが任意に行なわれている。

プロセスによっては上記処理を行なっても赤泥中には石
灰分が実質的に含有されないものもあり、またプロセス
によっては赤泥中（固形分）の石灰分が約１．５重量％
（ＣａＯとして）以上となることもあり、赤泥中のカル
シウムの含有は採用されているプロセスにより変わる。

本発明方法はこのカルシウム分（ＣａＯとして）が約０
．１重量％以上の赤泥スラリーの利用を対象とした発明
で゛ある。

以下、本発明において、゛カルシウムイオンを含有する
赤泥スラリー“とは赤泥中の石灰分が約０．１重量％（
ＣａＯとして）以上のものをいい、またこれを単に赤泥
と称することもある。

従来この廃棄されている赤泥スラリーを室温〜１００℃
に冷却した燃焼設備から排出される硫黄酸化物を含有す
る排ガスと接触させ、排ガス中の硫黄酸化物を赤泥中の
ソーダと世が４〜５となるまで反応させ、主として酸性
亜硫酸ソルダとして捕捉することは公知である （例え
ば米国特許第３２９８７８１号明細書）。

しかし上記方法は硫黄酸化物を主として酸性亜硫酸ソー
ダとして捕捉するために系内の酸性亜硫酸ソーダの分圧
が高くなり、工業的規模において排ガス中の硫黄酸化物
の吸収率を８０％以上となすことが困難であり、加えて
赤泥中のソーダ抽出率は約５０％以下と低く、硫黄酸化
物の吸収率および赤泥中のソーダ利用率の面から見て満
足されたものではない。

さらに、硫黄酸化物を含有する排ガスを１００℃以下に
冷却し、次いで冷却された排ガスを赤泥スラリーとｐＨ
６以上に維持して接触させる方法も公知である（特開昭
５２−４４７７３号公報）。

しかしながら、該方法は、ｐＨ６以上としているために
赤泥中のソーダの利用率が低く満足されたものではない
。

更に排ガス中の硫黄酸化物の除去法として硫黄酸化物を
吸収させた赤泥スラリーを酸化した後循環使用すること
により排ガス中の硫黄酸化物の除去率を向上させると共
に赤泥中のソーダ分の抽出率を高める方法も公知である
（特公昭５１−４０８７０号）。

該方法はＳＯ２の除去率と向上させると共に赤泥スラリ
ー中のソーダ分の抽出率を高めるという意味からは極め
て優れている。

しかし、上記方法はカルシウムイオンを含有しない赤泥
スラリーを用いて実施する場合には何らトラブルを生じ
ないが、カルシウムイオンを含有する赤泥スラリーを用
いて実施する場合には吸収塔内にカルシウム化合物のス
ケールを生じ、運転期間が著しく短縮されるという不都
合が存在することが本発明者らにより確認された。

すなわち、該方法はカルシウムイオンを含有する赤泥に
は有効でないことがわかった。

かかる状況下において本発明者らはカルシウムイオンを
含有する赤泥スラリーを用いて排ガス中の硫黄酸化物を
吸収除去する方法において、スケールの生成を防止し、
加えて赤泥中のソーダ抽出率を高めると共に硫黄酸化物
の吸収率を向上せしめた排ガス中の硫黄酸化物の吸収除
去方法を見出すべく鋭意検討を行なった結果、スケール
の生成は赤泥スラリーの…ナスラリー中の全ＳＯ３に対
する５Ｏ４−のモル分率に関連していることを見出しか
かる知見にもとづき新規な排ガス脱硫方法を確立するに
至った。

すなわち、本発明は硫黄酸化物を含有する排ガスを赤泥
スラリーと接触させることにより排ガス中の硫黄酸化物
を吸収除去する方法いおいて、約１００℃以下の硫黄酸
化物を含有する排ガスと後述の第２工程から導出される
一部硫黄酸化物を吸収させたところのカルシウムイオン
を含有する赤泥スラリーとを、該スラリーの田が４．３
以上６未満となるまで、かつ前記世領域にある赤泥スラ
リー中の全ＳＯ□に対する５Ｏ４−のモル分率を０．０
５〜０．７となるように維持しつつ接触させ硫黄酸化物
を吸収させる第１工程及び第１工程から導入される硫黄
酸化物を含有する排ガスカルシウムイオンを含有する赤
泥スラリーとを赤泥スラリー中のＮａＨ３Ｏａ濃度を約
８ｇハ以下となるように維持しつつ接触させ排ガス中の
硫黄酸化物を吸収させる第２工程より成ることを特徴と
するスケールの生成を防止し、加えて赤泥中のソーダ抽
出率を高めると共に硫黄酸化物の吸収率を向上せしめた
、カルシウムイオンを含有する赤泥スラリーによる排ガ
ス中の硫黄酸化物の吸収除去方法を提供するにある。

以下に本発明方法を詳細に説明する。

本発明方法の実施に当り、硫黄酸化物を含有する排ガス
は該ガスが約１００℃以下の温度で送られてくる場合は
そのまま、また通常ボイラー排ガス、製錬所ガス、燃焼
炉ガス等の如く通常１００℃以上の高温を有する状態で
送られてくる排ガスは、水、海水等の冷却水により約１
００℃以下、好ましくは４０〜８０℃に冷却した後、本
発明方法の処理に付される。

排ガスの冷却にはスプレー塔、棚段式吸収塔、漏壁塔、
多孔板塔、本格子充填塔、気泡塔等を用いることができ
る。

排ガスと冷却水との供給量比、すなわち液ガス比（１７
Ｎｍ３）は接触方法により変わるが、一般には０．３以
上を用いればよい。

本発明方法の実施に当り、約１００℃以下の温度を有す
る硫黄酸化物を含有する排ガスは後述の第２工程から導
出される一部硫黄酸化物を吸収させたところのカルシウ
ムイオンを含有する赤泥スラリーと該スラリニの…が４
．３以上６未満となるまで、かつ前記…領域にある赤泥
スラリーは赤泥スラリー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ４−
のモル分率を０．０５〜０．７となるように維持しつつ
接触させて硫黄酸化物を吸収させる第１工程に送られる
。

本工程において赤泥スラリーには赤泥スラリーの田が４
．３以上６未満となる範囲で硫黄酸化物が吸収される。

赤泥スラリーに吸収させる硫黄酸化物の量が少なく、声
が６以上の場合には使用赤泥量当りの硫黄酸化物の吸収
量が低下し経済的ではなく、また吸収させる硫黄酸化物
の量を多く、世を４．３より小さくしようとすると硫黄
酸化物の吸収率が低下するとともに赤泥中のソーダ以外
の成分、例えばアルミナ、シリカ等が溶出し、以降の工
程において析出を生じ操業上の繁雑を招くという不都合
がある。

特に赤泥スラリーの…十５以上６未満に維持しながら硫
黄酸化物の吸収を行なうのが好ましい。

他方上記用範囲においてはカルシウムイオンを含有する
赤泥スラリーを用いて硫黄酸化物を吸収させる場合には
極めて短時間の間に吸収塔内にスケールが生じ操業がで
きなくなることが本発明者らにより確認された。

該スケールの組成は主としてＣａＳＯ４のスケールであ
ること、およびこのＣａＳＯ４スケールの生成はＣａＳ
Ｏ４の溶解度が赤泥スラリー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ
４−のモル分率及び声に依存することを見出した。

すなわち、声が６未満においては赤泥スラリー中の全Ｓ
Ｏ２に対する５Ｏ４−のモル分率が０．７より大きくな
ると田の低下と共にＣａＳＯ４の溶解度が低下し、Ｃａ
ＳＯ４スケールが生成するに至る。

本発明者らの実験結果によれば市によって赤泥スラリー
中のＮａＨ８０３の酸化速度が異なる理由は明らかでは
ないが、ＮａＨ８Ｏ３の酸化速度は田が６以上において
は非常に遅く、声が６未満では急速に進行することを見
出した。

それ故に工業的規模の運転において、ｐＨ６未満では、
通常上記モル分率が０．７より大きくなっていたのであ
る。

このことは、例えば三菱重工技報Ｖｏｚ 、 ２．Ａ５
．第５７２頁の“赤泥スラリー０世が４．６〜４．７ま
で硫黄酸化物を吸収させる場合には、ガス中の酸素によ
り酸化され液中ソーダの７０〜９０％はＮａ２ＳＯ４に
なっている“との記載によっても明らかである。

そのためにＣａＳＯ４のスケールが生成していたのであ
る。

ところが赤泥スラリー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ４−の
モル分率を０．７以下とするＣａＳＯ４の溶解度は世の
低下と共に増加することが認められ、この事実より赤泥
スラリー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ４−のモル分率が０
．７以下にしなければならないのである。

一方、世が６未満で赤泥スラリー中の全ＳＯ２に対する
５Ｏ４−のモル分率が０．０５未満となるとＮａＨ３Ｏ
３の分圧が高くなり吸収効率が低下するようになるし、
またＣａＳＯ３のスケールが生ずるようになるので好ま
しくない。

従って、第１工程において硫黄酸化物の吸収は赤泥スラ
リー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ４−のモル分率が０．０
５〜０．７、特に０．１２〜０．６になるように維持し
て吸収操作が実施される。

このようなモル分率の維持は、循環槽における赤泥スラ
リーの滞留時間、吸収形式、ボイラー、燃焼炉などの過
剰空気率の制御による排ガス中酸素濃度等を調整するこ
とにより実施すればよい。

第１工程におけるカルシウムを含有する赤泥スラリーと
硫黄酸化物を含有する排ガスとの供給量比、すなわち液
ガス比（１７Ｎｍ３）は接触方法により変わるが、一般
には０．３以上好ましくは１〜３が用いられる。

また、吸収塔としては例えば、ターボグリッド塔、キラ
テルトレイなとの棚段式吸収塔、ＴＣＡ塔、漏壁塔、本
格子充填塔、多孔板塔、無理多孔板塔等を用いることが
できる。

本第１工程からの排ガスは次いで第２工程に送られ、そ
こで排ガス中の硫黄酸化物の濃度が所定の濃度・通常１
１００ｐＩ１以下Ｇよるまで赤泥スラリーに吸収させ、
また、本第１工程で硫黄酸化物を吸収した後のカルシウ
ムイオンを含有する赤泥スラリーは系外へ取出される。

この系外へ取出された赤泥スラリーは好ましくは冷却工
程からの冷却水と混合した後排出される。

本発明方法の実施に当り、第１工程で吸収処理に付され
た硫黄酸化物を含有する排ガスはさらにカルシウムイオ
ンを含有する赤泥スラリーと、赤泥スラリー中のＮａＨ
３Ｏ３濃度が約８ｇ月以下となるように維持しつつ接触
せしめられ排ガス中の硫黄酸化物を吸収させる第２工程
に送られる。

本工程において排ガスは赤泥スラリー中のＮａＨ８Ｏ３
濃度が約８ｇ月以下、好ましくは約４ｇ月以下、となる
ように制御されたカルシウムを含有する赤泥スラリーと
接触せしめることが必須であり、この濃度より高くなる
とＮａＨ８Ｏ３の分圧が高くなるためにＳＯ２の吸収率
が著しく低下し好ましくない。

しかして、本工程においてカルシウムイオンを含有する
赤泥スラリー中のＮａＨ８Ｏ３濃度は吸収帯における液
ガス比、赤泥スラリーの滞留時間、排ガス中の酸素濃度
等により約０〜３０ｇ／ｌの範囲において任意に制御さ
れうるちのであるが、本発明方法の実施においてはＮａ
Ｈ８Ｏ３濃度は約８ｇ月以下に制御することが必要であ
る。

本発明方法の実施に当って赤泥スラリー中のＮａＨ８Ｏ
３の濃度を約８ｇ月以下とする方法としては、例えば特
公昭５１−４０８７０号公報に記述されているような方
法、すなわち、第２工程において用いられる赤泥スラリ
ーを循環槽に取出しそこで空気、酸素等の酸化剤を吹込
むことにより酸性亜硫酸ソーダを酸化するとか、また排
ガス中の酸素は赤泥スラリー中に溶存するので吸収塔内
に赤泥スラリーを長時間滞留（循環を多くする）させる
とか、または、赤泥スラリーを循環槽に長時間、通常約
０．２時間以上、好ましくは１〜３時間保持することに
より排ガス中の酸素のみで酸化する等の方法が採用でき
る。

特に後者が特別な動力を要しないということから好まし
い。

かかる酸化処理は排ガス中の硫黄酸化物の吸収効率を高
めるという効果に加えて赤泥中のソーダの利用率を高め
るという利点をも達成させるものである。

第２工程におけるカルシウムイオンを含有する赤泥スラ
リーと第１工程からの排力゛スとの供給量比、すなわち
液ガス比（１／Ｎｍ３）は接触方法により変わるが、一
般には０．３以上、好ましくは１〜３か′用いられる。

また、吸収塔としては、例えばターボグリッド塔、キラ
テルトレイ等の棚段式吸収塔、ＴＣＡ塔、漏壁塔、本格
子充填塔、多孔板塔、無堰多孔板塔等を用いることがで
きる。

さらに、第２工程の操業は一般に赤泥スラリーの世を６
〜９、好ましくは７〜９に維持して実施される。

本発明方法の実施に当り、硫黄酸化物の吸収工程に供給
される赤泥スラリーは固形分濃度を約５００ｇ ７１以
下、好ましくは約５０〜３５０ｇ／ｌの状態で行なわれ
る。

固形分濃度が約５００ｇハを越すようになると取扱いが
困難となるし、−前約５０ｇハ以下となる莫大な大きさ
の循環槽を必要とするようになり好ましくない。

本発明方法の実施に当り、第１および第２工程の吸収段
数および吸収塔は単数でもまた複数に構成してもよく適
宜選択される。

以下に本発明方法を図面により更に詳細に説明するが、
本発明方法はこれにより制限されるものではない。

第１図において、ＳＯ２を含有する高温の排ガスは導管
１を通じて冷却塔２１に導入され、導管１６．１７を通
じて導入される水、海水等の冷媒により約１００℃以下
、好ましくは８０℃以下に冷却される。

排ガスを冷却するために用いた冷媒は、必要に応じ導管
１９により一部再使用し、導管１８．２０を通じて系外
へ取出される。

本冷却工程は低温（約１００℃以下）の排ガスからＳＯ
２を吸収除去する場合には必らずしも必要でない。

冷却された排ガスは導管２を経て第１工程であるＳＯ２
吸収塔２２に導入され、導管１１から供給されるｐＨ４
，３以上６未満の赤泥スラリーと接触し、排ガス中のＳ
Ｏ２が酸性亜硫酸ソーダ、亜硫酸ソーダとして捕捉され
る。

ＳＯ２吸収塔２２は例えば無堰多孔板塔、流動層式吸収
塔などを用いることができるが、ガスとスラリーの緊密
な接触が達成されるものがより好ましい。

ＳＯ２吸収塔２２内の赤泥スラリーの温度は−般に４０
〜８０℃に保たれる。

ＳＯ２吸収塔２２においてＳＯ２を酸性亜硫酸ソーダ、
亜硫酸ソーダ、硫酸ソーダとして吸収した赤泥スラリー
は導管１２を通じて取出され、循環槽２５に送られる。

導管１０必要により導管７により供給される赤泥スラリ
ーの第一工程における平均滞留時間は通常０．２時間以
上、好ましくは１〜３時間とし、この滞留の間に導管１
１を経てＳＯ３吸収塔２２にくり返し循環される。

この循環滞留操作の間、赤泥スラリー中の全ＳＯ２に対
する５Ｏ４−のモル分率を０．０５〜０．７に保持する
。

循環槽内２５における温度と圧力は一般に４０〜８０℃
、大気圧付近に保たれる。

導管１１を通じて供給される赤泥スラリーの田の調整は
吸収塔２２で吸収するＳＯ３量によす、［（が４．３以
上６未満の条件を逸脱しないように吸収塔設備、および
操作条件を調整するとともに導管１５および／または導
管７で供給または排出される世の異なる赤泥スラリーに
よって行なうのか田調整のために特別の工業薬品を用い
る必要がないことから好ましい。

赤泥中のソーダ抽出率が目的とする抽出率まで達しな赤
泥は導管１３を経て系外へ取り出される。

Ｓ０２吸収塔２２においてＳＯ２が一部捕捉された後の
排ガスは導管３を経て第２工程であるＳＯ□吸収塔２３
に導入され、導管８を通じて供給されるｐＨ６〜９の赤
泥スラリーによって排ガス中に残存するＳＯ２を酸性亜
硫酸ソーダ、亜硫酸ソーダおよび硫酸ソーダとして捕捉
される。

ＳＯ２吸収塔２３はＳＯ２吸収塔２２と同様の吸収塔が
使用でき、また、吸収塔内の温度範囲も同様の条件が用
いられる。

ＳＯ２吸収塔２３においてＳＯ２を吸収した赤泥スラリ
ーは導管９を通じて取出され、循環槽２４に送られ、導
管６を経て供給されてくる赤泥スラリーは通常０．２時
間以上、好ましくは１〜３時間第二工程に滞留させられ
るとともに、この滞留の間に導管８を経てＳＯ２吸収塔
２３にくり返し循環される。

新しいカルシウムイオンを含有する赤泥スラリーは導管
５より供給される。

この循環滞留操作によって排ガス中のＳＯ２を吸収させ
るとともに、ＳＯ２の吸収によって生成した酸性亜硫酸
ソーダと赤泥中のソーダとの反応を行なわせ硫酸ソーダ
、亜硫産ソーダの生成を行なわせる。

それによりＳＯ３の吸収率を向上させることが可能とな
る。

導管を経て供給される赤泥スラリーの世は導管３を経て
供給される排ガス中のＳＯ２のほぼ全量を吸収除去して
も吸収塔２３で、世が６〜９の値の範囲になるように第
一吸収工程で予かじめＳＯ２を吸収除去しておく必要が
あり、本吸収塔において排ガス中のＳＯ３のほぼ全量を
吸収除去できるように吸収塔および操作条件を選定する
ことが好まし）い。

本吸収工程の赤泥スラリーは導管１０より導出し第一工
程のＳＯ２吸収塔２２に循環され、赤泥スラリーとして
使用される。

所望のレベルまでＳＯ２を除去せしめ処理済み排ガスは
導管４を大気中へ排出される。

以上詳述したような本発明方法によれば、■ 本発明方
法はカルシウムイオンを含有する赤泥スラリーを用いて
、排ガス中の硫黄酸化物を吸収除去するに当り、赤泥中
のソーダ抽出率を高めると共に硫黄酸化物の吸収率を向
上せしめた状態でスケールの生成を防止したものであり
その工業的意義は極めて大なるものである。

■ 従来提案されているｐＨ６以上で運転する方法に比
較して赤泥中のソーダ抽出率が向上するので赤泥使用量
が少なくてすみ換言すれば同−赤泥量において排ガスを
多量に処理できる。

■ 従来方法によればＳＯ２吸収後の赤泥スラリーを循
環するとＳＯ３吸収率は低下するが、本発明方法によれ
ばＳＯ２吸収率は低下しない。

そのためＳＯ２吸収率を著しく高めることができる。

■ さらに本発明方法によれば従来廃棄されている赤泥
を利用するのであるから、安価で実施できるというよう
な公害防止上極めて価値あるものである。

等の工業的利益が発揮され、その工業的意義は大なるも
のである。

以下に実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明するが
、本発明はこれらに制限されるものではない。

実施例 １ 第１表に示す組成の１７０℃のボイラー排ガスを添付の
第１図に示す導管１から１１０．００ＯＮｍ”／ Ｈの
割合で冷却塔２１に導入し、一方第２表に示す組成のカ
ルシウムイオンを含有する赤泥スラリー（スラリー中の
固体濃度２８０ｇ ／ Ｉ ）を導管５，６から２１ｍ
３／Ｈで循環槽２４に連続的に供給した。

排ガスは導管１から導入し、冷去基２１で７０℃に冷却
した後、導管２より取出し、無理多孔板式吸収塔２２に
導入し、導管１１から…５．３の赤泥スラリーを３００
ｍ３／Ｈ供給し赤泥スラリーによりＳＯ２を接触吸収さ
せた後、導管３より取出し、次いでＳＯ２吸収塔２３に
導入し導管８からｐＨ７，５の赤泥スラリーを３００ｍ
３／Ｈ供給し、赤泥スラリーによりＳＯ２を吸収させた
後導管４より大気中に排出した。

導管３および４からの排ガス中にはそれぞれ６１０ｐＩ
］Ｔ１，５０ｐｐ［ＴｌのＳＯ２が含有されていた。

全ＳＯ２吸収率は約９７％であり、第１吸収工程で全吸
収ＳＯ□量の約６６％、第２吸収工程で約３４％が除去
された。

一方赤泥スラリーは導管６より実容積４０ｍ３循環槽２
４に供給し導管８を経てＳＯ２吸収塔２３へ３００ｍ”
／Ｈで供給しＳＯ２を吸収させた後、導管９を経て循環
槽２４へ取出し循環滞留を行わせた後、導管１０を経て
実容積３０ｍ３の循環槽２５へ２１ｍ８／Ｈの割合で供
給した。

さらに赤泥スラリーは導管１１を経てＳＯ２吸収塔２２
へ３００ｍ３／Ｈの速度で供給しＳＯ２を吸収させた後
導管１２を経て循環槽２５へ取り出し、循環滞留を行な
わせた後、導管１３を経て約２１ｍ３／Ｈの赤泥スラリ
ーを連続的に取出した。

循環槽２５への導管７による赤泥スラリーの供給、循環
槽２５から２４への導管１５による赤泥スラリーの逆供
給は行なわれなかったが定常状態が達成されたとき導管
８および導管１１の赤泥スラリーの…は各々７，５．５
．３であった。

吸収工程における滞留時間は吸収塔内での赤泥スラリー
のホールドアツプが少なくほとんど無視できるので、循
環槽２５で約１．５時間、循環槽２４で約２時間であっ
た。

その結果、導管８を経てＳＯ２吸収塔２３へ供給される
赤泥スラリー中の液中組成はＮａＨ３Ｏ３は認められず
、Ｎａ２５Ｏａ １３．４ｇ ／ ｌ、Ｎａ２ＳＯ４２
，１ｇ月、導管１１を経てＳＯ２吸収塔２２へ供給され
る赤泥スラリー中の液中組成はＮａ２５Ｏａ １８．２
ｇ月、Ｎａ２ＳＯ３７，５ｇハ、Ｎａ２Ｓ０４１７．５
ｇ月、Ｃａ５０４０，７ｇ ／１ （全ＳＯ２に対す
る５Ｏ４−モル分率０、３５）であった。

本実施例では、循環槽２５は攪伴機を備えておりほぼ槽
内均一な濃度分布とみなせ、導管１０の赤泥スラリーは
導管８と、導管１３の赤泥スラリーは導管１１とほぼ同
一濃度であった。

また赤泥中のソーダ抽出率は導管１０で１６％、導管１
３で６２％であり、導管１３の赤泥スラリーを次いで酸
化することにより更に２４％のソーダが抽出された。

実施例 ２ 実施例１の方法において、赤泥スラリーの供給量、循環
槽２５および２４の滞留時間をそれぞれ変更し、第一吸
収工程の世、全ＳＯ□に対する５Ｏ４−のモル比、第二
吸収工程でのＮａＨ３Ｏ２の濃度を第３表のごとく変更
して運転した。

その時のＳＯ２吸収塔の状態、及び赤泥中のソーダ抽出
率、ＳＯ２吸収率、導管４からの排ガス中のＳＯ２濃度
は第３表に示すような結果となった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様を示すフローシートである
。 ２１・・・・・・冷却塔、２２．２３・・・・・・ＳＯ
３吸収塔、２４．２５・・・・・・循環槽。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 硫黄酸化物を含有する排ガスを赤泥スラリーと接触
   させることにより排ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する
   方法において、約１００℃以下の硫黄酸化物を含有する
   排ガスと後述の第２工程から導出される一部硫黄酸化物
   を吸収させたところのカルシウムイオンを含有する赤泥
   スラリーとを該スラリーの世が４．３以上６未満となる
   まで、かつ前記世領域にある赤泥スラリーは赤泥スラリ
   ー中の全ＳＯ２に対する５Ｏ４−のモル分率を０．０５
   〜０．７となるように維持しつつ硫黄酸化物を吸収させ
   る第１工程及び第１工程から導出される硫黄酸化物を含
   有する排ガスとカルシウムイオンを含有する赤泥スラリ
   ーとを赤泥スラリー中のＮａＨ８Ｏ３濃度を約８ｇ／ｌ
   以下となるように維持しつつ接触させ排ガス中の硫黄酸
   化物を吸収させる第２工程よりなることを特徴とするカ
   ルシウムイオンを含有する赤泥スラリーによる排ガスの
   硫黄酸化物の吸収除去方法。