JPS594952B2 - タンデムアツエンキ ノ ソクドセイギヨソウチ - Google Patents
タンデムアツエンキ ノ ソクドセイギヨソウチInfo
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- JPS594952B2 JPS594952B2 JP49102675A JP10267574A JPS594952B2 JP S594952 B2 JPS594952 B2 JP S594952B2 JP 49102675 A JP49102675 A JP 49102675A JP 10267574 A JP10267574 A JP 10267574A JP S594952 B2 JPS594952 B2 JP S594952B2
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- Japan
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- speed
- rolling
- feedback
- voltage
- stand
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタンデム圧延機の速度制姉装置特に通板時等の
低速度圧延時でも高速度圧延時と同等の精度で制(財)
が可能な圧延材の速度制(財)装置に関するものであろ
。
低速度圧延時でも高速度圧延時と同等の精度で制(財)
が可能な圧延材の速度制(財)装置に関するものであろ
。
今複数に台のスタンドをもつタンデム…延機を考え、i
(i<に)スタンド出側の板厚をHi、ijスタンドの
ロール周速をViとすると周知のマスフロー一定の式V
1H1■V2ルコ・・・・・■ViHi■・・・・・・
VKHK・・(1)が成シ立つ(簡単化のiこめ先進
率は無視する)。
(i<に)スタンド出側の板厚をHi、ijスタンドの
ロール周速をViとすると周知のマスフロー一定の式V
1H1■V2ルコ・・・・・■ViHi■・・・・・・
VKHK・・(1)が成シ立つ(簡単化のiこめ先進
率は無視する)。
したがつて各スタンドの出側板厚が指定されると10ス
タンド相互の速度比が定まる。換言すれば式(1)から
明らかなように第1スタンド出側板厚H1が与えられる
と後続スタンドの出側板厚はスタンド相互の速度比のみ
で定まる。第1スタンド入側の板速度は拘束されていな
いため第1スタンド出側15板厚H1は第1スタンドの
圧下位置によつて定まるが、後続スタンドの出側板厚は
スタンド相互の速度比のみで定まヤ、後続スタンドの圧
下位置にはよらないのである。板材の圧延は、ワークロ
ールによろ圧下刃とス20タンド入側および出側の板張
力との合力により行われる。
タンド相互の速度比が定まる。換言すれば式(1)から
明らかなように第1スタンド出側板厚H1が与えられる
と後続スタンドの出側板厚はスタンド相互の速度比のみ
で定まる。第1スタンド入側の板速度は拘束されていな
いため第1スタンド出側15板厚H1は第1スタンドの
圧下位置によつて定まるが、後続スタンドの出側板厚は
スタンド相互の速度比のみで定まヤ、後続スタンドの圧
下位置にはよらないのである。板材の圧延は、ワークロ
ールによろ圧下刃とス20タンド入側および出側の板張
力との合力により行われる。
上述の如<各スタンドのロール周速が与えられろと各ス
タンドの出側板厚は定まるのであるから、各スタンドに
おいて圧延すなわち板材の塑性変形に必要な応力(圧延
力と張力との合力)25は定まる。したがつてスタンド
相互のロール周速比を一定に保つたまま圧下位置を上昇
/下降すると圧下刃は減少/増大し、スタンド間張力は
増大/減少する。安定な圧延作業を行うためにはスタン
ド間張力は適正な範囲内でなければならない。30スタ
ンド間張力が過大であれば板破断をひき起し、また過小
であれば板のた〈れ、絞D込み、蛇行等のトラブルを生
じ易いことは圧延作業者には周知の事である。
タンドの出側板厚は定まるのであるから、各スタンドに
おいて圧延すなわち板材の塑性変形に必要な応力(圧延
力と張力との合力)25は定まる。したがつてスタンド
相互のロール周速比を一定に保つたまま圧下位置を上昇
/下降すると圧下刃は減少/増大し、スタンド間張力は
増大/減少する。安定な圧延作業を行うためにはスタン
ド間張力は適正な範囲内でなければならない。30スタ
ンド間張力が過大であれば板破断をひき起し、また過小
であれば板のた〈れ、絞D込み、蛇行等のトラブルを生
じ易いことは圧延作業者には周知の事である。
よつて圧下位置はスタンド間張力が好ましい範囲(通常
10〜20に9/mm2)となるよ35う速度比を考慮
して設定される。以上述べたタンデム圧延機の特性から
明らかなように、速度比が設定した値と異なつたものと
なつiこ場合、目標の板厚の成品が得られないばかシで
なくスタンド間張力も適正な範囲外となb安定な圧延作
業も困難となる。
10〜20に9/mm2)となるよ35う速度比を考慮
して設定される。以上述べたタンデム圧延機の特性から
明らかなように、速度比が設定した値と異なつたものと
なつiこ場合、目標の板厚の成品が得られないばかシで
なくスタンド間張力も適正な範囲外となb安定な圧延作
業も困難となる。
しかるに従来のタンデム圧延機速度制倒方式では特に低
速度圧延時に卦いて充分な速度比精度を得ることが出来
ない。この事情を第1図を用いて具体的に説明する。第
1図において1は通常MRH(マスタレオスタツト)と
呼ばれる可変抵抗器であつてモータ3によジ摺動せしめ
られ、定電…電源2(CVの電…を発生するものとする
)の電…をその摺動子位置に従い0−0Vに変換するも
のである。該MRHlの出力電圧は各スタンド毎に設け
られた通常SSRH(スタンドスピードレオスタツト)
と呼ばれる可変抵抗器4a,4b,4c・・・・・・を
経て各圧延電動機Ra,7b,rC・・・・・・に対す
る速度指令となる。
速度圧延時に卦いて充分な速度比精度を得ることが出来
ない。この事情を第1図を用いて具体的に説明する。第
1図において1は通常MRH(マスタレオスタツト)と
呼ばれる可変抵抗器であつてモータ3によジ摺動せしめ
られ、定電…電源2(CVの電…を発生するものとする
)の電…をその摺動子位置に従い0−0Vに変換するも
のである。該MRHlの出力電圧は各スタンド毎に設け
られた通常SSRH(スタンドスピードレオスタツト)
と呼ばれる可変抵抗器4a,4b,4c・・・・・・を
経て各圧延電動機Ra,7b,rC・・・・・・に対す
る速度指令となる。
すなわち各SSRH4a,4b,4c・・・・・・の設
定位置をYa,yb,yc・・・・・・(最大値を1と
する)、MRHの設定位置をx(最大値を1とする)と
すれば各スタンドに対する速度指令はCxya,cxy
b,cxye・・・・・・・・・となり速度比はYa;
Yb;Yc;・・・・・・・・・ となつてxの値によらずSSRHにより定まる一定の値
となり、MRHの設定位置xの変更により速度指令値を
スタンド間の比を一定に保つたまま増 シ減させること
ができる。
定位置をYa,yb,yc・・・・・・(最大値を1と
する)、MRHの設定位置をx(最大値を1とする)と
すれば各スタンドに対する速度指令はCxya,cxy
b,cxye・・・・・・・・・となり速度比はYa;
Yb;Yc;・・・・・・・・・ となつてxの値によらずSSRHにより定まる一定の値
となり、MRHの設定位置xの変更により速度指令値を
スタンド間の比を一定に保つたまま増 シ減させること
ができる。
該各速度指令値は各圧延電動機Ra,rb,7C・・・
・・・の回転軸にとりつけられた各タコジェネレータ8
a,8b,8c・・・・・・の出力と各比較演算器5a
,5b,5c・・・・・・に}いて比較され、両者の差
電圧が各制御装置6a,.′6b,6c・・・・・・へ
送られる。各制御装置6a,6b,6c・・・・・・は
該差電圧が零となるよう各圧延電動機7a,rb,rC
・・・・・・へ加える電圧を制却する。▲てこのような
速度制仰方式は原理的にはいかなる速度に}いてもSS
RHによジ設定された 3速度比を満足するはずである
が、実際は低速度圧延時に以下に述べる理由により設定
速度比とはかな)異なるものとなる。一般に圧延に必要
な最低速度は通板もしくは尻抜き作業時のもので定格最
高速度の1/30〜1/10(代)ある(たとえば定格
速度2000M/分のスタンドで50M/分の通板速度
であれば1/40となる)。
・・・の回転軸にとりつけられた各タコジェネレータ8
a,8b,8c・・・・・・の出力と各比較演算器5a
,5b,5c・・・・・・に}いて比較され、両者の差
電圧が各制御装置6a,.′6b,6c・・・・・・へ
送られる。各制御装置6a,6b,6c・・・・・・は
該差電圧が零となるよう各圧延電動機7a,rb,rC
・・・・・・へ加える電圧を制却する。▲てこのような
速度制仰方式は原理的にはいかなる速度に}いてもSS
RHによジ設定された 3速度比を満足するはずである
が、実際は低速度圧延時に以下に述べる理由により設定
速度比とはかな)異なるものとなる。一般に圧延に必要
な最低速度は通板もしくは尻抜き作業時のもので定格最
高速度の1/30〜1/10(代)ある(たとえば定格
速度2000M/分のスタンドで50M/分の通板速度
であれば1/40となる)。
今、定格の1/50の圧延速度に卦いて速度比精度1%
を要求するものとすれば定格速ク度時の制囮j精度は1
/50×1%=0。
を要求するものとすれば定格速ク度時の制囮j精度は1
/50×1%=0。
02%と言う極めて高精度のものでなければならないこ
とになる。
とになる。
ここで速度比精度1C!)の要求は決して法外なもので
はない。仮に6スタンド圧延機で各スタンド間速度比誤
差が全て−1%であれば板頭部の板厚は目標値+5%と
なジ通常の許容上限となる。さて第1図の速度制仰装置
は一般に多数の直流増巾器により構成されている。これ
ら増巾器の定格出力を10Vとすると上記の0.02%
の精度は2mVに相当する。具体的には第1図の各比較
演算器5a,5b,5c・・・・・・に入力される速度
指令値と速度帰還値の精度として2mV以下の誤差が要
求されるとGうことである。この誤差要因について考え
てみると、まず制却装置全体の零電位を定める共通母線
の電位分布をこのような小さな値に維持することは極め
て困難である。共通母線はその敷設径路、線径、接地点
、対地絶縁抵抗等に細心の注意を払つて設計されるもの
ではあるが、それでも敷設径路の不備、絶縁の経時的劣
化等により10mV以上、時には50mVにも及ぶ電位
分布をもつことはまれではない。次に速度指令値に関し
ては第1図には図示していないが実際にはMRHlの出
力端から比較演算器5aの入力端に到る間には電流増巾
、符号反転、板厚制仰装置からの修正入力加算等の目的
で多くの直流増巾器が使用されて}り、これらの増巾器
の誤差と前述の共通母線電位分布との和が速度指令誤差
となる。
はない。仮に6スタンド圧延機で各スタンド間速度比誤
差が全て−1%であれば板頭部の板厚は目標値+5%と
なジ通常の許容上限となる。さて第1図の速度制仰装置
は一般に多数の直流増巾器により構成されている。これ
ら増巾器の定格出力を10Vとすると上記の0.02%
の精度は2mVに相当する。具体的には第1図の各比較
演算器5a,5b,5c・・・・・・に入力される速度
指令値と速度帰還値の精度として2mV以下の誤差が要
求されるとGうことである。この誤差要因について考え
てみると、まず制却装置全体の零電位を定める共通母線
の電位分布をこのような小さな値に維持することは極め
て困難である。共通母線はその敷設径路、線径、接地点
、対地絶縁抵抗等に細心の注意を払つて設計されるもの
ではあるが、それでも敷設径路の不備、絶縁の経時的劣
化等により10mV以上、時には50mVにも及ぶ電位
分布をもつことはまれではない。次に速度指令値に関し
ては第1図には図示していないが実際にはMRHlの出
力端から比較演算器5aの入力端に到る間には電流増巾
、符号反転、板厚制仰装置からの修正入力加算等の目的
で多くの直流増巾器が使用されて}り、これらの増巾器
の誤差と前述の共通母線電位分布との和が速度指令誤差
となる。
更に速度帰還値についてはタコジェネレータ自体の精度
が定格速度の0。1〜0。
が定格速度の0。1〜0。
5%であるのが一般であるから定格の1/50程度の速
度に訃いては(0J−0.5)×50=5〜25%の誤
差をもち、これにタコジェネレータ8aの出力端から比
較演算器5aの入力端に人る間のノイズフイルタ(図示
せず)、絶縁増巾器(図示せず)等の誤差が加わジ、速
度帰還値誤差となる。
度に訃いては(0J−0.5)×50=5〜25%の誤
差をもち、これにタコジェネレータ8aの出力端から比
較演算器5aの入力端に人る間のノイズフイルタ(図示
せず)、絶縁増巾器(図示せず)等の誤差が加わジ、速
度帰還値誤差となる。
結局これらの誤差の累積によジ保守が充分になされてい
る場合であつても通板作業時のような低速度圧延時には
5〜20%程度の速度比誤差は避け難いものであり、こ
のための張力変動?よび板厚変動は高速度圧延時に比較
して著▼く大きいものとなつている。特に田延機を停止
状態から起動する場合は起動直后の該誤差は更に大きな
ものとな)、過大張力によシ板破断を生じることはめず
らしくない。もちろん低逮度圧延時にはバツクアツプロ
ール軸受油膜の減少、ワークロールと板との摩擦増加、
板頭尾端,の無張力による先進率変化等も板厚}よび張
力変動の原因になつているが速度比精度不良による該変
動はこれらによるものよりもはるかに大きい。本発明は
かかる従来の速度制釧]装置の不備を解決するために工
夫▲れたものであり、その要旨は、マスタレオスタツト
からスタンドスピードレオスタツトを介して各スタンド
の圧延電動機に速度指令を与えるとともに比較演算器に
て前記速度指令値と電動機速度帰還値との偏差を求め該
偏差値にもとづいで圧延電動機の速度制御を行うタンデ
ム圧延機の速度制帥装置において、マスタレオスタツト
の前段訃よび各比較演算器の後段に帰還抵抗可変の帰還
増幅器を設けるとともに各圧延電動機に出力電圧レベル
の異なる2個の速度検出器を設け、マスタレオスタツト
の出力位置が予め定めた所定値(最大値の1/N,n≧
10)以下の低速度圧延領域のときにはマスタレオスタ
ツトの前段の帰還増幅器の帰還抵抗を変えてスタンドス
ピードレオスタツトへの入力電圧をn倍するとともに出
力電圧レベルの高い方の速度検出器を選択して田延電動
機の速度帰還電圧をn倍し、かつ比較演算器の後段の帰
還増幅器の帰還抵抗を変えて速度指令電…と速度帰還電
圧との偏差を1/n倍する構成としたことを特徴とする
タンデム圧延機の速度制卸装置である。
る場合であつても通板作業時のような低速度圧延時には
5〜20%程度の速度比誤差は避け難いものであり、こ
のための張力変動?よび板厚変動は高速度圧延時に比較
して著▼く大きいものとなつている。特に田延機を停止
状態から起動する場合は起動直后の該誤差は更に大きな
ものとな)、過大張力によシ板破断を生じることはめず
らしくない。もちろん低逮度圧延時にはバツクアツプロ
ール軸受油膜の減少、ワークロールと板との摩擦増加、
板頭尾端,の無張力による先進率変化等も板厚}よび張
力変動の原因になつているが速度比精度不良による該変
動はこれらによるものよりもはるかに大きい。本発明は
かかる従来の速度制釧]装置の不備を解決するために工
夫▲れたものであり、その要旨は、マスタレオスタツト
からスタンドスピードレオスタツトを介して各スタンド
の圧延電動機に速度指令を与えるとともに比較演算器に
て前記速度指令値と電動機速度帰還値との偏差を求め該
偏差値にもとづいで圧延電動機の速度制御を行うタンデ
ム圧延機の速度制帥装置において、マスタレオスタツト
の前段訃よび各比較演算器の後段に帰還抵抗可変の帰還
増幅器を設けるとともに各圧延電動機に出力電圧レベル
の異なる2個の速度検出器を設け、マスタレオスタツト
の出力位置が予め定めた所定値(最大値の1/N,n≧
10)以下の低速度圧延領域のときにはマスタレオスタ
ツトの前段の帰還増幅器の帰還抵抗を変えてスタンドス
ピードレオスタツトへの入力電圧をn倍するとともに出
力電圧レベルの高い方の速度検出器を選択して田延電動
機の速度帰還電圧をn倍し、かつ比較演算器の後段の帰
還増幅器の帰還抵抗を変えて速度指令電…と速度帰還電
圧との偏差を1/n倍する構成としたことを特徴とする
タンデム圧延機の速度制卸装置である。
本発明装置によれば、低速度圧延時には、マスタレオス
タツトの前段の帰還増幅器の帰還抵抗を高速度出延時の
n倍となるように切替えることにより帰還増幅器の増幅
度はn倍になり、スタンドスピードレオスタツトの入力
電圧はn倍になる。
タツトの前段の帰還増幅器の帰還抵抗を高速度出延時の
n倍となるように切替えることにより帰還増幅器の増幅
度はn倍になり、スタンドスピードレオスタツトの入力
電圧はn倍になる。
このときの誤差電圧は前記帰還増幅器の増幅度には関係
なくほぼ一定であるので、結局速度指令電圧のなかの誤
差電…の割合は1/nに減少することになる。まtこ…
延電動機の速度検出器として高速用タコジェネレータと
低速用タコジェネレータ(同一回転速度に対して高速用
のn倍の出力電田レベル)を設けて訃いて、低速度圧延
時には低速用タコジェネレータを選択することにより速
度帰還電圧もn倍になる。このときの誤差電…も前記同
様に割合として1/nに減少する。上記により比較演算
器の出力すなわち速度指令電田と速度帰還電圧との偏差
は本発明装置によらない従来装置の場合に比してn倍の
レベルになり、かつそのなかの誤差のレベルは変わらな
いので誤差の割合としては従来装置の場合に比して1/
nに減少する。誤差の割合が1/nに減少するというこ
とは精度がn倍に向上することを意味する。前記n倍に
なつた偏差は次段の帰還増幅器の帰還抵抗を高速度圧延
時の1/n倍になるように切替えることにより帰還増幅
器の増幅度は1/n倍になり、後段の制(財)装置への
人力レベルは高速度圧延時と同じレベルになる。かくし
て低速度圧延時にあ一ける速度制倒信号の誤差を相対的
に減少させることによジ高速度圧延時と同等の制却精度
を得ることができ?以下第2図にしtこがつて本発明を
具体的に説明する。この図で1a,1bはモータ3によ
り機械的に連動して駆動・されるMRHである。高速度
圧延時にはMRHlbの位置が予じめ定めた所定値(最
大値の1/n)より上にあることをコンパレータ10に
より検出し、リレーコイルを励磁する。このときリレー
接点12が閉じ、帰還増巾器19の帰還抵抗は18のみ
となり、入力抵抗16と帰還抵抗18の値を等しくして
シけば定電圧電源2の電圧はそのままMRHlaへの人
力となる。一方同時にリレー接点14が閉じ、リレー接
点15が開くことにより高速用タコジェネレータ8の出
力が速度帰還信号となる。また同時にリレー接点13が
開〈ことにより帰還増巾器23の入力抵抗20と帰還抵
抗21}よび22の和を等しくしてあ一けば比較演算器
5の偏差出力はそのまま制釧]装置6への入力となる。
すなわちこの状態に卦いては第1図の従米速度制御装置
と同じものとなる。さて低速度圧延時すなわちMPHl
bの位置が予じめ定めた所定値(最大値の1/n)以下
の状態に?いてはリレー接点12が開き帰還抵抗17と
18との比をn−1;1にして訃けばMPHlaへの人
力電圧は定電圧電源2の電圧のn倍となる。しだがつて
SSRH4から出力岱れる速度指令もn倍となD、誤差
電圧は変わらないから速度指令値の精度はn倍に向上す
る。またリレー接点14は開きリレー接点15が閉じる
ことにより圧延電動機の同一の回転速度に対し高速用タ
コジェネレータ8のn倍の出力をもつ低速用タコジェネ
レータ9の出力が速度帰還信号となる。
なくほぼ一定であるので、結局速度指令電圧のなかの誤
差電…の割合は1/nに減少することになる。まtこ…
延電動機の速度検出器として高速用タコジェネレータと
低速用タコジェネレータ(同一回転速度に対して高速用
のn倍の出力電田レベル)を設けて訃いて、低速度圧延
時には低速用タコジェネレータを選択することにより速
度帰還電圧もn倍になる。このときの誤差電…も前記同
様に割合として1/nに減少する。上記により比較演算
器の出力すなわち速度指令電田と速度帰還電圧との偏差
は本発明装置によらない従来装置の場合に比してn倍の
レベルになり、かつそのなかの誤差のレベルは変わらな
いので誤差の割合としては従来装置の場合に比して1/
nに減少する。誤差の割合が1/nに減少するというこ
とは精度がn倍に向上することを意味する。前記n倍に
なつた偏差は次段の帰還増幅器の帰還抵抗を高速度圧延
時の1/n倍になるように切替えることにより帰還増幅
器の増幅度は1/n倍になり、後段の制(財)装置への
人力レベルは高速度圧延時と同じレベルになる。かくし
て低速度圧延時にあ一ける速度制倒信号の誤差を相対的
に減少させることによジ高速度圧延時と同等の制却精度
を得ることができ?以下第2図にしtこがつて本発明を
具体的に説明する。この図で1a,1bはモータ3によ
り機械的に連動して駆動・されるMRHである。高速度
圧延時にはMRHlbの位置が予じめ定めた所定値(最
大値の1/n)より上にあることをコンパレータ10に
より検出し、リレーコイルを励磁する。このときリレー
接点12が閉じ、帰還増巾器19の帰還抵抗は18のみ
となり、入力抵抗16と帰還抵抗18の値を等しくして
シけば定電圧電源2の電圧はそのままMRHlaへの人
力となる。一方同時にリレー接点14が閉じ、リレー接
点15が開くことにより高速用タコジェネレータ8の出
力が速度帰還信号となる。また同時にリレー接点13が
開〈ことにより帰還増巾器23の入力抵抗20と帰還抵
抗21}よび22の和を等しくしてあ一けば比較演算器
5の偏差出力はそのまま制釧]装置6への入力となる。
すなわちこの状態に卦いては第1図の従米速度制御装置
と同じものとなる。さて低速度圧延時すなわちMPHl
bの位置が予じめ定めた所定値(最大値の1/n)以下
の状態に?いてはリレー接点12が開き帰還抵抗17と
18との比をn−1;1にして訃けばMPHlaへの人
力電圧は定電圧電源2の電圧のn倍となる。しだがつて
SSRH4から出力岱れる速度指令もn倍となD、誤差
電圧は変わらないから速度指令値の精度はn倍に向上す
る。またリレー接点14は開きリレー接点15が閉じる
ことにより圧延電動機の同一の回転速度に対し高速用タ
コジェネレータ8のn倍の出力をもつ低速用タコジェネ
レータ9の出力が速度帰還信号となる。
よつて比較演算器5からは同一偏差に対しn倍の偏差信
号が出力されるがリレー接点13が閉じているから演算
増巾器23の帰還抵抗21,22の比を(n−1):1
にして?けば制(財)装置6への偏差入力はn倍×−=
1のゲインとなb常に同n一の速度偏差に対し同一の入
力となる。
号が出力されるがリレー接点13が閉じているから演算
増巾器23の帰還抵抗21,22の比を(n−1):1
にして?けば制(財)装置6への偏差入力はn倍×−=
1のゲインとなb常に同n一の速度偏差に対し同一の入
力となる。
(帰還増巾器23のゲインは常に一定でも原理的には差
支えないが一般に制倒系のループゲインは応答性卦よび
安定性を考慮した最大値に調整されているから低速時に
更にループゲインがn倍となるのは安定性上好ましくな
い。)な}低速用タコジェネレータ9の出力は定格速度
の1/nまで直線性があればよいのであるから設計上特
別の困難はない。
支えないが一般に制倒系のループゲインは応答性卦よび
安定性を考慮した最大値に調整されているから低速時に
更にループゲインがn倍となるのは安定性上好ましくな
い。)な}低速用タコジェネレータ9の出力は定格速度
の1/nまで直線性があればよいのであるから設計上特
別の困難はない。
ところで低速度圧延時の速度制倒から高速度…延時の速
度制御へあるいはその逆への切換を円滑に行うためには
切換点に}ける高速用タコジェネレータ8と低速用タコ
ジェネレータ9の出力比}よびMRHlbとMRHla
への入力比はともに正確に1;nとなつている必要があ
わ少なくとも該比率の誤差は1%以下であることが好ま
しい。また切換に要する時間は極力短くする必要がある
。リレー接点12〜15は機二械的なものより半導体ス
イツチが望ましい。な訃nの値としては速度比誤差によ
るトラブルが最も多い通板作業時に卦いて本発明の効果
を最大に発揮するためには10〜20が好ましい。以上
述べた如く本発明の装置は低速度…延時にZ}ける速度
指令訃よび速度帰還をn倍することにより低速度圧延時
の速度制(財)誤差を従来方式の場合に比して1/Bと
し、高速度圧延時と同程度の速度比精度を得ることがで
きるものであり、低速度圧延時の板厚精度向上、作業性
(スタンド間張力変動)改善に大きく寄与するものであ
る。
度制御へあるいはその逆への切換を円滑に行うためには
切換点に}ける高速用タコジェネレータ8と低速用タコ
ジェネレータ9の出力比}よびMRHlbとMRHla
への入力比はともに正確に1;nとなつている必要があ
わ少なくとも該比率の誤差は1%以下であることが好ま
しい。また切換に要する時間は極力短くする必要がある
。リレー接点12〜15は機二械的なものより半導体ス
イツチが望ましい。な訃nの値としては速度比誤差によ
るトラブルが最も多い通板作業時に卦いて本発明の効果
を最大に発揮するためには10〜20が好ましい。以上
述べた如く本発明の装置は低速度…延時にZ}ける速度
指令訃よび速度帰還をn倍することにより低速度圧延時
の速度制(財)誤差を従来方式の場合に比して1/Bと
し、高速度圧延時と同程度の速度比精度を得ることがで
きるものであり、低速度圧延時の板厚精度向上、作業性
(スタンド間張力変動)改善に大きく寄与するものであ
る。
な}本発明では、SSRHにより設定された速度比を厳
密に維持するように制御する。従来この種の制御には垂
下制−が行なわれているが、これは頭部板厚が目標板厚
に対して大巾に厚くなる等の幣害の主因をなしている。
本発明では高速時だけでなく低速時にも高精度の速度制
(財)を行なうことができるので、垂下特性を持だせる
必要はな〈、板厚は全長に旺つて目標値通vに正確に制
御することができる。
密に維持するように制御する。従来この種の制御には垂
下制−が行なわれているが、これは頭部板厚が目標板厚
に対して大巾に厚くなる等の幣害の主因をなしている。
本発明では高速時だけでなく低速時にも高精度の速度制
(財)を行なうことができるので、垂下特性を持だせる
必要はな〈、板厚は全長に旺つて目標値通vに正確に制
御することができる。
第1図は従来の速度制(財)装置を説明するためのプロ
ツク図、第2図は本発明の実施例を示すプロツク図であ
る。 図面で1aはマスタレオスタツト、4はスタンドスピー
ドレオスタツト、rは圧延電動機、8,9はタコジェネ
レータ、12はスタンドスビードレオスタツトへの人力
電圧をn倍する接点、14ツ15は速度帰還電圧をn倍
する切換スイツチ、13は偏差を1/n倍する接点であ
る。
ツク図、第2図は本発明の実施例を示すプロツク図であ
る。 図面で1aはマスタレオスタツト、4はスタンドスピー
ドレオスタツト、rは圧延電動機、8,9はタコジェネ
レータ、12はスタンドスビードレオスタツトへの人力
電圧をn倍する接点、14ツ15は速度帰還電圧をn倍
する切換スイツチ、13は偏差を1/n倍する接点であ
る。
Claims (1)
- 1 マスタレオスタツトからスタンドスピードレオスタ
ツトを介して各スタンドの圧延電動機に速度指令を与え
るとともに比較演算器にて前記速度指令値と電動機速度
帰還値との偏差を求め該偏差値にもとづいて圧延電動機
の速度制御を行うタンデム圧延機の速度制御装置におい
て、マスタレオスタツトの前段および各比較演算器の後
段に帰還抵抗可変の帰還増幅器を設けるとともに各圧延
電動機に出力電圧レベルの異なる2個の速度検出器を設
け、マスタレオスタツトの出力位置が予め定めた所定値
(最大値の1/n、n≧10)以下の低速度圧延領域の
ときにはマスタレオスタツトの前段の帰還増幅器の帰還
抵抗を変えてスタンドスピードレオスタツトへの入力電
圧をn倍するとともに出力電圧レベルの高い方の速度検
出器を選択して圧延電動機の速度帰還電圧をn倍し、か
つ比較演算器の後段の帰還増幅器の帰還抵抗を変えて速
度指令電圧と速度帰還電圧との偏差を1/n倍する構成
としたことを特徴とするタンデム圧延機の速度制御装置
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP49102675A JPS594952B2 (ja) | 1974-09-06 | 1974-09-06 | タンデムアツエンキ ノ ソクドセイギヨソウチ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP49102675A JPS594952B2 (ja) | 1974-09-06 | 1974-09-06 | タンデムアツエンキ ノ ソクドセイギヨソウチ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5129357A JPS5129357A (en) | 1976-03-12 |
JPS594952B2 true JPS594952B2 (ja) | 1984-02-01 |
Family
ID=14333795
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP49102675A Expired JPS594952B2 (ja) | 1974-09-06 | 1974-09-06 | タンデムアツエンキ ノ ソクドセイギヨソウチ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS594952B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5758994U (ja) * | 1980-09-20 | 1982-04-07 |
-
1974
- 1974-09-06 JP JP49102675A patent/JPS594952B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5129357A (en) | 1976-03-12 |
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