JPS5948949B2 - 浸炭用鋼 - Google Patents
浸炭用鋼Info
- Publication number
- JPS5948949B2 JPS5948949B2 JP16159478A JP16159478A JPS5948949B2 JP S5948949 B2 JPS5948949 B2 JP S5948949B2 JP 16159478 A JP16159478 A JP 16159478A JP 16159478 A JP16159478 A JP 16159478A JP S5948949 B2 JPS5948949 B2 JP S5948949B2
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- Japan
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- steel
- carburizing
- amount
- test
- impact fatigue
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は歯車、ころがり軸受等に用いられる浸炭用鋼に
関するものである。
関するものである。
一般に浸炭用鋼は０．１２〜０．２５％の炭素量を含有
する低合金鋼を浸炭処理→焼入焼戻処理を施すことによ
りその表面の耐摩耗性を向上させ、かつ内部靭性も優れ
ていることから軸受、歯車等に広く使用されている。と
ころで従来の浸炭用鋼は浸炭処理に６〜１０時Ｊ間と長
時間を要しているため、省エネルギーの立場から浸炭時
間を短縮する試みが検討されている。その一つは、浸炭
温度を従来の９００〜９３０℃から９５０〜１０００℃
に上げる高温浸炭法である。しかし、この方法は浸炭炉
の耐久性の低下、浸炭材のオーステナイト結晶粒度の粗
大化を招く等の問題がある。このため、本発明者等の先
に特願昭４８−２６７０２号として浸炭温度を従来のま
まで浸炭時間を短縮し得る転動接触体用浸炭用鋼を提案
した。この鋼の組成は、重量比にしてＣ０．３６〜０．
５０％、５ｉ０．５０〜２．００％、Ｍｎ０．５０〜１
．７０％、Ｃｒ０．５０〜１．５０％を含有して残部Ｆ
ｅならびに若干の不純物元素からなる浸炭用鋼で、従来
の浸炭用鋼に比較してＣ量が高いので浸炭時間を大幅に
短縮でき、かつ優れた強度と疲労寿命を有していること
が確認されている。しかしながら、前記先願浸炭用鋼（
以下単に先願鋼という）は、小物の歯車、軸受等におい
て従来鋼と比較して浸炭焼入後の内部硬さが高くなるこ
と、熱処理歪が大きいことおよび被削性が劣るという欠
点を有している。本発明は従来の浸炭用鋼の浸炭時間を
短縮するとともに前記先願鋼の欠点を解消する鋼を提供
しようとするものである。
する低合金鋼を浸炭処理→焼入焼戻処理を施すことによ
りその表面の耐摩耗性を向上させ、かつ内部靭性も優れ
ていることから軸受、歯車等に広く使用されている。と
ころで従来の浸炭用鋼は浸炭処理に６〜１０時Ｊ間と長
時間を要しているため、省エネルギーの立場から浸炭時
間を短縮する試みが検討されている。その一つは、浸炭
温度を従来の９００〜９３０℃から９５０〜１０００℃
に上げる高温浸炭法である。しかし、この方法は浸炭炉
の耐久性の低下、浸炭材のオーステナイト結晶粒度の粗
大化を招く等の問題がある。このため、本発明者等の先
に特願昭４８−２６７０２号として浸炭温度を従来のま
まで浸炭時間を短縮し得る転動接触体用浸炭用鋼を提案
した。この鋼の組成は、重量比にしてＣ０．３６〜０．
５０％、５ｉ０．５０〜２．００％、Ｍｎ０．５０〜１
．７０％、Ｃｒ０．５０〜１．５０％を含有して残部Ｆ
ｅならびに若干の不純物元素からなる浸炭用鋼で、従来
の浸炭用鋼に比較してＣ量が高いので浸炭時間を大幅に
短縮でき、かつ優れた強度と疲労寿命を有していること
が確認されている。しかしながら、前記先願浸炭用鋼（
以下単に先願鋼という）は、小物の歯車、軸受等におい
て従来鋼と比較して浸炭焼入後の内部硬さが高くなるこ
と、熱処理歪が大きいことおよび被削性が劣るという欠
点を有している。本発明は従来の浸炭用鋼の浸炭時間を
短縮するとともに前記先願鋼の欠点を解消する鋼を提供
しようとするものである。
以下に本発明鋼について詳述する。
第１発明鋼は重量比にしてＣ０．２６〜０．３３％、５
ｉ０．５０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、
Ｃｒ０．５０〜１．５０％、Ａ１０．０２０〜０．０５
０％、００．００２５％以下を含有させ、浸炭時間の短
縮を図るとともに浸炭材の内部硬さを下げ、かつ熱処理
歪を軽減させ、また同時に被削性を改善したもので、第
２発明鋼は第１発明鋼にＭＯＯ．Ｏ５〜０．３０％含有
し第１発明鋼の浸炭層の焼入性を高めるとともに硬さを
確保するためのもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳＯ
．ｌ５％以下含有させ第１発明鋼の被削性をさらに改善
したもので、第４発明鋼は第２発明鋼にＳＯ．ｌ５％以
下含有させ第２発明鋼の被削性をさらに改善したもので
ある。
ｉ０．５０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、
Ｃｒ０．５０〜１．５０％、Ａ１０．０２０〜０．０５
０％、００．００２５％以下を含有させ、浸炭時間の短
縮を図るとともに浸炭材の内部硬さを下げ、かつ熱処理
歪を軽減させ、また同時に被削性を改善したもので、第
２発明鋼は第１発明鋼にＭＯＯ．Ｏ５〜０．３０％含有
し第１発明鋼の浸炭層の焼入性を高めるとともに硬さを
確保するためのもので、第３発明鋼は第１発明鋼にＳＯ
．ｌ５％以下含有させ第１発明鋼の被削性をさらに改善
したもので、第４発明鋼は第２発明鋼にＳＯ．ｌ５％以
下含有させ第２発明鋼の被削性をさらに改善したもので
ある。
つぎに本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃは浸炭時間を大きく左右する元素であり、０．２６％
以下では浸炭時間短縮の効果が小さいので下限を０．２
６％とした。
以下では浸炭時間短縮の効果が小さいので下限を０．２
６％とした。
一方Ｃ量が多くなり過ぎると浸炭材の内部硬さが高くな
るとともに熱処理歪が大きくなるので上限を０．３３％
とした。Ｓｉは焼入マルテンサイト組織を緻密にし、浸
炭材の強靭性、衝撃疲労寿命を向上させる。この効果は
Ｓｉ量が０．５０％以上において認められるため下限を
０．５０％とした。しかし、Ｓｉ量が１．５０％以上に
なると機械加工性が劣化するので上限を１．５０％とし
た。ＭｎとＣｒはともに焼入性を向上させ、浸炭材の内
部硬さを確保する上で欠くことのできない元素である。
るとともに熱処理歪が大きくなるので上限を０．３３％
とした。Ｓｉは焼入マルテンサイト組織を緻密にし、浸
炭材の強靭性、衝撃疲労寿命を向上させる。この効果は
Ｓｉ量が０．５０％以上において認められるため下限を
０．５０％とした。しかし、Ｓｉ量が１．５０％以上に
なると機械加工性が劣化するので上限を１．５０％とし
た。ＭｎとＣｒはともに焼入性を向上させ、浸炭材の内
部硬さを確保する上で欠くことのできない元素である。
浸炭用鋼として必要な焼入性を得るにはＭｎ．Ｃｒとも
に０．５０％以上含有させる必要がある。しかしＭｎ．
Ｃｒはともに含有量が増加すると浸炭材の内部硬さが高
くなり過ぎるので上限をそれぞれ１．５０％とした。Ａ
ｌは浸炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化防止に効果
のある元素であり、０．０２０％以上含有させる必要が
ある。
に０．５０％以上含有させる必要がある。しかしＭｎ．
Ｃｒはともに含有量が増加すると浸炭材の内部硬さが高
くなり過ぎるので上限をそれぞれ１．５０％とした。Ａ
ｌは浸炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化防止に効果
のある元素であり、０．０２０％以上含有させる必要が
ある。
しかし、０．０５０％以上ではその効果がかえつて小さ
くなるので上限を０．０５０％とした。ＯはＡ１やＳｉ
と硬い酸化物を形成し、被削性を低下させる。
くなるので上限を０．０５０％とした。ＯはＡ１やＳｉ
と硬い酸化物を形成し、被削性を低下させる。
本発明鋼はＳｉを積極添加することを大きな特徴として
いるが、Ｓｉは地鉄を強化させると同時に前述の硬い酸
化物を形成し工具摩耗を助長する。このためＯ量をでき
るだけ低下させることが好ましく上限を０．００２５％
とした。ＭＯは浸炭層の焼入性を向上させ、浸炭層の硬
さを確保するために効果のある元素であり、０．０５％
以上含有させる必要がある。しかし０．３０％以上にな
ると内部硬さが高くなりすぎるため上限を０．３０％と
した。Ｓは被削性を改善するための元素である。
いるが、Ｓｉは地鉄を強化させると同時に前述の硬い酸
化物を形成し工具摩耗を助長する。このためＯ量をでき
るだけ低下させることが好ましく上限を０．００２５％
とした。ＭＯは浸炭層の焼入性を向上させ、浸炭層の硬
さを確保するために効果のある元素であり、０．０５％
以上含有させる必要がある。しかし０．３０％以上にな
ると内部硬さが高くなりすぎるため上限を０．３０％と
した。Ｓは被削性を改善するための元素である。
しかし多量に含有させると熱間加工性を損うので０．１
５％以下とした。
５％以下とした。
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、先願鋼、比較鋼と比べ
実施例でもつて明らかにする。
実施例でもつて明らかにする。
第１表においてＡ−１鋼は現用の浸炭用鋼ＳＣｒ２２に
相当する鋼で、Ａ−５鋼は先願鋼で、Ａ２〜Ａ４鋼は第
１発明鋼、Ｂ鋼は第２発明鋼、Ｅ鋼は第３発明鋼、Ｆ鋼
は第４発明鋼である。
相当する鋼で、Ａ−５鋼は先願鋼で、Ａ２〜Ａ４鋼は第
１発明鋼、Ｂ鋼は第２発明鋼、Ｅ鋼は第３発明鋼、Ｆ鋼
は第４発明鋼である。
炭素ポテンシヤル０．９５％、浸炭温度９２０℃という
現用の浸炭処理条件のもとで、浸炭処理時間は第１表に
見られるように鋼中のＣ量により大きく左右されＡ−１
鋼はＣ量が０．１８％と最も低いので浸炭時間は７時間
、Ａ２〜Ａ４鋼、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼はＣ量が０．２６〜０．
３３％と高いので、５〜３時間、Ａ−５鋼はＣ量が０．
３９％と最も高いので１．５時間と鋼中のＣ量の増加と
ともに浸炭処理時間は短くなつている。ついで前記処理
条件で浸炭を施したＡ−１〜Ａ−５、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼を８
６０℃で３０分保持し、ついで油中に直接焼入れし、し
かる後に１６０℃で〜９０分間焼もどしを行つた場合の
浸炭深さと内部硬さを第２表に示す。なお、この試験に
用いた試験片は直径１５ｍｍφ、長さ５０ｍｍの丸棒で
ある。また、浸炭深さとしてはＣ量が０．４５％になる
表面からの距離である。第２表から明らかなように、０
．９５ｍｍ程度の浸炭深さを得るに本発明鋼は従来鋼で
あるＡ−１鋼が７時間浸炭して得られる浸炭深さをいず
れも３〜５時間という短い浸炭処理時間で得られること
が知られる。
現用の浸炭処理条件のもとで、浸炭処理時間は第１表に
見られるように鋼中のＣ量により大きく左右されＡ−１
鋼はＣ量が０．１８％と最も低いので浸炭時間は７時間
、Ａ２〜Ａ４鋼、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼はＣ量が０．２６〜０．
３３％と高いので、５〜３時間、Ａ−５鋼はＣ量が０．
３９％と最も高いので１．５時間と鋼中のＣ量の増加と
ともに浸炭処理時間は短くなつている。ついで前記処理
条件で浸炭を施したＡ−１〜Ａ−５、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼を８
６０℃で３０分保持し、ついで油中に直接焼入れし、し
かる後に１６０℃で〜９０分間焼もどしを行つた場合の
浸炭深さと内部硬さを第２表に示す。なお、この試験に
用いた試験片は直径１５ｍｍφ、長さ５０ｍｍの丸棒で
ある。また、浸炭深さとしてはＣ量が０．４５％になる
表面からの距離である。第２表から明らかなように、０
．９５ｍｍ程度の浸炭深さを得るに本発明鋼は従来鋼で
あるＡ−１鋼が７時間浸炭して得られる浸炭深さをいず
れも３〜５時間という短い浸炭処理時間で得られること
が知られる。
なお、先願鋼Ａ−５は同一浸炭深さを得るに必要な浸炭
処理時間が１．５時間と本発明鋼よりさらに短縮される
が、内部硬さがＨＲＣ５５と高くなり過ぎるという欠点
が顕著に示されている。
処理時間が１．５時間と本発明鋼よりさらに短縮される
が、内部硬さがＨＲＣ５５と高くなり過ぎるという欠点
が顕著に示されている。
また、前述の浸炭処理を施し、ついで焼入、焼もどしを
行つたＡ−１〜Ａ−５、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼の熱処理歪を第１
図に示す。
行つたＡ−１〜Ａ−５、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼の熱処理歪を第１
図に示す。
熱処理歪測定に際しては第２図に示すＣタイプの歪試験
片を用い、歪取り焼鈍を行つた後、前述の浸炭処理→焼
入、焼もどし処理を行い、歪取り焼鈍後の試験片頂部の
間隙（２ｍｍで加工）が浸炭処理→焼入、焼もどし後ど
れだけ変化するかを調べた。
片を用い、歪取り焼鈍を行つた後、前述の浸炭処理→焼
入、焼もどし処理を行い、歪取り焼鈍後の試験片頂部の
間隙（２ｍｍで加工）が浸炭処理→焼入、焼もどし後ど
れだけ変化するかを調べた。
第１図から知られるように、熱処理歪は鋼中のＣ量の増
加とともに大きくなるが、本発明鋼であるＡ−２〜Ａ−
４、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼はいずれも従来鋼Ａ−１と比較すると
やや大きくなる程度で先願鋼Ａ−５と比べると大幅に改
善されていることがわかる。
加とともに大きくなるが、本発明鋼であるＡ−２〜Ａ−
４、Ｂ．Ｅ．Ｆ鋼はいずれも従来鋼Ａ−１と比較すると
やや大きくなる程度で先願鋼Ａ−５と比べると大幅に改
善されていることがわかる。
つぎに第３図は第３表に示す組成からなる鋼について、
Ｓｉ量を変化させた場合、工具寿命にどのような影響を
及ぼすかを調べたものである。
Ｓｉ量を変化させた場合、工具寿命にどのような影響を
及ぼすかを調べたものである。
工具寿命試験に際してはＨ−１〜Ｈ−６鋼に焼鈍処理を
施し、工具としては高速度鋼工具ＪＩＳｌ２−３型ＳＫ
Ｈ４種を用い、切込み深さ１ｍｍ、送り０．２ｍｍ／Ｒ
ｅｖで旋削し、工具寿命の判定は完全鈍摩として実施し
ている。第３図に見られるように工具寿命が２０分に相
当する切削速度（２０分寿命切削速度）はＳｉ量の増加
とともに低下し、Ｓｉ量が１．５０％を越えると工具寿
命の低下が顕著に示されている。
施し、工具としては高速度鋼工具ＪＩＳｌ２−３型ＳＫ
Ｈ４種を用い、切込み深さ１ｍｍ、送り０．２ｍｍ／Ｒ
ｅｖで旋削し、工具寿命の判定は完全鈍摩として実施し
ている。第３図に見られるように工具寿命が２０分に相
当する切削速度（２０分寿命切削速度）はＳｉ量の増加
とともに低下し、Ｓｉ量が１．５０％を越えると工具寿
命の低下が顕著に示されている。
また、第４図は第３表に示した鋼についてＳｉ量の変化
により繰り返し衝撃疲労寿命がどのように影響されるか
を調べたものである。
により繰り返し衝撃疲労寿命がどのように影響されるか
を調べたものである。
繰り返し衝撃疲労試験に際しては、松村式繰り返し衝撃
疲労試験機を用い、試験片としては第５図に示す形状の
試験片を用い第４表に示す浸炭処理条件により浸炭処理
し、ついて８６０℃で３０分保持後、油中に直接焼入れ
し、しかる後に１６０℃で９０分焼もどしを行い松村式
繰り返し衝撃疲労試験を実施した。なお、衝撃疲労試験
における打撃エネルギーは３０ｋｇ／Ａｒｌ！である。
繰り返し衝撃疲労試験の結果は第４図に見られるように
Ｓｉｌの増加とともに衝撃疲労寿命は向上しＳｉＩＯ．
５Ｏ％において実用に供せるに十分な値が得られている
。
疲労試験機を用い、試験片としては第５図に示す形状の
試験片を用い第４表に示す浸炭処理条件により浸炭処理
し、ついて８６０℃で３０分保持後、油中に直接焼入れ
し、しかる後に１６０℃で９０分焼もどしを行い松村式
繰り返し衝撃疲労試験を実施した。なお、衝撃疲労試験
における打撃エネルギーは３０ｋｇ／Ａｒｌ！である。
繰り返し衝撃疲労試験の結果は第４図に見られるように
Ｓｉｌの増加とともに衝撃疲労寿命は向上しＳｉＩＯ．
５Ｏ％において実用に供せるに十分な値が得られている
。
以上の如く本発明鋼においてＳｉは工具寿命および繰り
返し衝撃疲労寿命に大きな影響を与える元素でありその
含有量を０．５０〜１．５０％、好ましくは被削性の点
から上限を１．１５％にすることが望ましい。
返し衝撃疲労寿命に大きな影響を与える元素でありその
含有量を０．５０〜１．５０％、好ましくは被削性の点
から上限を１．１５％にすることが望ましい。
つぎに、前記処理を施した前記のＡ−１〜Ａ−５鋼およ
びＢ．Ｅ．Ｆ鋼の曲げ破断強度と松村式繰り返し衝撃疲
労試験を行つた結果を第５表に示，す。
びＢ．Ｅ．Ｆ鋼の曲げ破断強度と松村式繰り返し衝撃疲
労試験を行つた結果を第５表に示，す。
曲げ破断試験に際しては、試験片として８×８×８０ｍ
ｍの角状試験片を用いその中央に５Ｒの切欠きを形成し
、支点間距離５０ｍｍで二点支持し、一点荷重方法で試
験した。
ｍの角状試験片を用いその中央に５Ｒの切欠きを形成し
、支点間距離５０ｍｍで二点支持し、一点荷重方法で試
験した。
疲労寿命試験に際して（お松１村式繰り返し衝撃疲労試
験機を用い、試験片として第５図に示す形状の試験片を
用い打撃エネルギー３０ｋｇ．ｍ／―一定として折損ま
での繰り返し数を求めた。＾−トリ：会＝ 第５表から知られるように従来鋼Ａ−１の曲げ破断強度
は８９０ｋｇであるのに対して本発明鋼Ａ一２〜Ａ−４
ホよびＢ．Ｅ．Ｆ鋼はいずれも１１５０〜１３５０ｋｇ
と従来鋼に比べ１．３〜１．６倍高く優れた強靭性を有
して〜♂ることがわかる。
験機を用い、試験片として第５図に示す形状の試験片を
用い打撃エネルギー３０ｋｇ．ｍ／―一定として折損ま
での繰り返し数を求めた。＾−トリ：会＝ 第５表から知られるように従来鋼Ａ−１の曲げ破断強度
は８９０ｋｇであるのに対して本発明鋼Ａ一２〜Ａ−４
ホよびＢ．Ｅ．Ｆ鋼はいずれも１１５０〜１３５０ｋｇ
と従来鋼に比べ１．３〜１．６倍高く優れた強靭性を有
して〜♂ることがわかる。
また先願鋼Ａ−５と比較しても遜色のないことがわかる
。また松村式繰り返し衝撃疲労寿命についても従来鋼Ａ
−１が１．１Ｘ１０４であるのに対して本発明鋼Ａ−２
〜Ａ−４およびＢｓ．Ｅ．Ｆ鋼は２．１×１０４〜２．
８×１０４と約２倍となつており、繰り返し衝撃疲労寿
命についても優れていることがわかる。以上説晴めごと
く本発明鋼は従来鋼に比較して浸炭処理時間を大幅に短
縮でき、かつ歯車やころがり軸受等の浸炭部品に要求さ
れる適度な内部硬さを有し、熱処理歪が小さく、さらに
強度、疲労寿命においても優π実用上極めて有用な鋼で
ある。
。また松村式繰り返し衝撃疲労寿命についても従来鋼Ａ
−１が１．１Ｘ１０４であるのに対して本発明鋼Ａ−２
〜Ａ−４およびＢｓ．Ｅ．Ｆ鋼は２．１×１０４〜２．
８×１０４と約２倍となつており、繰り返し衝撃疲労寿
命についても優れていることがわかる。以上説晴めごと
く本発明鋼は従来鋼に比較して浸炭処理時間を大幅に短
縮でき、かつ歯車やころがり軸受等の浸炭部品に要求さ
れる適度な内部硬さを有し、熱処理歪が小さく、さらに
強度、疲労寿命においても優π実用上極めて有用な鋼で
ある。
第１図は鋼中のＣ量による熱処理歪の変化を示した線図
、第２図は歪試験に用いた試験片の形状を示し、第３図
は工具寿命が２０分に相当する切削速度とＳｉ量との関
係を示した線図、第４図は折損までの繰り返し数とＳｉ
量との関係を示した線図、第５図は松村式繰り返し衝撃
疲労試験片の形状を示すものである。
、第２図は歪試験に用いた試験片の形状を示し、第３図
は工具寿命が２０分に相当する切削速度とＳｉ量との関
係を示した線図、第４図は折損までの繰り返し数とＳｉ
量との関係を示した線図、第５図は松村式繰り返し衝撃
疲労試験片の形状を示すものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にしてＣ０．２６〜０．３３％、Ｓｉ０．５
０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｃｒ０．
５０〜１．５０％、Ａｌ０．０２０〜０．０５０％、Ｏ
０．００２５％以下を含有して残部Ｆｅならびに不純物
元素からなることを特徴とする浸炭用鋼。 ２ 重量比にしてＣ０．２６〜０．３３％、Ｓｉ０．５
０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｃｒ０．
５０〜１．５０％、Ａｌ０．０２０〜０．０５０％、Ｏ
０．００２５％以下を含有しさらにＭｏ０．０５〜０．
３０％含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなるこ
とを特徴とする浸炭用鋼。 ３ 重量比にしてＣ０．２６〜０．３３％、Ｓｉ０．５
０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｃｒ０．
５０〜１．５０％、Ａｌ０．０２０〜０．０５０％、Ｏ
０．００２５％以下を含有して、さらに５０．１５％以
下を含有し残部Ｆｅならびに不純物元素からなることを
特徴とする浸炭用鋼。 ４ 重量比にしてＣ０．２６〜０．３３％、Ｓｉ０．５
０〜１．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｃｒ０．
５０〜１．５０％、Ａｌ０．０２０〜０．０５０％、Ｏ
０．００２５％以下を含有して、さらにＭｏ０．０５〜
０．３０％、Ｓ０．１５％以下を含有し残部Ｆｅならび
に不純物元素からなることを特徴とする浸炭用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16159478A JPS5948949B2 (ja) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | 浸炭用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16159478A JPS5948949B2 (ja) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | 浸炭用鋼 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12039084A Division JPS6024351A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | 浸炭用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5589456A JPS5589456A (en) | 1980-07-07 |
| JPS5948949B2 true JPS5948949B2 (ja) | 1984-11-29 |
Family
ID=15738100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16159478A Expired JPS5948949B2 (ja) | 1978-12-27 | 1978-12-27 | 浸炭用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5948949B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56146851A (en) * | 1980-04-17 | 1981-11-14 | Daido Steel Co Ltd | Carbo-nitriding steel |
| JPS5845354A (ja) * | 1981-09-10 | 1983-03-16 | Daido Steel Co Ltd | はだ焼鋼 |
| JPS59232252A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼 |
| JPS6075547A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-27 | Aichi Steel Works Ltd | 浸炭用鋼 |
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-
1978
- 1978-12-27 JP JP16159478A patent/JPS5948949B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5589456A (en) | 1980-07-07 |
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