JPS5948058B2 - 連続ポリエステル製造法 - Google Patents
連続ポリエステル製造法Info
- Publication number
- JPS5948058B2 JPS5948058B2 JP13074678A JP13074678A JPS5948058B2 JP S5948058 B2 JPS5948058 B2 JP S5948058B2 JP 13074678 A JP13074678 A JP 13074678A JP 13074678 A JP13074678 A JP 13074678A JP S5948058 B2 JPS5948058 B2 JP S5948058B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- ethylene glycol
- storage tank
- polyester
- supplied
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続ポリエステル製造法に関し、ポリエステル
の品質を良好に保ちながら、エチレングリコール（以下
ＥＧという）の使用量を最少限に下げることを目的とし
ている。
の品質を良好に保ちながら、エチレングリコール（以下
ＥＧという）の使用量を最少限に下げることを目的とし
ている。
従来、ポリエステルの製造はテレフタル酸（以下ＴＰＡ
という）とＥＧとのスラリー混練機、精留塔を設置した
エステル化反応装置および凝縮器を設けた重縮合装置か
らなる製造装置を用い、まず、ＴＰＡと１．１〜１．５
モル倍のＥＧがスラリー混練器に送られスラリーを調合
し、エステル化反応装置に送られる。
という）とＥＧとのスラリー混練機、精留塔を設置した
エステル化反応装置および凝縮器を設けた重縮合装置か
らなる製造装置を用い、まず、ＴＰＡと１．１〜１．５
モル倍のＥＧがスラリー混練器に送られスラリーを調合
し、エステル化反応装置に送られる。
エステル化反応装置でエステル化されたオリゴマ−は重
縮合装置に送られるが、その他に生成した水とＥＧの蒸
気は精留塔により分離され、ＥＧ成分はエステル化反応
装置に還流される。ここでこの製造法における第１の欠
点が現われる。つまり、エステル化反応装置に供給され
るスラリーの粘度を下げて取扱いやすくするために、エ
ステル化反応で消費される量以上のＥＧを混練機に供給
しなければならない。その結果、精留塔からＥＧを一部
抜き出さなければならず、このことがＥＧの原単位を大
きくしてポリエステルのコストアップを惹きおこす。
縮合装置に送られるが、その他に生成した水とＥＧの蒸
気は精留塔により分離され、ＥＧ成分はエステル化反応
装置に還流される。ここでこの製造法における第１の欠
点が現われる。つまり、エステル化反応装置に供給され
るスラリーの粘度を下げて取扱いやすくするために、エ
ステル化反応で消費される量以上のＥＧを混練機に供給
しなければならない。その結果、精留塔からＥＧを一部
抜き出さなければならず、このことがＥＧの原単位を大
きくしてポリエステルのコストアップを惹きおこす。
次にエステル化されたオリゴマ−は続いて重縮合装置に
送られ通常２〜３工程で重縮合されてポリエステルが得
られる。なお、重縮合装置から発生する水およびＥＧの
蒸気は、湿式凝縮器に入り、ここでノズルより噴霧され
る循環液と熱交換して凝縮し、循環液と共に循環液貯槽
に入る。循環液は重縮合反応によつて生成するＥＧ以外
に水、アルデヒドなどの低沸点成分濃度が高くなると、
重縮合装置の真空度を一定に保てなくなるので、通常系
外から水などの低沸点成分の少ない循環液が追加供給さ
れる。一般的には循環液としてＥＧが使用されている。
ここでこの製造法における第２の欠点が現われる。つま
り、循環液としてＥＧが使用されることにより、ＥＧの
原単位が大きくなりポリエステルのコストアップを惹き
おこす。なお、循環液ＥＧの追加供給量を重縮合装置の
真空度が保てる程度に少なくする事が試みられるが、そ
の場合看色原因物質の生成が増大し回収工程における分
離が困難になる。また重縮合装置からの飛沫同伴によつ
て循環液中に溶解、分散したオリゴマ一の回収が困難に
なるので、追加供給量を少なくすることは困難である。
本発明者らは以上述べたような従来方法における欠点を
解消するため鋭意検討努力の結果、本発明を完成するに
到つた。
送られ通常２〜３工程で重縮合されてポリエステルが得
られる。なお、重縮合装置から発生する水およびＥＧの
蒸気は、湿式凝縮器に入り、ここでノズルより噴霧され
る循環液と熱交換して凝縮し、循環液と共に循環液貯槽
に入る。循環液は重縮合反応によつて生成するＥＧ以外
に水、アルデヒドなどの低沸点成分濃度が高くなると、
重縮合装置の真空度を一定に保てなくなるので、通常系
外から水などの低沸点成分の少ない循環液が追加供給さ
れる。一般的には循環液としてＥＧが使用されている。
ここでこの製造法における第２の欠点が現われる。つま
り、循環液としてＥＧが使用されることにより、ＥＧの
原単位が大きくなりポリエステルのコストアップを惹き
おこす。なお、循環液ＥＧの追加供給量を重縮合装置の
真空度が保てる程度に少なくする事が試みられるが、そ
の場合看色原因物質の生成が増大し回収工程における分
離が困難になる。また重縮合装置からの飛沫同伴によつ
て循環液中に溶解、分散したオリゴマ一の回収が困難に
なるので、追加供給量を少なくすることは困難である。
本発明者らは以上述べたような従来方法における欠点を
解消するため鋭意検討努力の結果、本発明を完成するに
到つた。
すなわち本発明とは、ＥＧ貯槽、スラリー調合槽、エス
テル化反応装置および重縮合装置よりなる連続ポリエス
テル製造装置を用いて、主としてＥＧ（５ＴＰＡよりポ
リエステルを製造するに際し、エステル化反応装置から
排出されるＥＧを上記反応装置に還流することなくＥＧ
貯槽に供給すると共に、反応原料として供給されるＥＧ
の一部または全量を重縮合装置に設けられた湿式凝縮器
の循環液として用いた後、該ＥＧ貯槽に供給し、該ＥＧ
貯槽に滞留したＥＧをスラリー混合槽に供給し、ＴＰＡ
と混合してスラリーとなし、該スラリーを反応せしめて
ポリエステルを製造することを特徴とする連続ポリエス
テル製造法である。以下本発明方法を図面を用いて説明
する。
テル化反応装置および重縮合装置よりなる連続ポリエス
テル製造装置を用いて、主としてＥＧ（５ＴＰＡよりポ
リエステルを製造するに際し、エステル化反応装置から
排出されるＥＧを上記反応装置に還流することなくＥＧ
貯槽に供給すると共に、反応原料として供給されるＥＧ
の一部または全量を重縮合装置に設けられた湿式凝縮器
の循環液として用いた後、該ＥＧ貯槽に供給し、該ＥＧ
貯槽に滞留したＥＧをスラリー混合槽に供給し、ＴＰＡ
と混合してスラリーとなし、該スラリーを反応せしめて
ポリエステルを製造することを特徴とする連続ポリエス
テル製造法である。以下本発明方法を図面を用いて説明
する。
第１図は本発明製造法の一実施工程図である。
第１図においてＴＰＡは定量供給機２８によつてスラリ
ー混合槽２に送られる。ＴＰＡの１．５〜３．０モル倍
のＥＧがＥＧ貯槽１よりスラリー混合槽２に送られスラ
リーが調合される。このスラリーはポンプ１９によつて
エステル化反応装置３に送られ反応して、さらにエステ
ル化反応装置４に送られる。なお、ポンプ３５，３６に
より、それぞれＥＧに溶解または分散させた重合触媒ま
たは顔料が添加される。エステル化反応は加熱ジヤケツ
ト２６を有するエステル化反応装置３，４により行われ
る。
ー混合槽２に送られる。ＴＰＡの１．５〜３．０モル倍
のＥＧがＥＧ貯槽１よりスラリー混合槽２に送られスラ
リーが調合される。このスラリーはポンプ１９によつて
エステル化反応装置３に送られ反応して、さらにエステ
ル化反応装置４に送られる。なお、ポンプ３５，３６に
より、それぞれＥＧに溶解または分散させた重合触媒ま
たは顔料が添加される。エステル化反応は加熱ジヤケツ
ト２６を有するエステル化反応装置３，４により行われ
る。
反応圧力は常圧から３ｋｇ／ＣｄＧ以下、反応温度は２
４０〜２７０℃である。反応により生成する水とＥＧの
蒸気は精留塔１４により水およびアルデヒドなどの低沸
点成分がＥＧより分離されて塔頂より除かれＥＧはＥＧ
貯槽１に回収される。エステル化されたオリゴマ一は続
いて重縮合装置５，６およびＴにより重縮合される。反
応温度は２７０〜２９０℃、反応圧力は５０− ０．５
Ｔ０ｒｒであつて、重縮合装置にはそれぞれ湿式凝縮器
１１，１２および１３が設けられている。ここでＥＧは
ＥＧ貯槽１の滞留量が一定量を保つように液面計２８で
ＥＧ量を検知し、制御弁２７でコントロールしながら、
ＥＧ凝縮液貯槽８，９および１０に供給される。供給さ
れる順序としては、ＥＧ凝縮液貯槽１０，９および８に
向けて流すことが好ましい゜これは反応後期になる程高
真空度が要求されると共に、水を生成するエステル化反
応量が重縮合反応が進むに従つて少なくなるからである
。
４０〜２７０℃である。反応により生成する水とＥＧの
蒸気は精留塔１４により水およびアルデヒドなどの低沸
点成分がＥＧより分離されて塔頂より除かれＥＧはＥＧ
貯槽１に回収される。エステル化されたオリゴマ一は続
いて重縮合装置５，６およびＴにより重縮合される。反
応温度は２７０〜２９０℃、反応圧力は５０− ０．５
Ｔ０ｒｒであつて、重縮合装置にはそれぞれ湿式凝縮器
１１，１２および１３が設けられている。ここでＥＧは
ＥＧ貯槽１の滞留量が一定量を保つように液面計２８で
ＥＧ量を検知し、制御弁２７でコントロールしながら、
ＥＧ凝縮液貯槽８，９および１０に供給される。供給さ
れる順序としては、ＥＧ凝縮液貯槽１０，９および８に
向けて流すことが好ましい゜これは反応後期になる程高
真空度が要求されると共に、水を生成するエステル化反
応量が重縮合反応が進むに従つて少なくなるからである
。
重縮合装置５から発生する水およびＥＧの蒸気は湿式凝
縮器１１に入り、一方ＥＧ凝縮液貯槽８よりポンプ２９
によつて湿式凝縮液１１に送られノズルより噴霧される
ＥＧと熱交換して凝縮し、ＥＧ凝縮液貯槽８に入る。
縮器１１に入り、一方ＥＧ凝縮液貯槽８よりポンプ２９
によつて湿式凝縮液１１に送られノズルより噴霧される
ＥＧと熱交換して凝縮し、ＥＧ凝縮液貯槽８に入る。
このときＥＧの温度が上昇するので、冷却器１５により
冷却する。配管３２は真空系に連絡されており、重縮合
装置は一定の真空度に保たれている。以下重縮合装置６
およびＴについても上記重縮合装置５の場合と同様に操
作される。なお、本発明においてＥＧ貯槽１は、例えば
ＥＧ凝縮液貯槽８などを兼用させることができる。
冷却する。配管３２は真空系に連絡されており、重縮合
装置は一定の真空度に保たれている。以下重縮合装置６
およびＴについても上記重縮合装置５の場合と同様に操
作される。なお、本発明においてＥＧ貯槽１は、例えば
ＥＧ凝縮液貯槽８などを兼用させることができる。
第２図は従来方法の工程図である。３Ｔはスラリー混練
機を示し、ここにおけるスラリーはペースト伏を示し、
スラリー輸送機３８によつてエステル化反応装置３，４
に送られる。
機を示し、ここにおけるスラリーはペースト伏を示し、
スラリー輸送機３８によつてエステル化反応装置３，４
に送られる。
精留塔１４により分離されたＥＧはエステル化反応装置
３，４に還され、過剰のＥＧは精留塔１４より抜き出さ
れている。重縮合反応において、湿式凝縮に用いる循環
液は低沸点成分の少ない循環液が必要なため、系外より
循環液が遂次循環液貯槽３９，４０および４１に供給さ
れている。本発明はポリエステルの品質を損わずして、
反応原料であるＥＧを湿式凝縮器の循環液として作用さ
れた後でも反応に使用出来ることを見出したことにあり
、さらにはエステル化反応器から排出するＥＧと循環液
として作用させたＥＧを１力所にまとめて使用すること
により、１ エステル化反応器に供給するスラリー中の
ＥＧ量にかかわらずポリエステル製造におけるＥＧ使用
量を極限まで下げほぼ理論当量に等しくすることが出来
る。
３，４に還され、過剰のＥＧは精留塔１４より抜き出さ
れている。重縮合反応において、湿式凝縮に用いる循環
液は低沸点成分の少ない循環液が必要なため、系外より
循環液が遂次循環液貯槽３９，４０および４１に供給さ
れている。本発明はポリエステルの品質を損わずして、
反応原料であるＥＧを湿式凝縮器の循環液として作用さ
れた後でも反応に使用出来ることを見出したことにあり
、さらにはエステル化反応器から排出するＥＧと循環液
として作用させたＥＧを１力所にまとめて使用すること
により、１ エステル化反応器に供給するスラリー中の
ＥＧ量にかかわらずポリエステル製造におけるＥＧ使用
量を極限まで下げほぼ理論当量に等しくすることが出来
る。
又スラリーのＥ／Ｔ（ＴＰＡに対するＥＧのモル比）を
大きくする事が出来るのでスラリー粘度を下げることが
出来るようになり、その結果従来方法のようにぺ−スト
状のスラリーを取扱う必要はなく、第２図に示したよう
なスラリー混練機、スラリー輸送機が不要になる。
大きくする事が出来るのでスラリー粘度を下げることが
出来るようになり、その結果従来方法のようにぺ−スト
状のスラリーを取扱う必要はなく、第２図に示したよう
なスラリー混練機、スラリー輸送機が不要になる。
さらには反応器中におけるＥ／Ｔが大きいために、エス
テル化速度が早く、反応条件を温和にすることが出来る
ので、エス （テル化工程での副反応生成物が少なくな
り、ＥＧの回収再使用が可能になる。２得られるポリエ
ステルの品質を損わずして反応原料であるＥＧを湿式凝
縮器系における循環液として使用出来るので、ＥＧ使用
量を従来方 １法より少なくし、ＥＧ原単位を下げてポ
リエステルのコストダウンを計ることが出来るのみなら
ず循環液回収工程を省くことが出来る。
テル化速度が早く、反応条件を温和にすることが出来る
ので、エス （テル化工程での副反応生成物が少なくな
り、ＥＧの回収再使用が可能になる。２得られるポリエ
ステルの品質を損わずして反応原料であるＥＧを湿式凝
縮器系における循環液として使用出来るので、ＥＧ使用
量を従来方 １法より少なくし、ＥＧ原単位を下げてポ
リエステルのコストダウンを計ることが出来るのみなら
ず循環液回収工程を省くことが出来る。
３循環液中に含まれるプレポリマ一成分を、再びエステ
ル化反応を経由して重縮合器に供給し １完全に回収す
ることが出来るので、ＴＰＡの原単位を下げることが出
来ポリエステルのコスト６ダウンを計ることが出来る。
ル化反応を経由して重縮合器に供給し １完全に回収す
ることが出来るので、ＴＰＡの原単位を下げることが出
来ポリエステルのコスト６ダウンを計ることが出来る。
以下実施例および比較例によつて具体的に本発明を説明
する。
する。
実施例 １
第１図に示した製造装置を用いて、ＥＧ貯槽１に設けら
れた液面計２８によつて、ＥＧ貯槽におけるＥＧ滞留量
が一定になるように制御弁２７によつて、ＥＧを順次Ｅ
Ｇ凝縮液貯槽１０，９，８を経由してＥＧ貯槽に供給し
島ＴＰＡを１７．３ｋｇ／ＨｒｌＥＧをＥＧ貯槽１より
１６．１ｋｇ／Ｈｒそれぞれスラリー混合槽２に供給し
ｚ調合されたスラリーはポンプ１９によつて３３．４ｋ
ｇ／Ｈｒエステル化反応装置に供給し、表１に示す条件
でエステル化反応および重縮合した。
れた液面計２８によつて、ＥＧ貯槽におけるＥＧ滞留量
が一定になるように制御弁２７によつて、ＥＧを順次Ｅ
Ｇ凝縮液貯槽１０，９，８を経由してＥＧ貯槽に供給し
島ＴＰＡを１７．３ｋｇ／ＨｒｌＥＧをＥＧ貯槽１より
１６．１ｋｇ／Ｈｒそれぞれスラリー混合槽２に供給し
ｚ調合されたスラリーはポンプ１９によつて３３．４ｋ
ｇ／Ｈｒエステル化反応装置に供給し、表１に示す条件
でエステル化反応および重縮合した。
得られたポリエステルは極限粘度０．６２、ｂ値４．０
、ＤＥＣＭｌ．３５の品質の良好なポリエステルが得ら
れた。なお、ＥＧが供給されるのは制御弁２７からとポ
ンプ３５，３６によるものであり、反応系に使用された
全ＥＧの量は６．５ｋｇ／Ｈｒであつて、この量は供給
されたＴＰＡと等モル数であり、最少のＥＧ使用量でポ
リエステルが製造されたことを示す。比較例 １第２図
に示した製造装置を用いて、まずＥＧ６．Ｏｋｇ／Ｈｒ
を循環液貯槽４１に供給し、順次循環液貯槽４０，３９
を経由しＥＧ回収系に送つた。
、ＤＥＣＭｌ．３５の品質の良好なポリエステルが得ら
れた。なお、ＥＧが供給されるのは制御弁２７からとポ
ンプ３５，３６によるものであり、反応系に使用された
全ＥＧの量は６．５ｋｇ／Ｈｒであつて、この量は供給
されたＴＰＡと等モル数であり、最少のＥＧ使用量でポ
リエステルが製造されたことを示す。比較例 １第２図
に示した製造装置を用いて、まずＥＧ６．Ｏｋｇ／Ｈｒ
を循環液貯槽４１に供給し、順次循環液貯槽４０，３９
を経由しＥＧ回収系に送つた。
ＴＰＡｌ７．３ｌ＜９／Ｈｒ（５ＴＰＡに対し１．３モ
ル倍のＥＧ７．２６ｌ＜９／Ｈｒをスラリー混練機３７
に供給した。得られたスラリー２４．６ｋｇ／Ｈｒをエ
ステル化反応装置３に供給し、圧力３．０ｋｇ／（１−
JモVＦＧｌ温度２６０℃でエステル化し、発生する水お
よびＥＧ蒸気は精留塔１４に導びかれ、分離されたＥＧ
はエステル化反応装置に戻した。また過剰のＥＧは塔頂
より抜き出された。生成したオリゴマ一を重縮合装置５
，６および７に供給し、重縮合してポリエステルを得た
。得られたポリエステルは極限粘度０．６２、ｂ値７．
５、ＤＥＧ値１．８５であつた。ここで使用されたＥＧ
は循環液貯槽に供給されたＥＧを含めて、ＴＰＡに対し
て約２．６モル倍であつた。
ル倍のＥＧ７．２６ｌ＜９／Ｈｒをスラリー混練機３７
に供給した。得られたスラリー２４．６ｋｇ／Ｈｒをエ
ステル化反応装置３に供給し、圧力３．０ｋｇ／（１−
JモVＦＧｌ温度２６０℃でエステル化し、発生する水お
よびＥＧ蒸気は精留塔１４に導びかれ、分離されたＥＧ
はエステル化反応装置に戻した。また過剰のＥＧは塔頂
より抜き出された。生成したオリゴマ一を重縮合装置５
，６および７に供給し、重縮合してポリエステルを得た
。得られたポリエステルは極限粘度０．６２、ｂ値７．
５、ＤＥＧ値１．８５であつた。ここで使用されたＥＧ
は循環液貯槽に供給されたＥＧを含めて、ＴＰＡに対し
て約２．６モル倍であつた。
第１図は本発明製造法の一実施工程図、第２図は従来方
法による製造工程を示す。 １・・・・・・ＥＧ貯槽、２・・・・・・スラリー混合
槽、３〜４・・・・・・エステル化反応装置、５〜Ｔ・
・・・・・重縮合装置、８〜１０・・・・・・ＥＧ凝縮
液貯槽、１１〜１３゜゜゜・・・湿式凝縮器、１４・・
・・・・精留塔、１５〜１７・・・・・・冷却器、１８
〜 ２４・・・・・・ポンプ、２５・・・・・・配管、
２６・・・・・・加熱ジヤケツト、２７・・・・・・制
御弁、２８・・・・・・液面計、２９〜 ３１・・・・
・・ポンプ、３２〜３４・・・・・・配管、３５〜３６
・・・・・・ポンプ、３Ｔ・・・・・・スラリー混練機
、３８・・・・・・スラリー輸送機、３９〜４１・・・
・・・循環液貯槽。
法による製造工程を示す。 １・・・・・・ＥＧ貯槽、２・・・・・・スラリー混合
槽、３〜４・・・・・・エステル化反応装置、５〜Ｔ・
・・・・・重縮合装置、８〜１０・・・・・・ＥＧ凝縮
液貯槽、１１〜１３゜゜゜・・・湿式凝縮器、１４・・
・・・・精留塔、１５〜１７・・・・・・冷却器、１８
〜 ２４・・・・・・ポンプ、２５・・・・・・配管、
２６・・・・・・加熱ジヤケツト、２７・・・・・・制
御弁、２８・・・・・・液面計、２９〜 ３１・・・・
・・ポンプ、３２〜３４・・・・・・配管、３５〜３６
・・・・・・ポンプ、３Ｔ・・・・・・スラリー混練機
、３８・・・・・・スラリー輸送機、３９〜４１・・・
・・・循環液貯槽。
Claims (1)
- １ エチレングリコール貯槽、スラリー調合槽、エステ
ル化反応装置および重縮合装置よりなる連続ポリエステ
ル製造装置を用いて、主としてエチレングリコールとテ
レフタル酸よりポリエステルを製造するに際し、エステ
ル化反応装置から排出されるエチレングリコールを上記
反応装置に還流することなくエチレングリコール貯槽に
供給すると共に、反応原料として供給されるエチレング
リコールの一部または全量を重縮合装置に設けられた湿
式凝縮器の循環液として用いた後、該エチレングリコー
ル貯槽に供給し、該エチレングリコール貯槽に滞留した
エチレングリコールをスラリー混合槽に供給し、テレフ
タル酸と混合してスラリーとなし、該スラリーを反応さ
せてポリエステルを製造することを特徴とする連続ポリ
エステル製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13074678A JPS5948058B2 (ja) | 1978-10-23 | 1978-10-23 | 連続ポリエステル製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13074678A JPS5948058B2 (ja) | 1978-10-23 | 1978-10-23 | 連続ポリエステル製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5556120A JPS5556120A (en) | 1980-04-24 |
| JPS5948058B2 true JPS5948058B2 (ja) | 1984-11-24 |
Family
ID=15041636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13074678A Expired JPS5948058B2 (ja) | 1978-10-23 | 1978-10-23 | 連続ポリエステル製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5948058B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02244662A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-28 | Ando Electric Co Ltd | ベローズと冷却板による冷却機構 |
| EP0761713A3 (en) * | 1995-08-28 | 1999-04-14 | Toray Industries, Inc. | Method for producing polyesters |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2525029B2 (ja) * | 1987-03-26 | 1996-08-14 | 三井石油化学工業株式会社 | ポリエチレンテレフタレ―トおよびその用途 |
| US6703478B2 (en) | 2000-04-27 | 2004-03-09 | Teijin Limited | Polyester continuous production process |
| JP5076437B2 (ja) * | 2006-10-11 | 2012-11-21 | 東洋紡績株式会社 | ポリエステルの製造方法 |
| EP2857434B1 (en) * | 2012-05-30 | 2019-09-25 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Method for producing polyester resin |
-
1978
- 1978-10-23 JP JP13074678A patent/JPS5948058B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02244662A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-28 | Ando Electric Co Ltd | ベローズと冷却板による冷却機構 |
| EP0761713A3 (en) * | 1995-08-28 | 1999-04-14 | Toray Industries, Inc. | Method for producing polyesters |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5556120A (en) | 1980-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI281927B (en) | Process and apparatus for producing polybutylene terephthalate | |
| US4146729A (en) | Process for preparing poly(ethylene terephthalate) | |
| US4772748A (en) | Process for producing highly pure terephthalic acid | |
| JP2022554215A (ja) | 気液バブリング床反応器、反応系、及びカーボネートエステルを合成するための方法 | |
| US4254246A (en) | Column system process for polyester plants | |
| US4036888A (en) | Process for the production of hydroxy-pivaldehyde | |
| KR950009475B1 (ko) | 방향족 카복실산을 연속적으로 제조하는 방법 | |
| KR920009111B1 (ko) | 화학탈수반응 진행방법 및 그 장치 | |
| WO1992014773A1 (en) | Preparation of polytetramethylene ether glycol using an acidic zirconia catalyst | |
| US20240033706A1 (en) | Continuous preparation system and method for vinylidene chloride | |
| JPS5948058B2 (ja) | 連続ポリエステル製造法 | |
| CN100395226C (zh) | 以硫酸为催化剂反应精馏法规模化生产乙酸丁酯的方法 | |
| US3872170A (en) | Continuous manufacture of an aqueous choline chloride solution | |
| KR100432394B1 (ko) | 폴리에스테르의제조방법 | |
| CN114984866A (zh) | 一种制备马来酸二甲酯的系统及方法 | |
| JPS61238745A (ja) | アリルアルコ−ルの製造法 | |
| JPS60163918A (ja) | ポリエステルの連続製造方法 | |
| CN110903180A (zh) | 一种异佛尔酮的制备方法及装置 | |
| JPH01242547A (ja) | メタクロレインの吸収方法 | |
| US3880939A (en) | Continuous process for the production of a diol from a diol ester | |
| JP3489554B2 (ja) | ポリブチレンテレフタレートの連続製造装置 | |
| CN217535872U (zh) | 一种四氢呋喃的生产系统 | |
| JP3484511B2 (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| CN113117628B (zh) | 一种1,4-苯二甲酸和1,4-丁二醇的酯化反应工艺及其设备 | |
| JPS5942689B2 (ja) | ポリエステル低重合体の連続製造法 |