JPS5947345A - 耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法 - Google Patents
耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法Info
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- JPS5947345A JPS5947345A JP57156993A JP15699382A JPS5947345A JP S5947345 A JPS5947345 A JP S5947345A JP 57156993 A JP57156993 A JP 57156993A JP 15699382 A JP15699382 A JP 15699382A JP S5947345 A JPS5947345 A JP S5947345A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(イ)技術分野
本発明は耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造方法に関す
るものである。
るものである。
(ロ)技術の背景
耐摩性焼結合金としては多くの材料が開発され現在既に
自動車エンジンのバルブシートリングなどとして実用化
されているが、これらは耐摩性を主眼として開発されて
来た為靭性に乏しく、ギヤー、スプロケット等の耐摩性
と共に、強度、靭性全も必要とする部品には適用が困難
であった。
自動車エンジンのバルブシートリングなどとして実用化
されているが、これらは耐摩性を主眼として開発されて
来た為靭性に乏しく、ギヤー、スプロケット等の耐摩性
と共に、強度、靭性全も必要とする部品には適用が困難
であった。
従って、この様な部品に供される焼結材料としてはFe
−Cu −C系あるいはFe −Ni−C系の材料に
浸炭焼人、焼戻処理を施こし表面硬さを上げることによ
って耐摩性と強度を持たせる方法が主体となっている。
−Cu −C系あるいはFe −Ni−C系の材料に
浸炭焼人、焼戻処理を施こし表面硬さを上げることによ
って耐摩性と強度を持たせる方法が主体となっている。
しかしながらこれらのL’c−Cu −C系おj:びI
・”e−N夏−C系の材f゛トの場合、浸炭た6人、焼
戻後の靭性はバしく 底’F I、、ンヤルピー衝’i
’;’−値(ノノヂなし)で0.5都・m /cnr2
以1ことなり術゛1z重電荷かかる部品には適用が困y
准であった。
・”e−N夏−C系の材f゛トの場合、浸炭た6人、焼
戻後の靭性はバしく 底’F I、、ンヤルピー衝’i
’;’−値(ノノヂなし)で0.5都・m /cnr2
以1ことなり術゛1z重電荷かかる部品には適用が困y
准であった。
Q→発明の開示
この様な問題を解決する為に本発明りらはCr系の合金
鋼に着1jL、焼結条件tコン4トロールすることによ
り強度、靭tlEに優れた焼結’fjfQ 分作成しこ
れに窒1ヒ処理を施こすことにより耐摩1(lEと強度
靭性を兼ね備えた焼結鋼が得られることを見い出した。
鋼に着1jL、焼結条件tコン4トロールすることによ
り強度、靭tlEに優れた焼結’fjfQ 分作成しこ
れに窒1ヒ処理を施こすことにより耐摩1(lEと強度
靭性を兼ね備えた焼結鋼が得られることを見い出した。
以Fに本発明の詳細な説明する。
第1表は本発明で使用する材料の代表(ヒ学組成を示し
たものである。
たものである。
第 1 表
Cr、 h4n を含む材料はNiを含む材料に比べ
安価で、しかも高強度を得ることができる合金である。
安価で、しかも高強度を得ることができる合金である。
しかしながら、Cr、へ4nはいずれも易酸fヒ性の為
アンモニア分解ガス、変成ガスあるいは水素ガス等の従
来の焼結炉では十分に還元出来ず、その為得られた焼結
体は十分な強度、靭性が得られないという問題を有して
いた。従ってこの様な材料に単に窒化処理を施こしても
表面硬さが上がり耐摩性が改善されるだけで、必要な強
度、靭性は得られない。本発明の骨子は強度、靭′Iη
:の優れた焼結体を作成し、これに窒化処理と施こし耐
摩性分付与するというものである。
アンモニア分解ガス、変成ガスあるいは水素ガス等の従
来の焼結炉では十分に還元出来ず、その為得られた焼結
体は十分な強度、靭性が得られないという問題を有して
いた。従ってこの様な材料に単に窒化処理を施こしても
表面硬さが上がり耐摩性が改善されるだけで、必要な強
度、靭性は得られない。本発明の骨子は強度、靭′Iη
:の優れた焼結体を作成し、これに窒化処理と施こし耐
摩性分付与するというものである。
そこで次に本発明の特徴である焼結条件について述べる
。
。
Crとh4n f:比較した場合、周知の床にへ4Hの
方がより易MIfヒ性で還元が困難である。そこで随]
酸tヒ物の還元反応を例にとって焼結条件シてついて述
べる。
方がより易MIfヒ性で還元が困難である。そこで随]
酸tヒ物の還元反応を例にとって焼結条件シてついて述
べる。
次式は本発明での焼結中におけるMnOの還元反応分示
した式である。
した式である。
へ4nO→ Mu A−−021ぐ、] = 1〜
22 ・・・・・・・ ■D’G 結tQ 度k
1250 ’CトL/ ;’C場r+、1気組丁で」―
記反応を促進させるには、雰囲気の酸素分圧(Po 2
)が1.0CiXlO”aim以Fであることが必要
となる。
22 ・・・・・・・ ■D’G 結tQ 度k
1250 ’CトL/ ;’C場r+、1気組丁で」―
記反応を促進させるには、雰囲気の酸素分圧(Po 2
)が1.0CiXlO”aim以Fであることが必要
となる。
しかしながら従来の焼結雰囲気ではこの様な条件を満た
すことは困難であり、その為従来の焼結方法ではどうし
ても焼結後へ1nの酸化物が残留し、これらの酸fヒ物
が強度および靭性の低lζをもたらす原因となっていた
。
すことは困難であり、その為従来の焼結方法ではどうし
ても焼結後へ1nの酸化物が残留し、これらの酸fヒ物
が強度および靭性の低lζをもたらす原因となっていた
。
また、従来の焼結方法ではC分^む材料の場合Qこは還
元反応が母材のCと反応して生じる為得られた焼結体は
脱炭が生じC量のコントロールが困難となる問題がある
。この様な問題を解決する方法として本発明者らは真空
雰囲気中に還元性ガスと導入し、■気圧以ドの減jビト
゛にコントロールすることにより還元反応を促進できる
ことを見い出しな。具体的には炉内f l O−” T
orr 以15の真空にした後700−000″C迄
昇111^する。7oo〜900°Cに達した後、還元
性ガスに導入し焼結温度迄加熱し、焼結温度保持終了迄
還元性ガス導入を続ける。この時の炉内圧力は30〜3
00Tonの範囲でコン4トロールする。
元反応が母材のCと反応して生じる為得られた焼結体は
脱炭が生じC量のコントロールが困難となる問題がある
。この様な問題を解決する方法として本発明者らは真空
雰囲気中に還元性ガスと導入し、■気圧以ドの減jビト
゛にコントロールすることにより還元反応を促進できる
ことを見い出しな。具体的には炉内f l O−” T
orr 以15の真空にした後700−000″C迄
昇111^する。7oo〜900°Cに達した後、還元
性ガスに導入し焼結温度迄加熱し、焼結温度保持終了迄
還元性ガス導入を続ける。この時の炉内圧力は30〜3
00Tonの範囲でコン4トロールする。
ここで700〜9 Q Q ’C迄真空中で加熱する理
由はこの間に焼結試料中のガス分除去することと、70
0〜900°C以丁の温度では還元反応が1゛分に起こ
らない為に還元性ガス導入の効果が少い為である。
由はこの間に焼結試料中のガス分除去することと、70
0〜900°C以丁の温度では還元反応が1゛分に起こ
らない為に還元性ガス導入の効果が少い為である。
次に焼結終了後の冷却条件であるが、冷却はガス気中で
行い、冷却速度は少くとも900′”01500°Cの
温度範囲においては10″C/分以」二の速さで行うこ
とが必要である。この理由はこの温度範囲の冷却速度が
遅いとげイ4にフェライトの生成が起こり得られた焼結
体の組織はフェライトとパーライトがモザイク状に分離
した組織となり、母地の硬さが低ドし十分な強度が得ら
れないが冷却速度が]0°C/分以上であると焼結後の
試料は均質なベーナイト伏の組織となり優れた強度特性
が得られる。
行い、冷却速度は少くとも900′”01500°Cの
温度範囲においては10″C/分以」二の速さで行うこ
とが必要である。この理由はこの温度範囲の冷却速度が
遅いとげイ4にフェライトの生成が起こり得られた焼結
体の組織はフェライトとパーライトがモザイク状に分離
した組織となり、母地の硬さが低ドし十分な強度が得ら
れないが冷却速度が]0°C/分以上であると焼結後の
試料は均質なベーナイト伏の組織となり優れた強度特性
が得られる。
次に焼結体の密度であるが、密度は7.1 g/cm”
以上であることが望ましい。焼結体密度が71gk7n
3以下であると1−分な強度、靭性が得られないことと
、密度が凹くすると空孔が多くなる為に窒化処理した場
合窒化物が空孔全通して内部深くまで生成される為、H
料自身が脆くなるためである。
以上であることが望ましい。焼結体密度が71gk7n
3以下であると1−分な強度、靭性が得られないことと
、密度が凹くすると空孔が多くなる為に窒化処理した場
合窒化物が空孔全通して内部深くまで生成される為、H
料自身が脆くなるためである。
次に窒化処理について述べる。窒化処理の方法について
はタフトライド処理、あるいはガスによる窒化いずれで
も良いが415度は500 ”0〜580°Cの範囲で
行うことが望ましい。
はタフトライド処理、あるいはガスによる窒化いずれで
も良いが415度は500 ”0〜580°Cの範囲で
行うことが望ましい。
この理由は500°C以下では窒化が不1−分となりト
分を硬度が得られないこと、580°C以上では窒1ヒ
過剥となり焼結体中の空孔全通して窒化物の形成が内部
まで進み材料が脆くなるからである。
分を硬度が得られないこと、580°C以上では窒1ヒ
過剥となり焼結体中の空孔全通して窒化物の形成が内部
まで進み材料が脆くなるからである。
次に実施例により本発明と説明する。
実施例I
J’c−1,Owt %Cr −0,8wt%M1+
−0,25wt %Mo の合金δ)末に、(]、5
5wtのC粉末を添加混合した後、プレスにより密度が
7.1 g/cm”の成形体を作成した成形体の寸法は
10 mmX I Q +1lIllX 55 mm
である。1−1〕、原料の合金粉の酸素量は0.17係
である。得られた成形体を本発明である減圧焼結法で焼
結すると共に、比較の為アンモニア分解ガスII2ガス
及び真空雰囲気でも焼結を行った。焼結温度及び時間は
いずれの場合も1250°CX30分で行った。
−0,25wt %Mo の合金δ)末に、(]、5
5wtのC粉末を添加混合した後、プレスにより密度が
7.1 g/cm”の成形体を作成した成形体の寸法は
10 mmX I Q +1lIllX 55 mm
である。1−1〕、原料の合金粉の酸素量は0.17係
である。得られた成形体を本発明である減圧焼結法で焼
結すると共に、比較の為アンモニア分解ガスII2ガス
及び真空雰囲気でも焼結を行った。焼結温度及び時間は
いずれの場合も1250°CX30分で行った。
−!に冷却速度についてもいずれの場合も500°Cよ
り高温域では10’C/分以上シこなる条件で行った。
り高温域では10’C/分以上シこなる条件で行った。
得られた焼結体の各々残留02最、表面硬さ、衝撃値及
び1元折力の1lljl定に行い比較に行った。
び1元折力の1lljl定に行い比較に行った。
その結果を第2表に示す。
第 2 表
本発明による焼結法では焼結後の酸素量(3):1也の
焼結法よりも低い値に示し、還元が1−分に進んでいる
ことが確認てきた。また抗4)1ツバ衝′1?値共に本
発明法による試料は最高の値企示し、本発明の効果を確
認することができた。
焼結法よりも低い値に示し、還元が1−分に進んでいる
ことが確認てきた。また抗4)1ツバ衝′1?値共に本
発明法による試料は最高の値企示し、本発明の効果を確
認することができた。
実施例2
実施例1で得られた焼結体にクフトライド処理に行った
条件は550’CX30分である。処理後の試料につい
て各々硬さ、衝11%値、抗折力の測定を行った。その
結果を第3表に示す。
条件は550’CX30分である。処理後の試料につい
て各々硬さ、衝11%値、抗折力の測定を行った。その
結果を第3表に示す。
第 3 表
窒化処理した材料は、硬さについては各試料で大きな差
は見られなかったが、衝°lp値、抗折力については本
発明法によるものが最高を示した。このことは処理mS
の焼結体の強度、靭性が処理後にも反映されること全示
し、本発明の効果を確認することができた。
は見られなかったが、衝°lp値、抗折力については本
発明法によるものが最高を示した。このことは処理mS
の焼結体の強度、靭性が処理後にも反映されること全示
し、本発明の効果を確認することができた。
また、」−表で明らかな様に本発明法による窒化処理4
4は表面硬さは従来の焼結鋼の熱処理利!lf;、みの
硬度分有し、しかも衝撃値は1.5πl・l1lkn1
2以上と従来の焼結鋼の熱処理(Aでは得られなかった
高い靭性に示していることがわかる。
4は表面硬さは従来の焼結鋼の熱処理利!lf;、みの
硬度分有し、しかも衝撃値は1.5πl・l1lkn1
2以上と従来の焼結鋼の熱処理(Aでは得られなかった
高い靭性に示していることがわかる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (11Cr 0.7〜1.2重量%、へIn 0.5〜
1,0重量%、Mo Q、 2〜0.3重量%を含み残
部がFeからなる合金粉末に0.3〜0.8重量%のC
粉末を添加混合した粉末分所定形状に型押成形後、焼結
後の試料中の残留潴素量が600円)III以Fとなる
ような条件Fの減圧下の還元性雰囲気で焼結し、焼結後
表面に窒1ヒ処理を施こすことを特徴とする耐摩性に慶
れた高強度焼結鋼の製造法。 (2)焼結後の密度を7.1 g/cm”以上にするこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の1射摩性に
凝れた高強度焼結鋼の製造法。 (3)焼結後の窒化処理?+11E度が500’C〜5
80″C処理時間が20〜60分であることを特徴とす
る特許請求の範囲第1〜2項記載の耐摩性に濁れた高強
度焼結鋼の製造法。 (4)窒化処理がタフI・ライド処理あるいはガス窒化
処理であることを特徴とする特許請求の範囲第1〜3項
記載の耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法。 (5)焼結終了後の冷却速度が少くともり〕00°C〜
500°Cの温度域において10’C/分以−にである
ことを特徴とする特許請求の範囲第1〜44項記載の耐
摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57156993A JPS5947345A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57156993A JPS5947345A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5947345A true JPS5947345A (ja) | 1984-03-17 |
Family
ID=15639826
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57156993A Pending JPS5947345A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 耐摩性に優れた高強度焼結鋼の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5947345A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011152774A1 (en) * | 2010-06-04 | 2011-12-08 | Höganäs Ab (Publ) | Nitrided sintered steels |
-
1982
- 1982-09-08 JP JP57156993A patent/JPS5947345A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011152774A1 (en) * | 2010-06-04 | 2011-12-08 | Höganäs Ab (Publ) | Nitrided sintered steels |
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