JPS5942117A - 放電加工用複合電極線の製造方法 - Google Patents
放電加工用複合電極線の製造方法Info
- Publication number
- JPS5942117A JPS5942117A JP15104082A JP15104082A JPS5942117A JP S5942117 A JPS5942117 A JP S5942117A JP 15104082 A JP15104082 A JP 15104082A JP 15104082 A JP15104082 A JP 15104082A JP S5942117 A JPS5942117 A JP S5942117A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- zinc
- composite
- steel wire
- discharge machining
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/22—Making metal-coated products; Making products from two or more metals
- B21C23/24—Covering indefinite lengths of metal or non-metal material with a metal coating
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は放電加工用複合電極線、特に鋼線上に亜鉛もし
くは亜鉛を主体どした合金を被覆したワイＡ７カツ１−
の放電加工用複合電極線の製造方法に関するものである
。
くは亜鉛を主体どした合金を被覆したワイＡ７カツ１−
の放電加工用複合電極線の製造方法に関するものである
。
近年プレス金型の形状の複雑化微細化あるし）（よ寸法
の高精度化に伴い金型加工へのワイヤカット放電加工の
応用が急増、それに伴い放電力ＩＩＩ性６Ｈ及び放電加
工の生産性向上に対する志向力１まっている。
の高精度化に伴い金型加工へのワイヤカット放電加工の
応用が急増、それに伴い放電力ＩＩＩ性６Ｈ及び放電加
工の生産性向上に対する志向力１まっている。
ところでワイヤカット放電加工に要求される項目は（１
）工作物の仕上り表面状態及び寸ン去精度がよいこと、
（ｎ）放電加工速度が早（為こと、であるが、これらは
放電加工法の特性もさることながら電極線自体によって
大きく影響される。即ち電極に対する要求特性としては
、（１）寸法精度を良好にする為の微細化、（Ｉｆ）放
電特性のよむＡこと、（■）振動を防止するための張力
に耐える高強度、（ＩＶ）良導電性、（Ｖ）真直性、（
Ｖｌ）コスト等があるが通常の単一構造の線材で（よ、
（ｎ） （Ｉ［［）が相反する要求となる。
）工作物の仕上り表面状態及び寸ン去精度がよいこと、
（ｎ）放電加工速度が早（為こと、であるが、これらは
放電加工法の特性もさることながら電極線自体によって
大きく影響される。即ち電極に対する要求特性としては
、（１）寸法精度を良好にする為の微細化、（Ｉｆ）放
電特性のよむＡこと、（■）振動を防止するための張力
に耐える高強度、（ＩＶ）良導電性、（Ｖ）真直性、（
Ｖｌ）コスト等があるが通常の単一構造の線材で（よ、
（ｎ） （Ｉ［［）が相反する要求となる。
従来銅系電極性とタンラーステン線が多用されている時
共に前述の要求特性の一部が満足してし）ない。そこで
最近では、前記諸特性を具備しＩこ複合線が開発されつ
つあり、例えば特公５７−５６４８号、特開５６−１２
６’５２８号、特開５０−１０２９３９号の各公報に見
られるようなものがある。これらはいずれも放電時”性
の良好な機能を外側に用い、心線に強度を持たゼる構造
である。このうち鋼を心線どしたものは材料管の面で安
価であり、かつ著しく高強度を達成できることから実用
性は人なるものがあり、更に亜鉛又は亜鉛合金はカドミ
ウムと異り、公害、衛生問題がなく、蒸発温度が低いこ
と担まって放電特性が良いことから被覆材として好適で
ある。かような事由により亜鉛被覆鋼線のワイ（アカッ
ト放電加−Ｌ用電極線としての工学有用性は極めて大な
るものがある。さてこの種複合線の製造方法づなわち心
線上への亜鉛層の被覆方法どしては、電気めっき法が一
般的であるが亜鉛層が厚い場合（例えば１５５μ以上）
には、めっき時間要し、著しくコスト高となり実用性に
欠ける。このような現状であ−るが、この程複合線では
亜鉛層が厚いほど優れた放電加工特性を示づところから
、亜鉛層の出来る厚いしかも安価な線材の出現が強く望
まれている。なお、我々の確認では亜鉛層は２５μない
し３０μ必要である。
共に前述の要求特性の一部が満足してし）ない。そこで
最近では、前記諸特性を具備しＩこ複合線が開発されつ
つあり、例えば特公５７−５６４８号、特開５６−１２
６’５２８号、特開５０−１０２９３９号の各公報に見
られるようなものがある。これらはいずれも放電時”性
の良好な機能を外側に用い、心線に強度を持たゼる構造
である。このうち鋼を心線どしたものは材料管の面で安
価であり、かつ著しく高強度を達成できることから実用
性は人なるものがあり、更に亜鉛又は亜鉛合金はカドミ
ウムと異り、公害、衛生問題がなく、蒸発温度が低いこ
と担まって放電特性が良いことから被覆材として好適で
ある。かような事由により亜鉛被覆鋼線のワイ（アカッ
ト放電加−Ｌ用電極線としての工学有用性は極めて大な
るものがある。さてこの種複合線の製造方法づなわち心
線上への亜鉛層の被覆方法どしては、電気めっき法が一
般的であるが亜鉛層が厚い場合（例えば１５５μ以上）
には、めっき時間要し、著しくコスト高となり実用性に
欠ける。このような現状であ−るが、この程複合線では
亜鉛層が厚いほど優れた放電加工特性を示づところから
、亜鉛層の出来る厚いしかも安価な線材の出現が強く望
まれている。なお、我々の確認では亜鉛層は２５μない
し３０μ必要である。
本発明の目的は、かかる点に鑑み、厚肉で所望のサイズ
、強度特性のある亜鉛被覆鋼線をきわめて効率的かつ経
済的に製造することができる方法を提供することにある
。
、強度特性のある亜鉛被覆鋼線をきわめて効率的かつ経
済的に製造することができる方法を提供することにある
。
づなわち、本発明の要目は、炭素含有量が０．３％未満
の鋼線についてはこの上に亜鉛もしくは亜鉛を主体とす
る合金を押出被覆して複合母線を作り、これをトータル
で８０％以上の加工度をもって伸線し線径０．３ｍφ以
下の極細線とづるにある。
の鋼線についてはこの上に亜鉛もしくは亜鉛を主体とす
る合金を押出被覆して複合母線を作り、これをトータル
で８０％以上の加工度をもって伸線し線径０．３ｍφ以
下の極細線とづるにある。
又、炭素含有量が０．３％以上の鋼線についてはこの上
に亜鉛もしくは亜鉛を主体とする合金を押出被覆して複
合母線を作り、これをトータルで５０％以上の加工度を
もって伸線し線径０．３ｍｍφ以下の極細線とすること
にある。
に亜鉛もしくは亜鉛を主体とする合金を押出被覆して複
合母線を作り、これをトータルで５０％以上の加工度を
もって伸線し線径０．３ｍｍφ以下の極細線とすること
にある。
本発明において、上記各複合母線を８０％あるいは５０
％以上の加工度をもって伸線するのは、減面加工により
夫々所望の製品サイズに仕上げると同時に芯材たる鋼線
を加工硬化させて夫々に最終製品特において必要かつ十
分な強度を持ＩＣｔ！るためである。この場合、炭素含
有量が０．３％未満の鋼線からなる複合母線につい−Ｃ
は８０％以−にの伸線による加工度が必要であり、炭素
含有量が０．３％以」二の鋼線についＣは鋼線１こおい
−Ｕ ｔ、！炭素含有量が多いほど加工硬化の程度が犬
で゛あるという関係から５０％以上の伸線による加工度
が必要である。したがつＣ１夫々の複合母線１ノイズは
これら伸線による加工度と最終製品サイズによって異な
ってくるのが当然であり、複合母線路サイズはこれらの
化繊して決定される。
％以上の加工度をもって伸線するのは、減面加工により
夫々所望の製品サイズに仕上げると同時に芯材たる鋼線
を加工硬化させて夫々に最終製品特において必要かつ十
分な強度を持ＩＣｔ！るためである。この場合、炭素含
有量が０．３％未満の鋼線からなる複合母線につい−Ｃ
は８０％以−にの伸線による加工度が必要であり、炭素
含有量が０．３％以」二の鋼線についＣは鋼線１こおい
−Ｕ ｔ、！炭素含有量が多いほど加工硬化の程度が犬
で゛あるという関係から５０％以上の伸線による加工度
が必要である。したがつＣ１夫々の複合母線１ノイズは
これら伸線による加工度と最終製品サイズによって異な
ってくるのが当然であり、複合母線路サイズはこれらの
化繊して決定される。
最終製品サイズは、放電加工特性上極細線にして０．３
ｍｍφ以下にする必要があり、即ち０．３ｍｍφを越え
ると放電加工時において精密加工困難、工作物の寸法精
度及び表面品質確保田辣の問題がある。
ｍｍφ以下にする必要があり、即ち０．３ｍｍφを越え
ると放電加工時において精密加工困難、工作物の寸法精
度及び表面品質確保田辣の問題がある。
なお、複合母線を８０％以上の高加工度をもって伸線し
た場合、芯材である鋼線と亜鉛もしくは亜１））主体合
金との接合が不十分Ｃあると、偏肉伸線、剥離及び断線
等の問題が生じることがあることから、これを防ぐため
伸線の前あるいは途中で複合母線を低温拡散処理するこ
とが必要に応じて行われる。
た場合、芯材である鋼線と亜鉛もしくは亜１））主体合
金との接合が不十分Ｃあると、偏肉伸線、剥離及び断線
等の問題が生じることがあることから、これを防ぐため
伸線の前あるいは途中で複合母線を低温拡散処理するこ
とが必要に応じて行われる。
又、押出された複合母線そのものの接合を強力なものに
するために、押出しに際しては亜鉛もしくは亜鉛主体合
金を例えば２００〜４００℃の温度で熱間押出しする一
方、鋼線を予熱することが行われる。この熱間押出温度
は、２００℃未満では鋼線との接合が不十分であり、４
００℃を越えると亜鉛が熱間脆性を引き起こし被覆層が
割れるという問題がある。又、予め鋼線に溶融亜鉛メッ
キを施しておくこともこのような複合母線の接合力強化
のためには有効な方法である。
するために、押出しに際しては亜鉛もしくは亜鉛主体合
金を例えば２００〜４００℃の温度で熱間押出しする一
方、鋼線を予熱することが行われる。この熱間押出温度
は、２００℃未満では鋼線との接合が不十分であり、４
００℃を越えると亜鉛が熱間脆性を引き起こし被覆層が
割れるという問題がある。又、予め鋼線に溶融亜鉛メッ
キを施しておくこともこのような複合母線の接合力強化
のためには有効な方法である。
亜鉛を主体とした合金としては、亜鉛に添加元素として
Ｌ ｌ 、Ｎａ ％ Ｋなどのアルカリ金属、あるいは
Ｃａ 、Ｓｒ 、Ｂａ 、Ｂｅ ＳＭ（ｌなどのアルカ
リ土金属を加えた合金が使用される。このようなアルカ
リ金属及びアルカリ土金属は、放電加工性に好ましい影
響を及ぼす。このほか亜鉛に添加元素としてＡｔ！、Ｔ
ｉ ＳＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｓｉを加えた合金が使用され
るが、これらの添加金属は放電加工性を損なうことなく
亜鉛の伸線加工性を向」二さけるものである。
Ｌ ｌ 、Ｎａ ％ Ｋなどのアルカリ金属、あるいは
Ｃａ 、Ｓｒ 、Ｂａ 、Ｂｅ ＳＭ（ｌなどのアルカ
リ土金属を加えた合金が使用される。このようなアルカ
リ金属及びアルカリ土金属は、放電加工性に好ましい影
響を及ぼす。このほか亜鉛に添加元素としてＡｔ！、Ｔ
ｉ ＳＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ、Ｓｉを加えた合金が使用され
るが、これらの添加金属は放電加工性を損なうことなく
亜鉛の伸線加工性を向」二さけるものである。
以干、本発明を図面に示す実施例にしたがっで説明づる
。
。
実施例１
第１図は、押出機１を用いて鋼線２上に亜鉛３を押出被
覆している状態を示づ。４はダイス、５はニッケル、６
はステムである。鋼線１としては、炭素含有０．１％の
直径３ ｍｍφの焼鈍材を使用、亜鉛３どしては、純亜
鉛からなる７０ｍｍφ×２００ｍｍ１！のビレットを使
用した。
覆している状態を示づ。４はダイス、５はニッケル、６
はステムである。鋼線１としては、炭素含有０．１％の
直径３ ｍｍφの焼鈍材を使用、亜鉛３どしては、純亜
鉛からなる７０ｍｍφ×２００ｍｍ１！のビレットを使
用した。
亜鉛ビレット３００℃に予熱し、押出１ｍ １の」ンテ
ナ、ダイボックスも３００℃に保持し、亜鉛３をステム
６により加圧しながら、鋼線２に前方張力をかけること
にＪ：す、４ ｍｍφのダイス４を通して亜鉛被覆鋼線
の複合母線７を￥Ｉ造−りる。
ナ、ダイボックスも３００℃に保持し、亜鉛３をステム
６により加圧しながら、鋼線２に前方張力をかけること
にＪ：す、４ ｍｍφのダイス４を通して亜鉛被覆鋼線
の複合母線７を￥Ｉ造−りる。
なＪ３、複合母線７の界面にお【ノる接合を良くするた
めに、鋼線２に対しては約２００℃の予熱を行っだ。
めに、鋼線２に対しては約２００℃の予熱を行っだ。
このようにして得た複合母線７（直径４ ｍｍφ、心線
径３Ｍφ）を、第２図に示すようなダイス８により１パ
ス当り２０％のりダクションをもって順次数１０パス連
続伸線し、トータルで９９．６％の加工度をもって伸線
することにより第３図に示すような断面構造の直径０．
２５ｍｍφ（心線径０．１９ｓφ、亜鉛被覆厚さ３μ）
の極細線９を得た。
径３Ｍφ）を、第２図に示すようなダイス８により１パ
ス当り２０％のりダクションをもって順次数１０パス連
続伸線し、トータルで９９．６％の加工度をもって伸線
することにより第３図に示すような断面構造の直径０．
２５ｍｍφ（心線径０．１９ｓφ、亜鉛被覆厚さ３μ）
の極細線９を得た。
因に、この極細線９の引張強度は、伸線による加工硬化
により約９０Ｋｇ／−であり、このことから高精度の加
工を保証できることが確認された。
により約９０Ｋｇ／−であり、このことから高精度の加
工を保証できることが確認された。
実施例２
鋼線として炭素含有ｆｆ１０．４％で直径２ ｍｍφの
焼鈍材を使用し、他は実施例１と同様の方法により直径
２６ｍｍφの複合母線を押出し、これをダイス伸線によ
り９９．１％の加工度をもって伸線し、直径０．２５ｓ
φ（心線径０．１９ｍｍφ、亜鉛被覆厚さ３０μ）の極
細線を製造した。この極細線の引張強度は加工硬化によ
り約１１０Ｋｇ／−であっ。なお、上記鋼線においては
５０％の加工度をもっで伸線した場合でも引張強度は約
７０ Ｋ’ｊ ／ ｍＡと普通要求される特性を満足し
Ｃいることが確認された。
焼鈍材を使用し、他は実施例１と同様の方法により直径
２６ｍｍφの複合母線を押出し、これをダイス伸線によ
り９９．１％の加工度をもって伸線し、直径０．２５ｓ
φ（心線径０．１９ｍｍφ、亜鉛被覆厚さ３０μ）の極
細線を製造した。この極細線の引張強度は加工硬化によ
り約１１０Ｋｇ／−であっ。なお、上記鋼線においては
５０％の加工度をもっで伸線した場合でも引張強度は約
７０ Ｋ’ｊ ／ ｍＡと普通要求される特性を満足し
Ｃいることが確認された。
実施例３
！ｌｉｆ線どして、炭素含有１０．１％で直径３ ｍｍ
φの焼鈍材と溶融亜鉛メッキを施したものを使用し、他
は実施例１同様の方法により直径４．Ｏｍｍφの複合母
線を押出し、これをダイス伸線により９９．６％の加工
度をもって伸線し、途中断線なしに直径０．２５ｍｍφ
の実施例１の場合と同量法の極細線を製造した。なお、
この方法では複合母線にＪ３いて鋼線と亜鉛の接合がき
わめて良好なために、伸線状況は実施例１の場合にりも
きわめてスムーズであった。
φの焼鈍材と溶融亜鉛メッキを施したものを使用し、他
は実施例１同様の方法により直径４．Ｏｍｍφの複合母
線を押出し、これをダイス伸線により９９．６％の加工
度をもって伸線し、途中断線なしに直径０．２５ｍｍφ
の実施例１の場合と同量法の極細線を製造した。なお、
この方法では複合母線にＪ３いて鋼線と亜鉛の接合がき
わめて良好なために、伸線状況は実施例１の場合にりも
きわめてスムーズであった。
以上説明したように、本発明によれば押出被覆して複合
母線を作り、これを１ヘータルで５０％あるい（よ８０
％以」：の加−Ｆ度をもって伸線Ｊることから、厚肉で
所望のり一イズ、強度特性の亜鉛被覆鋼の複合電極線を
連続的に、きわめて効率的かつ経済的に製造することが
できる効果がある。したがって、その製品価値はきわめ
て安価となる。
母線を作り、これを１ヘータルで５０％あるい（よ８０
％以」：の加−Ｆ度をもって伸線Ｊることから、厚肉で
所望のり一イズ、強度特性の亜鉛被覆鋼の複合電極線を
連続的に、きわめて効率的かつ経済的に製造することが
できる効果がある。したがって、その製品価値はきわめ
て安価となる。
第１図は本発明の一実施例にがかる押出被覆状態を示す
一部断面図、第２図は同伸線状態の一部を示す正面図、
第３図は同最終製品の構造を示す断面図である。 １：押出機、２：ｌＪ４線、 ３：亜鉛、７：複合母線、 ９：極細線。
一部断面図、第２図は同伸線状態の一部を示す正面図、
第３図は同最終製品の構造を示す断面図である。 １：押出機、２：ｌＪ４線、 ３：亜鉛、７：複合母線、 ９：極細線。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素含有量が０．３％未満の鋼線上に亜鉛もしくは
亜鉛を主体とづる合金を押出被覆して複合母線を作り、
これを１ヘ一タル″ｃ８０％以上の加工度をもって伸線
し線径０．３ｍｍφ以下の極細線とすることを特徴と（
る放電加工用複合電極線の製造方法。 ２ 炭素含有量が０．３％以上の鋼線上に亜鉛もしくは
亜鉛を主体どする合金を押出被覆して複合母線を作り、
これをトータルで５０％以上の加工度をもって伸線し線
径０．３ｍｍφ以上の極細線とすることを特徴どする放
電加工用複合電極線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15104082A JPS5942117A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 放電加工用複合電極線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15104082A JPS5942117A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 放電加工用複合電極線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5942117A true JPS5942117A (ja) | 1984-03-08 |
Family
ID=15509980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15104082A Pending JPS5942117A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 放電加工用複合電極線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942117A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399393A (ja) * | 1986-10-07 | 1988-04-30 | ヘルマン ヴァングナー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンジットゲゼルシャフト | 抄紙機のシート形成部用織物 |
| JPS6478618A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-24 | Hitachi Cable | Manufacture of steel wire coated with corrosion-resistant zinc alloy |
| JPS6478617A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-24 | Hitachi Cable | Manufacture of steel wire coated with corrosion-resistant zn-alloy |
| US4821780A (en) * | 1986-12-02 | 1989-04-18 | Nippon Filcon Co. Ltd. | Multi-layer fabric for paper-making |
| JP2016526489A (ja) * | 2013-06-11 | 2016-09-05 | ハインリッヒ シュタム ゲーエムベーハー | 対象物の放電切断のためのワイヤ電極 |
Citations (5)
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| JPS56126528A (en) * | 1980-01-28 | 1981-10-03 | Furukawa Kinzoku Kogyo Kk | Composite electrode wire for wire-cut spark machining |
| JPS575648A (en) * | 1980-06-12 | 1982-01-12 | Nippon Nousan Kogyo Kk | Assorted feed for cultivation of crustacean |
| JPS5728612A (en) * | 1980-07-29 | 1982-02-16 | Kawasaki Steel Corp | Operation of pickling process of steel strip |
| JPS5931857A (ja) * | 1982-08-17 | 1984-02-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤカツト放電加工用電極線の製造法 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15104082A patent/JPS5942117A/ja active Pending
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