JPS5939937A - 機関の空燃比制御装置 - Google Patents
機関の空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPS5939937A JPS5939937A JP14914282A JP14914282A JPS5939937A JP S5939937 A JPS5939937 A JP S5939937A JP 14914282 A JP14914282 A JP 14914282A JP 14914282 A JP14914282 A JP 14914282A JP S5939937 A JPS5939937 A JP S5939937A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- intake pipe
- internal pressure
- pipe internal
- engine
- intake
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/182—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow for the control of a fuel injection device
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は機関の空燃比制御装置に係シ、特に吸気管内圧
に応じて全負荷補正を行う装置に関する。
に応じて全負荷補正を行う装置に関する。
近年普及が進んでいる電子制御式燃料制御装置において
は、機関の空気系統から取出した吸入空気量Ｑとクラン
ク軸に取付けたクランク角センサからの機関回転数Ｎと
Ｋよって下式に従い基本噴射量Ｔｐを演算し、このＴｐ
に基く燃料噴射量制御を行う。すなわち、 Ｔｐ＝Ｋ（Ｑ／Ｎ） ただしＫは定数 であシ、この基本噴射量Ｔｐに機関や車両各部位の状態
検出によシ得た情報によって各種補正を施して実際の燃
料噴射量Ｔを崇啼求め、この燃料噴射量Ｔに応じて機関
１回転につき１回燃料の噴射を行う。
は、機関の空気系統から取出した吸入空気量Ｑとクラン
ク軸に取付けたクランク角センサからの機関回転数Ｎと
Ｋよって下式に従い基本噴射量Ｔｐを演算し、このＴｐ
に基く燃料噴射量制御を行う。すなわち、 Ｔｐ＝Ｋ（Ｑ／Ｎ） ただしＫは定数 であシ、この基本噴射量Ｔｐに機関や車両各部位の状態
検出によシ得た情報によって各種補正を施して実際の燃
料噴射量Ｔを崇啼求め、この燃料噴射量Ｔに応じて機関
１回転につき１回燃料の噴射を行う。
ここにおいて、補正の１つとして全負荷時に出力を増す
ため混合気を濃クシて出力混合比にする全負荷補正があ
る。これは第１図に示す特性にしたが′うように行われ
るもので、負荷状態を吸気圧によって求め、吸気圧がＰ
＋ １では経済混合比、２２以上は出力混合比とするも
のである。
ため混合気を濃クシて出力混合比にする全負荷補正があ
る。これは第１図に示す特性にしたが′うように行われ
るもので、負荷状態を吸気圧によって求め、吸気圧がＰ
＋ １では経済混合比、２２以上は出力混合比とするも
のである。
従来、この吸気圧検出には第２図に示すアネロイド式吸
気圧センサが用いられている。これは２つ組のアネロイ
ド１０１とリターンスプリングとによって動かされるプ
ランジャ１０３ｔ−１次コイル１０４．２次コイル１０
５の可動鉄・心として用いるもので、吸気圧が下がると
アネロイド１０１が膨張することによってプランジャ１
０３がコイル１０４．１０５から離れてコイル１０４．
１０５のインダクタンスを低下させるというものである
。
気圧センサが用いられている。これは２つ組のアネロイ
ド１０１とリターンスプリングとによって動かされるプ
ランジャ１０３ｔ−１次コイル１０４．２次コイル１０
５の可動鉄・心として用いるもので、吸気圧が下がると
アネロイド１０１が膨張することによってプランジャ１
０３がコイル１０４．１０５から離れてコイル１０４．
１０５のインダクタンスを低下させるというものである
。
そして、この吸気圧センサの出力によって燃料補正量を
決めている。
決めている。
しかしながら、このアネロイド式吸気圧センザは電子制
御装置の他の要素の応答性に比べかなり応答性が劣るも
のであって、電子制御装置が持っている連応性に釣合わ
ないものであシ、加速時の運転性で不満足なものがめる
。
御装置の他の要素の応答性に比べかなり応答性が劣るも
のであって、電子制御装置が持っている連応性に釣合わ
ないものであシ、加速時の運転性で不満足なものがめる
。
本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、電子式圧力
センサによシ吸気管内圧を検出すると共にクランク角セ
ンサによシ機関回転を検出し、所定クランク角における
吸気管内圧の平均値によυ基本燃料噴射量を、また吸気
管内圧の変動幅によ多負荷補正量を求めるような機関の
空燃比制御装置を提供するものである。
センサによシ吸気管内圧を検出すると共にクランク角セ
ンサによシ機関回転を検出し、所定クランク角における
吸気管内圧の平均値によυ基本燃料噴射量を、また吸気
管内圧の変動幅によ多負荷補正量を求めるような機関の
空燃比制御装置を提供するものである。
以下添付図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第３図は本発明に係る制御装置を装着した機関の全体構
成を示したもので、燃料はフューエルタンク１からフュ
ーエルポンプ２に吸入されて圧送されサイレンサ３によ
って脈動が抑制され次いでフィルタ４で沖過された上で
フューエルチューブ５を通りインジェクタ６により噴射
される。余った燃料はプレッシャレギュレータＴ ｆ
通リフニーエルタンク１に返る。冷却水温度が低下する
とサーモタイムスイッチ８によシ始動時にコールドスタ
ートバルブ９が働き燃料増量が行われる。
成を示したもので、燃料はフューエルタンク１からフュ
ーエルポンプ２に吸入されて圧送されサイレンサ３によ
って脈動が抑制され次いでフィルタ４で沖過された上で
フューエルチューブ５を通りインジェクタ６により噴射
される。余った燃料はプレッシャレギュレータＴ ｆ
通リフニーエルタンク１に返る。冷却水温度が低下する
とサーモタイムスイッチ８によシ始動時にコールドスタ
ートバルブ９が働き燃料増量が行われる。
一方、空気はエアクリーナ１１からスロットルチャンバ
１２を経てインテークマニホールド１０に至りブランチ
を経て各シリンダに供給される。
１２を経てインテークマニホールド１０に至りブランチ
を経て各シリンダに供給される。
走行中の空気の流れはスロットルチャンバ１２内のパル
プによシ制御される。アイドリンク時パルプは殆んど閉
じておシ、空気はバイパスポートにてアイドルアジャス
トスクリューにより吸入空気量の調整が行われる。そし
て暖機運転時にはザーモスタットー・ウジフグ１３内の
水温に応じて補助空気弁１４を通って暖機運転に必要な
空気がインテークマニホールド１０に供給される。
プによシ制御される。アイドリンク時パルプは殆んど閉
じておシ、空気はバイパスポートにてアイドルアジャス
トスクリューにより吸入空気量の調整が行われる。そし
て暖機運転時にはザーモスタットー・ウジフグ１３内の
水温に応じて補助空気弁１４を通って暖機運転に必要な
空気がインテークマニホールド１０に供給される。
この機関では、センサ１５〜１９からの信号に基きコン
トロールユニット２０が演ｎ゛により求めたパルス幅の
開弁信号をインジェクタ６に与える制御を行う。センサ
は冷却水温センサ１５、トリガコンタクト付きディスト
リビュータ１６、アクセルセンサ１７、吸気温センサ１
８および吸気圧センサ１９がある。なお、２１はメーン
リレー、２２はフューエルポンプリレー、２３はバッテ
リ、２４はキースイッチ、２５はスタータリレースイッ
チである。
トロールユニット２０が演ｎ゛により求めたパルス幅の
開弁信号をインジェクタ６に与える制御を行う。センサ
は冷却水温センサ１５、トリガコンタクト付きディスト
リビュータ１６、アクセルセンサ１７、吸気温センサ１
８および吸気圧センサ１９がある。なお、２１はメーン
リレー、２２はフューエルポンプリレー、２３はバッテ
リ、２４はキースイッチ、２５はスタータリレースイッ
チである。
ここで、コントロールユニット２０は吸気圧センサ１９
の検出信号に基いて基本燃料噴射量を求め、さらに吸気
圧センサ１９の検出信号およびディストリビュータ１６
のクランク角信号によって全負荷補正および高度補正（
大気圧補正）を行い、これに加えて水温センサ１５、ア
クセルセンサ１７および吸気温センサ１Ｂの検出信号に
よる補正を行う。
の検出信号に基いて基本燃料噴射量を求め、さらに吸気
圧センサ１９の検出信号およびディストリビュータ１６
のクランク角信号によって全負荷補正および高度補正（
大気圧補正）を行い、これに加えて水温センサ１５、ア
クセルセンサ１７および吸気温センサ１Ｂの検出信号に
よる補正を行う。
第４図は機関の行程１サイクル中における吸気管内圧の
変化の様子を示したものであシ、吸気圧センサによシ検
出される。吸気管内圧力は図から分るように機関の行程
１サイクルにおいて各シリンダの吸気弁全開時は低く吸
気弁閉時には高くなシ各気筒に対応して周期的に変化す
る。
変化の様子を示したものであシ、吸気圧センサによシ検
出される。吸気管内圧力は図から分るように機関の行程
１サイクルにおいて各シリンダの吸気弁全開時は低く吸
気弁閉時には高くなシ各気筒に対応して周期的に変化す
る。
第５図（ａｌ 、（ｂ）は吸気管内圧の変化幅Ｐ。
がスロットルバルブの開度に応じて変化することを示し
ている。すなわち同図（ａ）に示すように吸気管内圧力
の最大値と最小値との差をＰｏとすると、この差Ｐｏは
スロットルバルブ開度が犬きくなシ高負荷になるにつれ
て大きくなる。
ている。すなわち同図（ａ）に示すように吸気管内圧力
の最大値と最小値との差をＰｏとすると、この差Ｐｏは
スロットルバルブ開度が犬きくなシ高負荷になるにつれ
て大きくなる。
このことから吸気管内圧の変化幅Ｐｏを用いてスロット
ルバルブの開度を知ることができ、スロットルバルブの
開度によって負荷状態を知ることができる。したがって
吸気管内圧の変化幅Ｐｏを知ることによシ全負荷補正を
行うことができる。
ルバルブの開度を知ることができ、スロットルバルブの
開度によって負荷状態を知ることができる。したがって
吸気管内圧の変化幅Ｐｏを知ることによシ全負荷補正を
行うことができる。
第６図は第３図のコントロールユニット２０が行う基本
的動作を示したフローチャートである。
的動作を示したフローチャートである。
でのフローチャートに示すように、コントロールユニッ
ト２０は、所定周期（例えば１０ ミ’Ｊ秒）毎に圧力
センサ１９の出力を測定しくＳ＋）、この測定結果に基
いて圧力センサ検出出力の平均値と変化幅を演算して（
Ｓ２ ）、基本燃料噴射量と全負荷補正量とを求める（
Ｓ３．８４ ）。次いで吸気温センサ、水温センサお
よびアクセルセンサの出力を測定しくＳ５ ）、これら
の測定結果による補正量を演お４して（Ｓ６ ）、トリ
ガコンタクトがオンになるとインジェクタを作動させて
（Ｓ８ ）、燃料を噴射する。
ト２０は、所定周期（例えば１０ ミ’Ｊ秒）毎に圧力
センサ１９の出力を測定しくＳ＋）、この測定結果に基
いて圧力センサ検出出力の平均値と変化幅を演算して（
Ｓ２ ）、基本燃料噴射量と全負荷補正量とを求める（
Ｓ３．８４ ）。次いで吸気温センサ、水温センサお
よびアクセルセンサの出力を測定しくＳ５ ）、これら
の測定結果による補正量を演お４して（Ｓ６ ）、トリ
ガコンタクトがオンになるとインジェクタを作動させて
（Ｓ８ ）、燃料を噴射する。
これによりクランク角３６０°の間に基本燃料噴射量の
演算およびその補正演算が行われて燃料噴射が行われる
。この補正には圧力センサ出力中に自動的に織込まれて
いる大気圧検出値に基く高度補正も含まれる。即ち、高
地での全負荷時には絞り弁開度が大きくなシ吸気管圧力
変動幅が大きくなるため自動的に全負荷補正が行なわれ
るのである。
演算およびその補正演算が行われて燃料噴射が行われる
。この補正には圧力センサ出力中に自動的に織込まれて
いる大気圧検出値に基く高度補正も含まれる。即ち、高
地での全負荷時には絞り弁開度が大きくなシ吸気管圧力
変動幅が大きくなるため自動的に全負荷補正が行なわれ
るのである。
第７図はトリガコンタクトとは別に３６０°より小さい
所定のクランク角を検出できるクランク角センサを設け
、第６図における圧力センサ出力測定つまυ吸気管内圧
測定をクランク角センサの出力が所定値に達する毎に行
い、これに基き基本噴射量の演算および全負荷補正量の
演算を行い、測定および演算は各シリンダ毎に行うよう
にした第二の実施例の詳細フローチャートである。
所定のクランク角を検出できるクランク角センサを設け
、第６図における圧力センサ出力測定つまυ吸気管内圧
測定をクランク角センサの出力が所定値に達する毎に行
い、これに基き基本噴射量の演算および全負荷補正量の
演算を行い、測定および演算は各シリンダ毎に行うよう
にした第二の実施例の詳細フローチャートである。
このフローチャートに示すように、ディストリビュータ
１６（第３千図）に内蔵されたクランク角センサの出力
によシ各シリンダの吸気弁全開時（θ１１、θ２１．０
３１、へりを判定し、このときの圧力センサ出力より吸
気管内圧（Ｐ ０１ｉ、 ＰＯ２１、ＰＯ３１、ＰＯ４
１）を測定し、この値により各シリンダの基本燃料噴射
量を演算する。Ｔｐｔ＝に＋・ＰＯｌｌ・ＴＰ２”Ｋｌ
”ＰＯ２１、ＴＴ１３ ＝Ｋｔ 。
１６（第３千図）に内蔵されたクランク角センサの出力
によシ各シリンダの吸気弁全開時（θ１１、θ２１．０
３１、へりを判定し、このときの圧力センサ出力より吸
気管内圧（Ｐ ０１ｉ、 ＰＯ２１、ＰＯ３１、ＰＯ４
１）を測定し、この値により各シリンダの基本燃料噴射
量を演算する。Ｔｐｔ＝に＋・ＰＯｌｌ・ＴＰ２”Ｋｌ
”ＰＯ２１、ＴＴ１３ ＝Ｋｔ 。
Ｐθｓ１． Ｔ ｌ）４二に１・ＰＯ４１（ＴｐＩは＃
１気筒インジェクタ基本噴射量）櫨たクランク角センサ
の出力によシ各シリンダ吸気弁閉時（θ１２＋θ２２゜
θ３２．θ４２）を判定し、このときの圧カセンザの２
出力によシ吸気管内圧（ＰＯｌｌ、ＰＯ２２，ＰＯ３２
゜ＰＯ４２）を測定する。この値と吸気弁全開時吸気’
ＩＮ内圧と（Ｄ差（ＰＯ１２Ｐｏｔｓ、ＰＯ２２Ｐｔｊ
２１゛Ｐθ３２−２０３１％ ＰＯ４２−ＰＯ４１）を
演算し、各シリンダの負荷補正量を演算する。
１気筒インジェクタ基本噴射量）櫨たクランク角センサ
の出力によシ各シリンダ吸気弁閉時（θ１２＋θ２２゜
θ３２．θ４２）を判定し、このときの圧カセンザの２
出力によシ吸気管内圧（ＰＯｌｌ、ＰＯ２２，ＰＯ３２
゜ＰＯ４２）を測定する。この値と吸気弁全開時吸気’
ＩＮ内圧と（Ｄ差（ＰＯ１２Ｐｏｔｓ、ＰＯ２２Ｐｔｊ
２１゛Ｐθ３２−２０３１％ ＰＯ４２−ＰＯ４１）を
演算し、各シリンダの負荷補正量を演算する。
例えばクランク角＝０４２は＃２シ１ノンタ゛の吸気弁
閉時であシ、クランク角が０４２に達したら（Ｓｌｔ）
。
閉時であシ、クランク角が０４２に達したら（Ｓｌｔ）
。
＃２シリンダの吸気管内圧Ｐθ４２を測定Ｌテ（８１２
）吸気管内圧の変化幅（ＰＯ４２ＰＯ４１）を演算しく
５１３）だ上で＃２シリンダ負荷補正員のｄＦ算を行い
（８１ａ ）、これを記憶しておく。Ｃ２−＝に２
・（Ｐ ０２２− ＰＯ２１）（Ｃｘは＃２気筒の負荷
補正量）さらにクランク角＝０１１になったら（Ｓ１５
）、吸気管内圧Ｐθ目を測定しく５ｌｓ）、＃１シ１ノ
ンタ゛基唄射量を演算しくＳｌｔ）、これを記憶してお
く。
）吸気管内圧の変化幅（ＰＯ４２ＰＯ４１）を演算しく
５１３）だ上で＃２シリンダ負荷補正員のｄＦ算を行い
（８１ａ ）、これを記憶しておく。Ｃ２−＝に２
・（Ｐ ０２２− ＰＯ２１）（Ｃｘは＃２気筒の負荷
補正量）さらにクランク角＝０１１になったら（Ｓ１５
）、吸気管内圧Ｐθ目を測定しく５ｌｓ）、＃１シ１ノ
ンタ゛基唄射量を演算しくＳｌｔ）、これを記憶してお
く。
Ｔｐｓ二に１・ＰＯｌｌそしてクランク角＝０２３にな
ったら（Ｓｓｓ）、＃３シリンダ燃料噴射を行う（Ｓ１
９）。
ったら（Ｓｓｓ）、＃３シリンダ燃料噴射を行う（Ｓ１
９）。
Ｔ ｉ３ ＝Ｔ ｐｓ 十Ｃｓ二Ｋｌ−Ｐθ３１＋に２
（ＰＯ３２−Ｐθ３ｔ）（Ｔｉ３は＃３気筒の燃嗜１）
１負身ｔＪｔ＞以下同様にクランク角センサの出力を基
準にしてｆｉｌｌｌ定１演算定態演算射を繰返しく８２
゜〜Ｓ４９ ）、空燃比を適正制御する。
（ＰＯ３２−Ｐθ３ｔ）（Ｔｉ３は＃３気筒の燃嗜１）
１負身ｔＪｔ＞以下同様にクランク角センサの出力を基
準にしてｆｉｌｌｌ定１演算定態演算射を繰返しく８２
゜〜Ｓ４９ ）、空燃比を適正制御する。
このフローチャートに示さなかったが、水温、吸気温、
アクセル等の補正を併せて行うことは云うまでもない。
アクセル等の補正を併せて行うことは云うまでもない。
又、吸気圧変動幅（例えばＰ０１２ ＰＯｌｌ）と負
・ ゛荷補正量との関係を機関の回転速度と吸気管内
圧１ の変動幅から全負荷補正量を予めコンピュータ
のメモリに記憶させたテーブルから検索する構成とすれ
はさらに精密な全負荷補正性能が得られる。
・ ゛荷補正量との関係を機関の回転速度と吸気管内
圧１ の変動幅から全負荷補正量を予めコンピュータ
のメモリに記憶させたテーブルから検索する構成とすれ
はさらに精密な全負荷補正性能が得られる。
本発明は上述のように、電子式圧力センサにより吸気管
内圧を検出すると共にクランク角を検出し、所定クラン
ク角における吸気管内圧の平均値により基本燃料噴射量
を、また吸気管内圧の変動幅によシ全負荷補正量を求め
るようにしたため、低コストにして応答性が良好で加速
時も含めて運転性を良好に保つよう空燃比制御を行うこ
とができ、高度の高い場所でも自動的に高精度な全負荷
補正を行なえる。
内圧を検出すると共にクランク角を検出し、所定クラン
ク角における吸気管内圧の平均値により基本燃料噴射量
を、また吸気管内圧の変動幅によシ全負荷補正量を求め
るようにしたため、低コストにして応答性が良好で加速
時も含めて運転性を良好に保つよう空燃比制御を行うこ
とができ、高度の高い場所でも自動的に高精度な全負荷
補正を行なえる。
第１図は機関の負荷対燃料噴射量の全負荷袖止特性を示
す図、第２図は機関の負荷状態検出のためのアネロイド
式吸気圧センサの説明図、第３図は本発明に係る機関の
空燃比制御装置の格成を示す図、第４図は機関性シリン
ダの行程と吸気管内圧との関係を示す図、第５図（ａｌ
、（ｂ）は機関の倒れかのシリンダにおける吸気管内
圧の変動幅とこの変動幅のスｐットルバルプ開度に対す
る変化の様子を示す特性図、第６図はｉＡａ図の実施例
の動作を示すフローチャート、第７図は同じく詳細な動
作を示すフローチャートである。 １・・・フューエルタンク ２・・・フューエルポン
プ ６・・・インジェクタ Ｉ・・・プレツシャレ
ギ：Ｌレ−１１０・・・インテークマ二ボールド１２・
・・スロットルチャンバ １５・・・水温センサ１６
・・・トリガコンタクト １７・・・アクセルセンサ
１８・・・吸気温センサ １９・・・出力センサ
２０・・・コントロールユニット ２１・・・メーン
リレー ２２・・・フューエルタンフリレ−２３・・
・バラｆ９ ２４・・・キースイッチ ２５・・・
スタータリレースイッチ １０１・・・アネロイド１
０２・・：リターンスプリング １０３・・・プラン
ジャ １０４・・・１次コイル １０５・・・２次
コイル。 特 許 出 願 人 日産自動車株式会社代理人弁理士
笹 島 富二雄 第５図（ａ） ・、 ５ ［？＋（ｂ）
す図、第２図は機関の負荷状態検出のためのアネロイド
式吸気圧センサの説明図、第３図は本発明に係る機関の
空燃比制御装置の格成を示す図、第４図は機関性シリン
ダの行程と吸気管内圧との関係を示す図、第５図（ａｌ
、（ｂ）は機関の倒れかのシリンダにおける吸気管内
圧の変動幅とこの変動幅のスｐットルバルプ開度に対す
る変化の様子を示す特性図、第６図はｉＡａ図の実施例
の動作を示すフローチャート、第７図は同じく詳細な動
作を示すフローチャートである。 １・・・フューエルタンク ２・・・フューエルポン
プ ６・・・インジェクタ Ｉ・・・プレツシャレ
ギ：Ｌレ−１１０・・・インテークマ二ボールド１２・
・・スロットルチャンバ １５・・・水温センサ１６
・・・トリガコンタクト １７・・・アクセルセンサ
１８・・・吸気温センサ １９・・・出力センサ
２０・・・コントロールユニット ２１・・・メーン
リレー ２２・・・フューエルタンフリレ−２３・・
・バラｆ９ ２４・・・キースイッチ ２５・・・
スタータリレースイッチ １０１・・・アネロイド１
０２・・：リターンスプリング １０３・・・プラン
ジャ １０４・・・１次コイル １０５・・・２次
コイル。 特 許 出 願 人 日産自動車株式会社代理人弁理士
笹 島 富二雄 第５図（ａ） ・、 ５ ［？＋（ｂ）
Claims (1)
- 機関の吸気管内圧を測定し、との吸気管内圧に対応した
量の燃料を各シリンダに供給する機関の空燃比制御装置
において、前記吸気管内圧を検出する電子式圧力センサ
と、とのセンサにより抄出した吸気管内圧の所定のクラ
ンク角毎の最大値と最小値とから吸気管内圧の平均値お
よび吸気管内圧の振れ幅を求める演算装置と、この演算
装置からの吸気管内圧の平均値によって基本燃料噴射量
を、また吸気管内圧の振れ幅によって燃料供給補正量を
定めて燃料制御を行う装置とをそなえたことを特徴とす
る機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14914282A JPS5939937A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14914282A JPS5939937A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939937A true JPS5939937A (ja) | 1984-03-05 |
Family
ID=15468675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14914282A Pending JPS5939937A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939937A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6276856B1 (en) | 1999-01-12 | 2001-08-21 | The Procter & Gamble Company | Self cleaning dip-in package for liquids |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5572633A (en) * | 1978-11-27 | 1980-05-31 | Honda Motor Co Ltd | Suction air amount detector for internal combustion engine |
| JPS5640718A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-17 | Nissan Motor Co Ltd | Output voltage averaging unit for sensor for automobile |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP14914282A patent/JPS5939937A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JPS5572633A (en) * | 1978-11-27 | 1980-05-31 | Honda Motor Co Ltd | Suction air amount detector for internal combustion engine |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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