JPS5938301A - Ag−W焼結接点の製造方法 - Google Patents
Ag−W焼結接点の製造方法Info
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- JPS5938301A JPS5938301A JP57147392A JP14739282A JPS5938301A JP S5938301 A JPS5938301 A JP S5938301A JP 57147392 A JP57147392 A JP 57147392A JP 14739282 A JP14739282 A JP 14739282A JP S5938301 A JPS5938301 A JP S5938301A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0466—Alloys based on noble metals
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電力しゃ断器、特に気中用しゃ断器の電気接
点として用いられるAg−W焼結接点の製造方法に関す
る。
点として用いられるAg−W焼結接点の製造方法に関す
る。
大電流高負荷のしゃ断器に用いられる電気接点は、耐ア
ーク性が強く、溶着や消耗によく剛える材質のものでな
ければならない1、この用途には融点の高いWやMoK
Ag又はCu を加え、前者の耐アーク性及び硬さと後
者の良導電性とを兼備した複合材料が実用化されている
。Cuとの組合せは、Cuが酸化され易いので気中での
使用は好ましくなく、その比熱の大きいことを利用して
一般に油中で使用されている。Agは化学的に安定であ
るのでW +Moに加えて配線用しゃ断器をはじめとす
る気中用しゃ断器の電気接点として多用されている。
ーク性が強く、溶着や消耗によく剛える材質のものでな
ければならない1、この用途には融点の高いWやMoK
Ag又はCu を加え、前者の耐アーク性及び硬さと後
者の良導電性とを兼備した複合材料が実用化されている
。Cuとの組合せは、Cuが酸化され易いので気中での
使用は好ましくなく、その比熱の大きいことを利用して
一般に油中で使用されている。Agは化学的に安定であ
るのでW +Moに加えて配線用しゃ断器をはじめとす
る気中用しゃ断器の電気接点として多用されている。
この種の用途に使用されるAg−W接点の組成は、Ag
を25〜35重量%含有するものが一般的である。Ag
−W接点の工業的な製造法としては、それらの所定割合
の粉末を混合し、成形、!結の工程を経る混合焼結法と
、高融点金属であるWの骨格体(スケルトン)を予め作
9、これに溶融したAgを浸透させることからなる溶浸
法との二つがある。
を25〜35重量%含有するものが一般的である。Ag
−W接点の工業的な製造法としては、それらの所定割合
の粉末を混合し、成形、!結の工程を経る混合焼結法と
、高融点金属であるWの骨格体(スケルトン)を予め作
9、これに溶融したAgを浸透させることからなる溶浸
法との二つがある。
混合焼結法によれば、経済的であるが、焼結体に空孔が
かなシ存在するために接点特性の向上には限界がある。
かなシ存在するために接点特性の向上には限界がある。
他方、溶浸法では比較的容易に理論密度に近い焼結体が
得られるので、現在ではAg−W接点の製造法としては
との溶浸法が多く採用されている。溶浸法によるAg−
W接点の製造工程は次のようなものである。
得られるので、現在ではAg−W接点の製造法としては
との溶浸法が多く採用されている。溶浸法によるAg−
W接点の製造工程は次のようなものである。
W粉末の成形→仮焼結→Ag溶浸→機械加工溶W法で用
いられるW粉末の粒度は通常2〜8μmの範囲であり、
これよシ小さくなると成形と溶浸工程の際に欠陥の発生
が多くなり、逆にこれ以上の粒度ではAgとWの組成の
制御が困難となるのでは、とんと使用されていない。W
粉末の成形は05〜5ton/am2の範囲の圧力で行
われるが、型潤滑又は潤滑剤(ステアリン酸亜鉛又はス
テアリン酸リチウム)を添加混合しないと成形体にクラ
ックが発生し易くなる。仮焼結は950〜1200’
Cで純化された水素雰囲気中で行われる。なお、W粉末
に潤滑剤を添加した場合には、仮焼結に先立ってこれを
除去しておくことが炉の汚染防止のだめに必要である。
いられるW粉末の粒度は通常2〜8μmの範囲であり、
これよシ小さくなると成形と溶浸工程の際に欠陥の発生
が多くなり、逆にこれ以上の粒度ではAgとWの組成の
制御が困難となるのでは、とんと使用されていない。W
粉末の成形は05〜5ton/am2の範囲の圧力で行
われるが、型潤滑又は潤滑剤(ステアリン酸亜鉛又はス
テアリン酸リチウム)を添加混合しないと成形体にクラ
ックが発生し易くなる。仮焼結は950〜1200’
Cで純化された水素雰囲気中で行われる。なお、W粉末
に潤滑剤を添加した場合には、仮焼結に先立ってこれを
除去しておくことが炉の汚染防止のだめに必要である。
Wスケルトンに対するAgの溶浸け、1150°C〜1
300°Cの温度範囲で行われる。
300°Cの温度範囲で行われる。
この溶浸時には、材質欠陥の発生を防止するために雰囲
気露点、温度、時間、冷却方法などを厳しく制御しなけ
ればならない。また、溶浸時にはAgの蒸発、飛散があ
るので、そのAg量はWスケルトンの空孔を埋めるのに
必要な計算値よシも余分な量を用意しなければならない
。溶浸後には、Ag−Wの表面に付着した余分なAg層
を機械加工で除去することが必要である。上記の溶浸法
における問題点を要約すると下記のようになる。
気露点、温度、時間、冷却方法などを厳しく制御しなけ
ればならない。また、溶浸時にはAgの蒸発、飛散があ
るので、そのAg量はWスケルトンの空孔を埋めるのに
必要な計算値よシも余分な量を用意しなければならない
。溶浸後には、Ag−Wの表面に付着した余分なAg層
を機械加工で除去することが必要である。上記の溶浸法
における問題点を要約すると下記のようになる。
(1)W粉末の粒度範囲が限定される。
(2)潤滑剤を使用しないと、成形時にクラックの発生
が多くなる。
が多くなる。
(3)潤滑剤を使用すると、これを除去する工程が必要
となる。
となる。
(4)純化された低露点の還元雰囲気が特に必要である
。
。
(5)Ag−Wの表面に付着した余分なAgを除去する
だめに機械加工が必要である。
だめに機械加工が必要である。
したがって、本発明の目的は、Ag−W接点の製造法に
関する従来技術の問題点を克服すると共に、下記の特徴
を有するAg−W接点の製造方法を提供するものである
。
関する従来技術の問題点を克服すると共に、下記の特徴
を有するAg−W接点の製造方法を提供するものである
。
(1)W粉末の粒度を幅広く選択できる。。
(2)潤滑剤の添加は不要である。
(3)余分なAgの消費がない。 ・(4)機械加
工が不要である。
工が不要である。
前述したように、従来の混合焼結法は経済的な方法であ
るが、焼結体に存在する空孔が接点性能の向上に妨げと
な徊(そこで従来の混合焼結法の工程を改良することに
よって、との空孔の形成をできる限り抑制し理論密度に
近い焼結体が得られれば、その接点性能は向上し、しか
も溶浸法よりも省力化、コストダウンが可能になると判
断された。この観点に立って、Ag−W接点の製造方法
について再検討を行った。空孔を生ずることなくその結
果Ag−Wの密度を向上させる方法としては、高温焼結
(14000C以上)、真空ポットプレス、熱間圧延な
どの方法が考えられたが、これらは生産性、経済性の面
で難点を有する。本発明者は、焼結後に大気中での熱間
プレスで密度を上昇させた後に、還元処理を行い、熱間
プレス時に生じたWの酸化物を除去する方法を採用した
ところ、その密度は理論値の98%以上に到達すると共
に、接点性能も従来の溶浸法によるものとほぼ同等にな
ることを見出し、本発明を完成1〜だ。
るが、焼結体に存在する空孔が接点性能の向上に妨げと
な徊(そこで従来の混合焼結法の工程を改良することに
よって、との空孔の形成をできる限り抑制し理論密度に
近い焼結体が得られれば、その接点性能は向上し、しか
も溶浸法よりも省力化、コストダウンが可能になると判
断された。この観点に立って、Ag−W接点の製造方法
について再検討を行った。空孔を生ずることなくその結
果Ag−Wの密度を向上させる方法としては、高温焼結
(14000C以上)、真空ポットプレス、熱間圧延な
どの方法が考えられたが、これらは生産性、経済性の面
で難点を有する。本発明者は、焼結後に大気中での熱間
プレスで密度を上昇させた後に、還元処理を行い、熱間
プレス時に生じたWの酸化物を除去する方法を採用した
ところ、その密度は理論値の98%以上に到達すると共
に、接点性能も従来の溶浸法によるものとほぼ同等にな
ることを見出し、本発明を完成1〜だ。
しかして、本発明によれば、Ag粉末とW粉末を秤量混
合した後、所定の形状に成形し、これを焼結させ、次い
で大気中で熱間プレスした後、還元処理を行うことを特
徴とするAg−W焼結接点の製造法が提供される。
合した後、所定の形状に成形し、これを焼結させ、次い
で大気中で熱間プレスした後、還元処理を行うことを特
徴とするAg−W焼結接点の製造法が提供される。
本発明に従うAg−W焼結接点の製造法は下記の工程を
経る。
経る。
WとAg粉fo混合→成形→焼結→熱間プレス→還元処
理 本発明の方法において、W粉末とAg粉末の混合はボー
ルミル混合器又はV型ミキサを使用して行なうことがで
き、その混合時間は数時間〜数十時間であってよい。粉
末混合物中のW粉末とAg粉末は、所望の接点性能によ
るが、一般に50〜90重量%、好ましくは65〜75
重量%のW及び一般に10〜50重量%、好ましくは2
5〜35重量%のAgであるような量である。一般的に
は、Agが10重量%よりも少くなると、熱間ブレスで
も理論値に近い密度のものが得がたくなる。W粉末の平
均粒度は一般に0.1μm〜50μm1好ましくは0.
5〜20μであるが、これ以外の範囲の粒度も使用でき
る。Ag粉末も同様の平均粒度であってよい。
理 本発明の方法において、W粉末とAg粉末の混合はボー
ルミル混合器又はV型ミキサを使用して行なうことがで
き、その混合時間は数時間〜数十時間であってよい。粉
末混合物中のW粉末とAg粉末は、所望の接点性能によ
るが、一般に50〜90重量%、好ましくは65〜75
重量%のW及び一般に10〜50重量%、好ましくは2
5〜35重量%のAgであるような量である。一般的に
は、Agが10重量%よりも少くなると、熱間ブレスで
も理論値に近い密度のものが得がたくなる。W粉末の平
均粒度は一般に0.1μm〜50μm1好ましくは0.
5〜20μであるが、これ以外の範囲の粒度も使用でき
る。Ag粉末も同様の平均粒度であってよい。
粉末混合物の成形は、一般に1〜7 ton/cm2−
の圧力で行われ、そしてこの際にAg粉末が結合剤の役
割を果すので、潤滑剤の添加は不要である。
の圧力で行われ、そしてこの際にAg粉末が結合剤の役
割を果すので、潤滑剤の添加は不要である。
例えば、0,6μmのW粉末を用いたAg−70重量%
W混合粉末を7ton/cm2で成形してもその圧粉体
におけるクラック発生は皆無であった。
W混合粉末を7ton/cm2で成形してもその圧粉体
におけるクラック発生は皆無であった。
粉末混合物の成形体の焼結は、Agの融点以上である1
000〜1400°Cの温度範囲で、保持時間は0.5
〜2時間時間表して還元雰囲気中で実施される。
000〜1400°Cの温度範囲で、保持時間は0.5
〜2時間時間表して還元雰囲気中で実施される。
次いで、焼結体の熱間プレスは大気中で行なわれるが、
その金型の温度は450°C以上で且つWO,やWO2
の発生が比較的少ない600°C以下の範囲が好ましい
。このときの圧力は5〜8 ton/c+m’で、保持
時間は5〜20秒前後が適当である。
その金型の温度は450°C以上で且つWO,やWO2
の発生が比較的少ない600°C以下の範囲が好ましい
。このときの圧力は5〜8 ton/c+m’で、保持
時間は5〜20秒前後が適当である。
熱間プレス後の還元処理は、Agの融点以下であってW
の酸化物が還元され易い650〜900°Cの温度範囲
で0.5〜3時間にわたり行われる。還元雰囲気は純化
された水素が好ましい。
の酸化物が還元され易い650〜900°Cの温度範囲
で0.5〜3時間にわたり行われる。還元雰囲気は純化
された水素が好ましい。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例
平均粒度が0.6μm、 2.0μm、 4.471m
、及び6゜5μmのW粉末と一325メツシュのAg粉
末(電解粉)をそれぞれ70:30(重量比)になるよ
うに秤量し、次の工程によpAg−70重量%W接点を
製造しだ。
、及び6゜5μmのW粉末と一325メツシュのAg粉
末(電解粉)をそれぞれ70:30(重量比)になるよ
うに秤量し、次の工程によpAg−70重量%W接点を
製造しだ。
ボールミル混合機での混合(24h)−f成形(5t
o n7cm2)→焼結(1200°CX l h %
H2)→熱間プレス(550°C,7jon/cm2
.10sec保持)→還元処理(850°CX 1 h
% H2)各製造工程におけるAg−70重量%Wの
密度変化を表1に示す。成形密度はW粉末の粒度が粗く
なるに従って上昇している。また、焼結密度はそれぞれ
理論値(15,42g/am3)の79〜83%になっ
ているが、成形密度に対する上昇率は細かいW粉末の方
が大きくなっている。これらを熱間プレスすると、理論
値の98〜99.5%に達し、はぼ真密度に近い値が得
られる。
o n7cm2)→焼結(1200°CX l h %
H2)→熱間プレス(550°C,7jon/cm2
.10sec保持)→還元処理(850°CX 1 h
% H2)各製造工程におけるAg−70重量%Wの
密度変化を表1に示す。成形密度はW粉末の粒度が粗く
なるに従って上昇している。また、焼結密度はそれぞれ
理論値(15,42g/am3)の79〜83%になっ
ているが、成形密度に対する上昇率は細かいW粉末の方
が大きくなっている。これらを熱間プレスすると、理論
値の98〜99.5%に達し、はぼ真密度に近い値が得
られる。
(注) 上段=成形密度(g/cm”)()1度比(%
) 以上のように、大気中での熱間プレスは、Ag−盟癌度
向上の方法として優れたものであることが明らかとなる
。なお、熱間プレス後に還元処理を行っても密度変化は
ほとんど認められなかった。
) 以上のように、大気中での熱間プレスは、Ag−盟癌度
向上の方法として優れたものであることが明らかとなる
。なお、熱間プレス後に還元処理を行っても密度変化は
ほとんど認められなかった。
次に、上記の熱間プレスした7kg−70重量%W焼結
体を還元処理した後の硬さと導電率の測定を行っだA結
果を表2に示す。カお、表2には、比較例として平均粒
度が5μmのW粉末を用い、溶浸法で製造したAg−7
0重量%W接点の値も示した。
体を還元処理した後の硬さと導電率の測定を行っだA結
果を表2に示す。カお、表2には、比較例として平均粒
度が5μmのW粉末を用い、溶浸法で製造したAg−7
0重量%W接点の値も示した。
表2.Ag−70wt%Wの硬さと導電率衣2から、W
粉末の粒度が粗くなるにつれて硬さは低下し、導電率を
ま向上していることがわかる。
粉末の粒度が粗くなるにつれて硬さは低下し、導電率を
ま向上していることがわかる。
特に、硬さは、6.5μmのW粉末を使用したものでは
Hv = 174であるが、0.6 P mではHV=
281となり、W粉末の粒度の相違によって大きな変化
を生じている。また、本発明の方法で製造された接点と
溶浸法による接点の特性は、W粉末の粒度が同じでおれ
ば、はぼ同レベルの値になることがわかる。
Hv = 174であるが、0.6 P mではHV=
281となり、W粉末の粒度の相違によって大きな変化
を生じている。また、本発明の方法で製造された接点と
溶浸法による接点の特性は、W粉末の粒度が同じでおれ
ば、はぼ同レベルの値になることがわかる。
一般に、Ag−Wの物理、機械的特性は同じでも、使用
するW粉末の粒度の相違によって大きく変化することは
周知である。しかし、溶浸法では、使用できるW粉末の
粒度範囲は限定されて〈乙ので、W粉末の粒度によって
特性を幅広く変化させることは困難である。しかし、表
2の結果は、本発明の場合には、W粉末の粒度の制約が
なく、同一組成でもW粉末の粒度を選択することによっ
て、使用機器の設計仕様に応じた物理・機械的特性を有
する接点を任意に製造できることを表している。
するW粉末の粒度の相違によって大きく変化することは
周知である。しかし、溶浸法では、使用できるW粉末の
粒度範囲は限定されて〈乙ので、W粉末の粒度によって
特性を幅広く変化させることは困難である。しかし、表
2の結果は、本発明の場合には、W粉末の粒度の制約が
なく、同一組成でもW粉末の粒度を選択することによっ
て、使用機器の設計仕様に応じた物理・機械的特性を有
する接点を任意に製造できることを表している。
次に、本発明に従う接点(上記の平均粒度6.5μmの
W粉末よシ製造したもの)と従来の接点(上記の表2に
記載の溶浸法による接点、平均粒度5.umのW粉末)
について、460V・2.5KAの定格短絡電流の配線
用しゃ断器(定格フレーム225A)で短絡試験を行っ
た。その結果を表3に示す。この試験に用いた接点形状
は 1、o X 11 X 1.5 tである。
W粉末よシ製造したもの)と従来の接点(上記の表2に
記載の溶浸法による接点、平均粒度5.umのW粉末)
について、460V・2.5KAの定格短絡電流の配線
用しゃ断器(定格フレーム225A)で短絡試験を行っ
た。その結果を表3に示す。この試験に用いた接点形状
は 1、o X 11 X 1.5 tである。
表3の結果から、本発明の接点と従来品接点が短絡試験
においてもほぼ同等の結を与え、本発明によるAg−7
0重量%Wが接点性能の面でも実用的に十分な特性を有
していることが認められる。
においてもほぼ同等の結を与え、本発明によるAg−7
0重量%Wが接点性能の面でも実用的に十分な特性を有
していることが認められる。
また、定格フレーム225Aの配線用しゃ断器における
機械寿命試験でも本発明の接点については異常は認めら
れなかった。
機械寿命試験でも本発明の接点については異常は認めら
れなかった。
以上のように、本発明の方法では、W粉末の粒度を幅広
く選択することが可能であること、W粉末の粒度を変え
ることにより接点の物理・機械的特性を任意に制御でき
ること、成形時の欠陥発生が皆無であること、機械加工
仕上が不要であること、接点性能が従来法(溶浸法)接
点とほぼ同等であること、溶浸法と比較して省力化、コ
ストダウンが可能であること等の多くの利点が得られる
。
く選択することが可能であること、W粉末の粒度を変え
ることにより接点の物理・機械的特性を任意に制御でき
ること、成形時の欠陥発生が皆無であること、機械加工
仕上が不要であること、接点性能が従来法(溶浸法)接
点とほぼ同等であること、溶浸法と比較して省力化、コ
ストダウンが可能であること等の多くの利点が得られる
。
なお、本発明の方法は、Ag−W系ばかシでなく、他の
接点材料、例えばAg−Mo XAg−CXCu−WX
Ag−Ni及びAg−Cd0合金を主とする電磁接触器
用接点などの製造改良と特性向上に応用することができ
る。
接点材料、例えばAg−Mo XAg−CXCu−WX
Ag−Ni及びAg−Cd0合金を主とする電磁接触器
用接点などの製造改良と特性向上に応用することができ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1) Ag粉末とW粉末を秤量し、混合した後、所定の
形状に成形し、焼結させ、次いで焼結体を大気中で熱間
プレスした後、還元処理を行うことを特徴とするAg−
W焼結接点の製造方法。 2、特許請求の範囲第1項記載の製造法において、10
〜50重量%のAg粉末と50〜90重量%のW粉末が
混合されることを特徴とする製造方法。 3) 特許請求の範囲第1又は2項記載の製造方法にお
いて、Ag粉末とW粉末が0.1μm〜50μmの平均
粒度を有することを特徴とする製造方法。 4) 特許請求の範囲第1項記載の製造方法において、
熱間プレスが大気中450°C〜600°Cの温5)
特許請求の範囲第1項記載の製造方法においで、還元処
理を630〜900°Cの温度で0.5〜3時間行なう
ことを特徴とする製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57147392A JPS5938301A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | Ag−W焼結接点の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57147392A JPS5938301A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | Ag−W焼結接点の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5938301A true JPS5938301A (ja) | 1984-03-02 |
JPS634615B2 JPS634615B2 (ja) | 1988-01-29 |
Family
ID=15429223
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57147392A Granted JPS5938301A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | Ag−W焼結接点の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5938301A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62224648A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Toshiba Corp | 電気接点用材料およびその製造方法 |
JPH0270002A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Nippon Foil Mfg Co Ltd | 粉末冶金用抗菌性組成物 |
CN103600087A (zh) * | 2013-11-18 | 2014-02-26 | 厦门理工学院 | 一种溶胶喷雾—还原法制备超细钨银复合粉末的方法 |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP57147392A patent/JPS5938301A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62224648A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Toshiba Corp | 電気接点用材料およびその製造方法 |
JPH0270002A (ja) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Nippon Foil Mfg Co Ltd | 粉末冶金用抗菌性組成物 |
CN103600087A (zh) * | 2013-11-18 | 2014-02-26 | 厦门理工学院 | 一种溶胶喷雾—还原法制备超细钨银复合粉末的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS634615B2 (ja) | 1988-01-29 |
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