JPS5935422B2 - 高靭性Ni基肉盛合金 - Google Patents
高靭性Ni基肉盛合金Info
- Publication number
- JPS5935422B2 JPS5935422B2 JP53103402A JP10340278A JPS5935422B2 JP S5935422 B2 JPS5935422 B2 JP S5935422B2 JP 53103402 A JP53103402 A JP 53103402A JP 10340278 A JP10340278 A JP 10340278A JP S5935422 B2 JPS5935422 B2 JP S5935422B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- alloy
- value
- overlay
- high toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は肉盛時に゛割れ”の発生しない高靭性Ni基肉
盛合金に関するものである。
盛合金に関するものである。
従来、Ni基肉盛合金は種々のものが市販されているが
、なかでもB0.5〜3wを%、 5i3〜5wt%を
含むNi基自溶性合金は耐摩耗性、耐食性の良好なこと
ゝ合わせて作業性の良好なことで知られ、多量に使用さ
れている。
、なかでもB0.5〜3wを%、 5i3〜5wt%を
含むNi基自溶性合金は耐摩耗性、耐食性の良好なこと
ゝ合わせて作業性の良好なことで知られ、多量に使用さ
れている。
しかしながら大形の母材又はNi基自溶性合金との熱膨
張率の差が大きな材質の母材にNi基自溶性合金を肉盛
する場合には肉盛層に゛割れ”を生じる欠点があつた。
張率の差が大きな材質の母材にNi基自溶性合金を肉盛
する場合には肉盛層に゛割れ”を生じる欠点があつた。
本発明者は従来のNi基自溶性合金の耐摩耗性。
耐食性及び肉盛作業性を著しく害することなく肉盛層に
゛割れ”の発生しない組成を種々検討している過程に於
いて、次の条件を満足するものであれば、その目的が達
成されることを見出した。1 硬さ(ロックウェルCス
ケール)35以上2 衝撃値(シャルピー式衝撃試験)
0.9に9f一m以上3(硬さ)×(衝撃値)=45以
上 (以下この値を゛HS値’’と呼ぶ) この知見に基づき、本発明者は従来のNi基自溶性合金
の組成を種々検討した結果、B0.05〜1.5wを%
、 5i3〜7wt%、 Cr15〜35wt%、 C
0.05〜1.5wt%、必要に応じFe30wt%以
下、又は/及びW5wt%以下含み。
゛割れ”の発生しない組成を種々検討している過程に於
いて、次の条件を満足するものであれば、その目的が達
成されることを見出した。1 硬さ(ロックウェルCス
ケール)35以上2 衝撃値(シャルピー式衝撃試験)
0.9に9f一m以上3(硬さ)×(衝撃値)=45以
上 (以下この値を゛HS値’’と呼ぶ) この知見に基づき、本発明者は従来のNi基自溶性合金
の組成を種々検討した結果、B0.05〜1.5wを%
、 5i3〜7wt%、 Cr15〜35wt%、 C
0.05〜1.5wt%、必要に応じFe30wt%以
下、又は/及びW5wt%以下含み。
残部は実質的にNiである高靭性Ni基肉盛合金を発明
(以下゛従来発明の合金”と呼ぶ)し特許出願した。(
特願昭53−30709号) しかしながら、上記の従来発明の合金組成範囲のなかで
Cr添カロ量を詳しく調べた結果、 Crが5〜15w
t%の範囲でも前述のHS値が45以上の値を示し、特
にCrが10〜15wt%の範囲ではこのHS値が極大
値を示すことを見出した。
(以下゛従来発明の合金”と呼ぶ)し特許出願した。(
特願昭53−30709号) しかしながら、上記の従来発明の合金組成範囲のなかで
Cr添カロ量を詳しく調べた結果、 Crが5〜15w
t%の範囲でも前述のHS値が45以上の値を示し、特
にCrが10〜15wt%の範囲ではこのHS値が極大
値を示すことを見出した。
Crが5wt%以下ではHS値が低下しCr添加の効果
が見られない。さらに、従来発明の合金の金属組織中に
見られるCrとB、C、Siなどの金属間化合物である
硬質晶が、Crを5〜15wt%の範囲にすることによ
り全く無くなるか、若しくは著しく少なくなる。
が見られない。さらに、従来発明の合金の金属組織中に
見られるCrとB、C、Siなどの金属間化合物である
硬質晶が、Crを5〜15wt%の範囲にすることによ
り全く無くなるか、若しくは著しく少なくなる。
従来はこの硬質晶が少ないと耐摩耗性を劣化させると考
えられていたが、同種金属同士の乾燥状態でのすベー摩
擦による摩耗試験結果によると著しく摩擦係数が低下し
、摩耗量の減少と耐スカツフイング住が向上することを
発見し、本発明を完成した。
えられていたが、同種金属同士の乾燥状態でのすベー摩
擦による摩耗試験結果によると著しく摩擦係数が低下し
、摩耗量の減少と耐スカツフイング住が向上することを
発見し、本発明を完成した。
即ち.本発明の合金は
重量%でBO,O5以上1以下.Si5以J:,7以下
.Cr5以T,l5未満.CO.O5以.1,1,5以
下.W5以下含み.残部は実質的にNiである高靭性N
i基肉盛合金。
.Cr5以T,l5未満.CO.O5以.1,1,5以
下.W5以下含み.残部は実質的にNiである高靭性N
i基肉盛合金。
及び重量%でBO.O5以上1以下.Si5以上7以下
.Cr5以.j:.15未満.CO.O5以上1.5以
下.W5以下.Fe3Owt%以下を含み.残部は実質
的にNiである高靭性Ni基肉盛合金である。
.Cr5以.j:.15未満.CO.O5以上1.5以
下.W5以下.Fe3Owt%以下を含み.残部は実質
的にNiである高靭性Ni基肉盛合金である。
本発明の合金の組成範囲を前記のように定めた理由は.
Crについては前述した通りであるが.他の成分につ
いては以下の通りである。
Crについては前述した通りであるが.他の成分につ
いては以下の通りである。
(1)ボロン田.シリコン(Si)
B及びSiは共に硬さ.衝撃値に影響する他.肉盛作業
性を改善する働きを有するが.BO.O5wt%以下.
Si3wt%以下となると硬さがHRC35以下となり
.耐摩耗性が害される他.肉盛作業時にいわゆる自溶性
の無いスラグが多く発生し.肉盛作業性が害されるので
好ましくない。
性を改善する働きを有するが.BO.O5wt%以下.
Si3wt%以下となると硬さがHRC35以下となり
.耐摩耗性が害される他.肉盛作業時にいわゆる自溶性
の無いスラグが多く発生し.肉盛作業性が害されるので
好ましくない。
Bl.5wt%以J:..Si7wt%以上となると衝
撃値が0.91<Gf−m以下となり.HS値も45以
下となるので肉盛時に゛割れ”を生じることがあり好ま
しくない。耐摩耗性.肉盛作業性及ひ肉盛時の“割れ゛
を総合的に考慮すると.実施例に示すようにBは0.0
5〜1wt%. Siは5〜7wt%の範囲が最も好ま
しい。
撃値が0.91<Gf−m以下となり.HS値も45以
下となるので肉盛時に゛割れ”を生じることがあり好ま
しくない。耐摩耗性.肉盛作業性及ひ肉盛時の“割れ゛
を総合的に考慮すると.実施例に示すようにBは0.0
5〜1wt%. Siは5〜7wt%の範囲が最も好ま
しい。
(2)カーボン 0
Cは合金の硬さを向上させる働きを有するが0.05w
t%以下では硬さが低くなり.耐摩耗性が低下するため
好ましくない。
t%以下では硬さが低くなり.耐摩耗性が低下するため
好ましくない。
また1。5wt%以上では衝撃値が0.9以下となり.
肉盛時に割れを発生することがあり好ましくない。
肉盛時に割れを発生することがあり好ましくない。
(3)タングステン W
Wは硬さを向上させ耐摩耗件を良くするために添加され
.特に高温での特性を向トさせるが.その添カロによつ
て衝撃値が低下しHS値も45以下となるため5wt%
以内にすることが好ましい。
.特に高温での特性を向トさせるが.その添カロによつ
て衝撃値が低下しHS値も45以下となるため5wt%
以内にすることが好ましい。
(4)鉄 (Fe)FeはNiと同族の元素であり.し
かもNiに比べ安価なためできるだけ多く配合するのが
好ましいが従来のNi基自溶性合金の特性をできるだけ
害さないで配合するには30wt%以下が好ましい。
かもNiに比べ安価なためできるだけ多く配合するのが
好ましいが従来のNi基自溶性合金の特性をできるだけ
害さないで配合するには30wt%以下が好ましい。
30wt%以丑配合すると.硬さが低下して耐摩耗性を
害すると同時に.肉盛作業時に自溶性のないスラグが多
量に発生して作業性を著しく害することになるため好ま
しくない。
害すると同時に.肉盛作業時に自溶性のないスラグが多
量に発生して作業性を著しく害することになるため好ま
しくない。
以下本発明の具体的な実施例を示す。
第1表は本発明合金の5種と従来発明の合金の組成.硬
さ.衝撃値.HS値.肉盛による割れ発生の有無及び摩
耗試験結果につき比較して示す。
さ.衝撃値.HS値.肉盛による割れ発生の有無及び摩
耗試験結果につき比較して示す。
各合金は所定の割合で母合金及び単独金属を配合し.高
周波炉で醇解した後. 5m71Lφの溶接棒と10m
7!LXlO關X55mmO衝撃試験片をシエル型に鋳
造した。5mmφの鋳造溶接棒は第1図に示すSUS4
lOの母材上にアルゴンアーク溶接法により肉盛を行い
0割れ゛の有無を確認した後.表面を平面に研削して肉
盛層の強さを測定した。
周波炉で醇解した後. 5m71Lφの溶接棒と10m
7!LXlO關X55mmO衝撃試験片をシエル型に鋳
造した。5mmφの鋳造溶接棒は第1図に示すSUS4
lOの母材上にアルゴンアーク溶接法により肉盛を行い
0割れ゛の有無を確認した後.表面を平面に研削して肉
盛層の強さを測定した。
また鋳造した衝撃試験片は70『C5時間の応力除去熱
処理を行つた後.シヤルピ一式衝撃試験機(容量15k
9f−m)を使用し衝撃値を試験した。
処理を行つた後.シヤルピ一式衝撃試験機(容量15k
9f−m)を使用し衝撃値を試験した。
摩耗試験は鈴木式摩耗試験機を用い.試験片はS−20
Cの台金に5m7!Lφの鋳造溶接棒をアルゴンアーク
溶接法により肉盛(2層盛)したのち.所定寸法に切削
カロエし.試験面(肉盛面)にハブ研磨による鏡面仕丘
げをした。
Cの台金に5m7!Lφの鋳造溶接棒をアルゴンアーク
溶接法により肉盛(2層盛)したのち.所定寸法に切削
カロエし.試験面(肉盛面)にハブ研磨による鏡面仕丘
げをした。
試験条件は
試験片:回転片.固定片とも同種金属
(とも金)
荷重:7K9
回転数:1000rpm
摩擦距離:340m
潤滑:な し
温度:室 温
の条件で行つた。
第1表に示したように.本発明の合金は従来発明の合金
に比べ衝撃値及びHS値ともに同等もしくは向上してお
り.また肉盛時の6割れ”゜が発生しない。
に比べ衝撃値及びHS値ともに同等もしくは向上してお
り.また肉盛時の6割れ”゜が発生しない。
さらに摩擦係数が著しく低く.摩耗減量が少ない特徴が
ある。
ある。
第1図は肉盛時の“割れ1発生の有無を調査するための
母材及び肉盛層の形状を示す。
母材及び肉盛層の形状を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%でB0.05以上1以下、Si5以上7以下
、Cr5以上15未満、C0.05以上1.5以下、W
5以下含み、残部は実質的にNiである高靭性Ni基肉
盛合金。 2 重量%でB0.05以上1以下、Si5以上7以下
、Cr5以上15未満、C0.05以上1.5以下、W
5以下、Fe30wt%以下を含み、残部は実質的にN
iである高靭性Ni基肉盛合金。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53103402A JPS5935422B2 (ja) | 1978-08-24 | 1978-08-24 | 高靭性Ni基肉盛合金 |
US06/189,843 US4404049A (en) | 1978-03-16 | 1979-02-05 | Hard facing nickel-base alloy |
GB7939022A GB2036078B (en) | 1978-03-16 | 1979-02-05 | Padding alloys based on nickel |
PCT/JP1979/000026 WO1979000772A1 (en) | 1978-03-16 | 1979-02-05 | Padding alloys based on nickel |
DE792940970T DE2940970T1 (de) | 1978-03-16 | 1979-02-05 | Padding alloys based on nickel |
JP79500473A JPS6249341B2 (ja) | 1978-03-16 | 1979-02-05 | |
IT25270/79A IT1122811B (it) | 1978-03-16 | 1979-08-23 | Lega per riporto duro,a base di nichel |
EP79900253A EP0011649B1 (en) | 1978-03-16 | 1979-10-12 | Padding alloys based on nickel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53103402A JPS5935422B2 (ja) | 1978-08-24 | 1978-08-24 | 高靭性Ni基肉盛合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5531127A JPS5531127A (en) | 1980-03-05 |
JPS5935422B2 true JPS5935422B2 (ja) | 1984-08-28 |
Family
ID=14353050
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP53103402A Expired JPS5935422B2 (ja) | 1978-03-16 | 1978-08-24 | 高靭性Ni基肉盛合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935422B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62190718U (ja) * | 1986-05-28 | 1987-12-04 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6136A (ja) * | 1984-06-09 | 1986-01-06 | Maruzen Sekiyu Kagaku Kk | 2.6−ジ−tert−ブチルフエノ−ルの製造方法 |
CN1007910B (zh) * | 1987-05-19 | 1990-05-09 | 机械工业委员会哈尔滨焊接研究所 | 新型代钴镍基耐磨堆焊合金 |
-
1978
- 1978-08-24 JP JP53103402A patent/JPS5935422B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62190718U (ja) * | 1986-05-28 | 1987-12-04 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5531127A (en) | 1980-03-05 |
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