JPS5931809A - 転炉製鋼法 - Google Patents
転炉製鋼法Info
- Publication number
- JPS5931809A JPS5931809A JP13981782A JP13981782A JPS5931809A JP S5931809 A JPS5931809 A JP S5931809A JP 13981782 A JP13981782 A JP 13981782A JP 13981782 A JP13981782 A JP 13981782A JP S5931809 A JPS5931809 A JP S5931809A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- blowing
- gas
- stirring
- converter
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- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明C」、酸素上吹転炉による溶鋼の精錬方法の改良
に関するものである。
に関するものである。
従来行われていた純酸累上吹転炉による製鋼法でt、1
2、酸素をランスノズルに、しり炉の上部から溶鋼面へ
吹イフ]けることに上り脱炭、脱燐、脱硫等を?jい鋼
を精錬していた。しかるに、このように数n+の深さを
有する溶鋼に上部より酸素を吹イ:1けるので、反応は
酸素が溶鋼面に接する欠点でのみ行わノ11、溶鋼の移
動C2この際発生ずるCO紀よる自然(W拌及び温度差
傾よる対流にのみ依存1−でいた。
2、酸素をランスノズルに、しり炉の上部から溶鋼面へ
吹イフ]けることに上り脱炭、脱燐、脱硫等を?jい鋼
を精錬していた。しかるに、このように数n+の深さを
有する溶鋼に上部より酸素を吹イ:1けるので、反応は
酸素が溶鋼面に接する欠点でのみ行わノ11、溶鋼の移
動C2この際発生ずるCO紀よる自然(W拌及び温度差
傾よる対流にのみ依存1−でいた。
そのため攪拌が不充分で次の問題があった。
(1)一部の溶鋼のみ酸化し、過酸化状態となり鉄、マ
ンガン等の有用な金居が酸化され歩留りが低下する。
ンガン等の有用な金居が酸化され歩留りが低下する。
(11)溶鋼中の酸素が増加し、このため多量の脱酸剤
を要し、又その際発生する脱酸生成物によって鋼が汚染
される。
を要し、又その際発生する脱酸生成物によって鋼が汚染
される。
(II+)溶鋼の温度が不均一となり、温度管理が困難
となる8 そこで、これらの問題点を解決するために転炉の炉底部
より酸素を吹込む酸素底吹転炉法(Q−BOP法、OB
M法)が開発さhた。
となる8 そこで、これらの問題点を解決するために転炉の炉底部
より酸素を吹込む酸素底吹転炉法(Q−BOP法、OB
M法)が開発さhた。
との底吹転炉法は、第1図に示す如き1n拌用二爪管プ
ラグθυを炉底に15〜60個設置し、その内管θオか
らN鍾用酸素を2.5〜5.0 Nn? 7m I +
+−’l’、 (内管径20〜65朋φ)吹込むが、溶
鋼に直接酸素を吹込むので羽口先端が反応熱のため高温
となるので、ぞの外管OjからC,H,等の炭化水床を
導入しその顕熱及び分解吸熱反応(C311,で79
&I/ 1ηo/=)で羽口を冷却保護するものである
。なお、図中0項V」、炉底のセット煉瓦である。
ラグθυを炉底に15〜60個設置し、その内管θオか
らN鍾用酸素を2.5〜5.0 Nn? 7m I +
+−’l’、 (内管径20〜65朋φ)吹込むが、溶
鋼に直接酸素を吹込むので羽口先端が反応熱のため高温
となるので、ぞの外管OjからC,H,等の炭化水床を
導入しその顕熱及び分解吸熱反応(C311,で79
&I/ 1ηo/=)で羽口を冷却保護するものである
。なお、図中0項V」、炉底のセット煉瓦である。
この方法は、底1s1sより酸素な吹込むから攪拌は充
分性われるので、前述の上吹転炉製鋼法の欠点CJはぼ
解消さノ】7だが、甘lこ判/ζな次の問題が生ず2)
に至った。
分性われるので、前述の上吹転炉製鋼法の欠点CJはぼ
解消さノ】7だが、甘lこ判/ζな次の問題が生ず2)
に至った。
(1)この方法で1、炉底lX1(の羽[1から精錬に
要する多mc7)酸素を供給1゛るため二」管羽口(1
1)の内管02の径が20−35調φと大きくなるので
、m J Iglに示す如く地金の浸入によるノズル粘
りを避けるブヒめに&−15、溶鋼のスラグ静圧よりか
なり大きな圧力をノズル先端に与えねば〃らない。即ち
第5図に示ずV、以」:の流m−を當時流さなければな
らない。従って攪拌を要しない場合、更には攪拌が望ま
しくなし】場合も1テ拌ガスを111ぬるととができず
、(17,1’l“ガスの無駄な消費を招くのみならず
、攪拌が契機しくない場合特にスラグの酸化ボテンシャ
ルを上げて脱燐を促進した場合に不利となる。
要する多mc7)酸素を供給1゛るため二」管羽口(1
1)の内管02の径が20−35調φと大きくなるので
、m J Iglに示す如く地金の浸入によるノズル粘
りを避けるブヒめに&−15、溶鋼のスラグ静圧よりか
なり大きな圧力をノズル先端に与えねば〃らない。即ち
第5図に示ずV、以」:の流m−を當時流さなければな
らない。従って攪拌を要しない場合、更には攪拌が望ま
しくなし】場合も1テ拌ガスを111ぬるととができず
、(17,1’l“ガスの無駄な消費を招くのみならず
、攪拌が契機しくない場合特にスラグの酸化ボテンシャ
ルを上げて脱燐を促進した場合に不利となる。
(11)又、羽〔1先端の保護のために外管θjから流
す炭化水素が分解し、生成しまた水駆の一部が溶鋼中ニ
残留し2、舒;屈になつ)だ【JA合5−6 Hon
’6゜含有することになり、品lノ1を省化さ4j Z
> 、、(Ill)高師な炭化水素を多[11に便用1
. f、H+・l −h、 IJ:ならない。
す炭化水素が分解し、生成しまた水駆の一部が溶鋼中ニ
残留し2、舒;屈になつ)だ【JA合5−6 Hon
’6゜含有することになり、品lノ1を省化さ4j Z
> 、、(Ill)高師な炭化水素を多[11に便用1
. f、H+・l −h、 IJ:ならない。
(lv)複雑な措造の丁重管羽【:」を炉1ノ′(しε
′10へ・20iii W¥17”iする+7) −r
)rV扱いが困)lf−t: fiノ、、る、。
′10へ・20iii W¥17”iする+7) −r
)rV扱いが困)lf−t: fiノ、、る、。
本発明渚は6i+述の如き従、317法のjWG Ii
’+) IJ只をl++了ン1−るため極り研究を升ね
た結((L1オ・′発1y11を完1i!7− L i
ζモノテアリ、>’k 木トL、 (1: 2 ・〜、
5 n+、 ty−> ヘy Mを411fつ1200
〜1700℃の溶銑又&;1. ??″[併0こガi
lf(、’“力・ら〕IJを吹込む場合、11呪位ガス
吹込孔(・Y・力(3前n以[であれシ1″界面張力が
作用して溶鋼−1−7、ラフ°(〕六了i fl二に管
し、いガス圧を吹込孔先端に−1−7え−こ」、・vy
b、+: ノzランスが取れてガスの吹込侃;1殆/
、7ど’;(−jt)if、“」゛、又j111金の差
込みにJ、る孔詰りが生じfl t/z tと’+:
’1N11.LI l、。
’+) IJ只をl++了ン1−るため極り研究を升ね
た結((L1オ・′発1y11を完1i!7− L i
ζモノテアリ、>’k 木トL、 (1: 2 ・〜、
5 n+、 ty−> ヘy Mを411fつ1200
〜1700℃の溶銑又&;1. ??″[併0こガi
lf(、’“力・ら〕IJを吹込む場合、11呪位ガス
吹込孔(・Y・力(3前n以[であれシ1″界面張力が
作用して溶鋼−1−7、ラフ°(〕六了i fl二に管
し、いガス圧を吹込孔先端に−1−7え−こ」、・vy
b、+: ノzランスが取れてガスの吹込侃;1殆/
、7ど’;(−jt)if、“」゛、又j111金の差
込みにJ、る孔詰りが生じfl t/z tと’+:
’1N11.LI l、。
た点にJする3、
ず外わち、本発明は、酸化を−1−吹き−1−/:+
−二とイ。
−二とイ。
に溶湯面子よりマルテイブルン1:−ノトフラク゛より
11′j拌ガスを吹込んで溶*l ’、c精針するブ5
ンlユにj;・ty、−r、搦拌ガス大不活性ガス及び
/′又はC02とし、2ζh−を同時又仁J、適宜(、
+1換えで吹込むことをl特徴とする転炉?!!鍋法で
ある。
11′j拌ガスを吹込んで溶*l ’、c精針するブ5
ンlユにj;・ty、−r、搦拌ガス大不活性ガス及び
/′又はC02とし、2ζh−を同時又仁J、適宜(、
+1換えで吹込むことをl特徴とする転炉?!!鍋法で
ある。
次に、本発明の槽底について説明する。本発明σ戸r!
i’ T;γは上記した如くガス吹込【二1径が6問以
下の場合t」−溶鍋静圧どガス圧との間でバランスがと
れる点をy、出したことにあるが、この口径でtd、多
量の吹込[1が必要となるので、との細孔を多数(30
〜100個)有する一杯成形のプラグ(マルテイプルΣ
1;−ルブラグ、以下M II Pと称する)を開発し
た点に第2の特徴がある。このM J−I Pの一例を
trr、 2図に示す。(1)の、一体成形された耐火
物であり、25 個(7) 1. s +、rmφステ
ンレス製チューブを埋込んでR通孔(2)が形成されて
゛いる。(3) &j、金属製カバーであり、1戊部に
ガスを均等分布さ−するための圧力箱(4)が設けであ
る。(!’i) iJその土部金TI弓板、(6)は同
下部金属阪である。(7)はガス送入管であり、(8)
eま外巻スリーブ、(9)&ユ炉底部の七ツト伸瓦Cあ
り、(1(力れ1、炉外皮である。さらにこのM HP
を第4図に一例、lテして示す如く1ラニオン1111
に71−)って4個直夕り &γ 自己 置 し7プこ
J(°7 缶J目1■イツ1コ容 計) を 使用
し溶(ン4 を才青錬する方法であり、この際炉底部か
ら吹込むIF拌圧用ガスしてAr、 N2等の不活性ガ
スとCO2とを甲独又は同時にかつ適宜切換えて用いる
ものである。
i’ T;γは上記した如くガス吹込【二1径が6問以
下の場合t」−溶鍋静圧どガス圧との間でバランスがと
れる点をy、出したことにあるが、この口径でtd、多
量の吹込[1が必要となるので、との細孔を多数(30
〜100個)有する一杯成形のプラグ(マルテイプルΣ
1;−ルブラグ、以下M II Pと称する)を開発し
た点に第2の特徴がある。このM J−I Pの一例を
trr、 2図に示す。(1)の、一体成形された耐火
物であり、25 個(7) 1. s +、rmφステ
ンレス製チューブを埋込んでR通孔(2)が形成されて
゛いる。(3) &j、金属製カバーであり、1戊部に
ガスを均等分布さ−するための圧力箱(4)が設けであ
る。(!’i) iJその土部金TI弓板、(6)は同
下部金属阪である。(7)はガス送入管であり、(8)
eま外巻スリーブ、(9)&ユ炉底部の七ツト伸瓦Cあ
り、(1(力れ1、炉外皮である。さらにこのM HP
を第4図に一例、lテして示す如く1ラニオン1111
に71−)って4個直夕り &γ 自己 置 し7プこ
J(°7 缶J目1■イツ1コ容 計) を 使用
し溶(ン4 を才青錬する方法であり、この際炉底部か
ら吹込むIF拌圧用ガスしてAr、 N2等の不活性ガ
スとCO2とを甲独又は同時にかつ適宜切換えて用いる
ものである。
第5図は本発明の転炉製鋼法によって1バ、炭素鋼の精
錬を行った実施例である。炉底にk」、 1.5 mm
φのπ(11孔50個を有するM II Pをトラニオ
ン1IQl+上に4個直列に配置した容器に250Tの
溶銑を装入し、精錬を行った。前回用鋼後より装入開始
までは安価G N2を0.02 Nrr//m1n−1
’の極めて低いmを流(−だ。これは炉体に(=J着し
たスラグ等による吹込孔の目詰りを防止するとともにプ
ラグを冷却保穫するためである。次いで、溶銑装入時V
、;5溶銑の浸入による目詰魅防止のため流h1を(1
,041’h♂/mln、Tまで上げる。更に吹錬開始
とともに溶銑中へのN2の吸収を避けるために吹込ガス
をCO2に変えた。吹錬が進行して脱炭が進行し、C0
発生による溶鋼攪拌が衰えてくると溶鋼が過酸となるの
で吹込用を0.07 NyPl′/rnin、Tに上げ
、溶鋼の攪拌を促進した。゛稜半溶鋼温度が上るとCO
,!でその酸化作用のために羽口の溶損が促進さノ1.
るので、ここフ、′高価でUあるが短期間吹込ガスをA
rK変えた。
錬を行った実施例である。炉底にk」、 1.5 mm
φのπ(11孔50個を有するM II Pをトラニオ
ン1IQl+上に4個直列に配置した容器に250Tの
溶銑を装入し、精錬を行った。前回用鋼後より装入開始
までは安価G N2を0.02 Nrr//m1n−1
’の極めて低いmを流(−だ。これは炉体に(=J着し
たスラグ等による吹込孔の目詰りを防止するとともにプ
ラグを冷却保穫するためである。次いで、溶銑装入時V
、;5溶銑の浸入による目詰魅防止のため流h1を(1
,041’h♂/mln、Tまで上げる。更に吹錬開始
とともに溶銑中へのN2の吸収を避けるために吹込ガス
をCO2に変えた。吹錬が進行して脱炭が進行し、C0
発生による溶鋼攪拌が衰えてくると溶鋼が過酸となるの
で吹込用を0.07 NyPl′/rnin、Tに上げ
、溶鋼の攪拌を促進した。゛稜半溶鋼温度が上るとCO
,!でその酸化作用のために羽口の溶損が促進さノ1.
るので、ここフ、′高価でUあるが短期間吹込ガスをA
rK変えた。
さらに出61終了まで(W拌による介在物の浮上、過酸
化の解消、温度の均一化、又−1これにょる脱燐’)
促MA 等f f]的/’: L ”TZ C02f
0.05−0.04 N++//ml++ T吹込んだ
。この結果を第1表に従来の」−吹法、底吹法と対比し
て示−ノー。
化の解消、温度の均一化、又−1これにょる脱燐’)
促MA 等f f]的/’: L ”TZ C02f
0.05−0.04 N++//ml++ T吹込んだ
。この結果を第1表に従来の」−吹法、底吹法と対比し
て示−ノー。
第1表
第6図t:l、本発明の転炉製鋼法に上って高層i<値
の精錬を行った実施例である。吹触後半でスラグの酸化
ポテンシャルを高め脱燐を促進Jる時ハ1」にはM H
Pの%性を生かしM II Pよりのガス吹込量を0.
0 I N+心価1nT程度に押えることにより溶鋼の
強制4W拌が殆んど生じないように17で」、吹転炉と
同様な精錬結果が得られている。第2表仁1、との実施
例のチャージリストである。
の精錬を行った実施例である。吹触後半でスラグの酸化
ポテンシャルを高め脱燐を促進Jる時ハ1」にはM H
Pの%性を生かしM II Pよりのガス吹込量を0.
0 I N+心価1nT程度に押えることにより溶鋼の
強制4W拌が殆んど生じないように17で」、吹転炉と
同様な精錬結果が得られている。第2表仁1、との実施
例のチャージリストである。
第1.2表から明らかなように、上吹法の欠点である過
酸化の現象は回避され、プラグ中のT、F。
酸化の現象は回避され、プラグ中のT、F。
rJ: 18.5 %、終点いin)は0.17%、終
点〔0″l、630 ppm、これに伴い脱酸用のAt
原即位は1.81Ks+/T (表示省略)、出鋼歩留
は+0.59%、といずれも底吹法と同等又はそれ以上
の結果を得ている。又、一方底吹法の欠点である脱燐能
力の低下、水素吸収については終点[p] 0.011
%、終点〔工()1、3 ppmと上吹法と同一水準の
結果を得ており、従来の2方法の欠点を克服した優れた
結果が得らノまた。これは前述の如く径が6問以下の細
孔では界面張力の効力により僅かの圧力を吹込ガスi/
]/4えることによってガス吹込管出口を地金差込を防
止しつつバランスさせることによってもたらされるもの
である。
点〔0″l、630 ppm、これに伴い脱酸用のAt
原即位は1.81Ks+/T (表示省略)、出鋼歩留
は+0.59%、といずれも底吹法と同等又はそれ以上
の結果を得ている。又、一方底吹法の欠点である脱燐能
力の低下、水素吸収については終点[p] 0.011
%、終点〔工()1、3 ppmと上吹法と同一水準の
結果を得ており、従来の2方法の欠点を克服した優れた
結果が得らノまた。これは前述の如く径が6問以下の細
孔では界面張力の効力により僅かの圧力を吹込ガスi/
]/4えることによってガス吹込管出口を地金差込を防
止しつつバランスさせることによってもたらされるもの
である。
との」、うに本発明の転炉製鋼法t:F底吹き攪拌用ガ
スに比較的安価なCO2、N、等のガスを多用しかつそ
の流刑を任意にコントロールすることができるので上吹
法の長所を生かし、併せて底吹法の効果を改良しブ(も
のである。
スに比較的安価なCO2、N、等のガスを多用しかつそ
の流刑を任意にコントロールすることができるので上吹
法の長所を生かし、併せて底吹法の効果を改良しブ(も
のである。
第1図は従来の底吹法に用いられ”Cいたプラグの断面
図、第2図は本発明法に用いられるプラグの断面図、第
6図は底吹ガス圧力と流M、の関係を示したグラフ図、
第4図は本発明法におけるプラグを炉体底部へ配置した
一例を示す底面図、第5図は本発明法により低炭素鋼を
精錬した場合の吹錬パターンを示すグラフ図、第6図t
、1、同高炭素鋼を′ui錬した場合の吹錬)(ターン
を示すグラフ図である。゛ (1)耐火物、(2)貫通孔、(3)金属製カバー、(
4)圧力箱、(5)上部金属板、(6)下部金属板、(
7)ガス導入管、(8)外巻スリーブ、(9)七ツト煉
瓦、0(珍鉄皮代理人 弁理士 木 村 三 朗 四 回 佐々木 宗 治 第1図 第2図 :)r 第3図 徽吠頃・ス田〃 M4 図
図、第2図は本発明法に用いられるプラグの断面図、第
6図は底吹ガス圧力と流M、の関係を示したグラフ図、
第4図は本発明法におけるプラグを炉体底部へ配置した
一例を示す底面図、第5図は本発明法により低炭素鋼を
精錬した場合の吹錬パターンを示すグラフ図、第6図t
、1、同高炭素鋼を′ui錬した場合の吹錬)(ターン
を示すグラフ図である。゛ (1)耐火物、(2)貫通孔、(3)金属製カバー、(
4)圧力箱、(5)上部金属板、(6)下部金属板、(
7)ガス導入管、(8)外巻スリーブ、(9)七ツト煉
瓦、0(珍鉄皮代理人 弁理士 木 村 三 朗 四 回 佐々木 宗 治 第1図 第2図 :)r 第3図 徽吠頃・ス田〃 M4 図
Claims (1)
- 酸素を上吹きするとともに溶湯面下よりマルテイブルポ
ールプラグより攪拌ガスを吹込んで溶鋼を精錬する方法
において、4’lJ拌ガスを不活性ガス及び/又it、
’ COvとしこれを同時又は適宜切換えて吹込むこと
を特徴とする転炉製鋼法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13981782A JPS5931809A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 転炉製鋼法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13981782A JPS5931809A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 転炉製鋼法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5931809A true JPS5931809A (ja) | 1984-02-21 |
Family
ID=15254144
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13981782A Pending JPS5931809A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 転炉製鋼法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5931809A (ja) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS586943A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-14 | Nippon Steel Corp | 溶融金属精錬用ガス吹込耐火物 |
JPS5811718A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-22 | Nippon Steel Corp | 底吹ノズル |
JPS5837110A (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 転炉精錬法 |
JPS58167707A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 上下吹き転炉による高炭素鋼の溶製方法 |
-
1982
- 1982-08-13 JP JP13981782A patent/JPS5931809A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS586943A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-14 | Nippon Steel Corp | 溶融金属精錬用ガス吹込耐火物 |
JPS5811718A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-22 | Nippon Steel Corp | 底吹ノズル |
JPS5837110A (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 転炉精錬法 |
JPS58167707A (ja) * | 1982-03-29 | 1983-10-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 上下吹き転炉による高炭素鋼の溶製方法 |
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