JPS5931070Y2 - チユ−ナ - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は、高周波増幅器をデュアルゲートのＦＥＴを
用いて構成したチューナにおいて、ＦＥＴの第２ゲート
の電圧によりその利得を可変し、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換
スイッチのＤＸとＬＯＣＡＬの切換えを行なうと同時に
ＡＧＣ特性を安全に得られるようにしたチューナに関す
る。

一般に、ＦＭラジオ受信機等のチューナには、チューナ
のフロントエンドの利得を切換えるＤＸ−ＬＯＣＡＬ切
換スイッチが設けられており、このＤＸ−ＬＯＣＡＬ切
換スイッチを、遠距離の放送局の弱い電波を受信する場
合にＤＸとしてフロントエン下の利得を上昇させ、かつ
近距離の放送局の強い電波を受信する場合にＬＯＣＡＬ
としてフロントエンドの利得を低下させることにより、
チューナが適切な入力信号レベルで動作する。

つぎに、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチを設けた従来の
ＦＭラジオ受信機のチューナを、第１図により説明する
。

アンテナＡＮＴに接続されたコイルＬは、高い周波数の
受信信号に対して高インピーダンスとなり、周波数の高
いＶＨＦの信号は、コイルＬにより阻止されてＡＭチュ
ーナのフロントエンド１に伝達されない。

また、アンテナＡＮＴには、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイ
切換スイッチＳ用端子ＤＸおよび受信信号の減衰用の第
１抵抗Ｒ１の一端がそれぞれ接続され、さらに、ＤＸ−
ＬＯＣＡＬ切換スイ切換スイッチＳ用子ＣＯが第１抵抗
Ｒ１の他端に接続され、かつＬＯＣＡＬ用端子ＬＯが減
衰用第２抵抗Ｒ２を介してアースされており、ＤＸ−Ｌ
ＯＣＡＬ切換スイ切換スイッチＳ用ようにＬＯＣＡＬ用
端子ＬＯに接続されている場合は、アンテナＡＮＴから
の受信信号が、第１および第２抵抗Ｒ１、Ｒ２により減
衰されたのち、第１ないし第３コンデンサＣＩ、Ｃ２，
Ｃ３を介して高周波増幅器を構成するデュアルゲートの
高周波増幅用ＦＥＴ２の第１ゲートＧ１に供給される。

一方、高周波増幅用ＦＥＴ２の第２ゲートＧ２には、直
流電源子Ｂの直流電圧が第３および第４抵抗Ｒ３，Ｒ４
により分割された一定の電圧が印加されており、この第
２ゲートＧ２の電圧と、高周波増幅用ＦＥＴ２のソース
Ｓに接続されたソースバイアス用の第５抵抗Ｒ５とによ
り、ドレインＤのドレイン電流が決定されている。

そして、高周波増幅用ＦＥＴ２のドレインＤから出力さ
れる信号が、第４および第５コンデンサＣ４、Ｃ５を介
してミキサー用ＦＥＴ３の第１ゲートＧ１に供給される
とともに、局部発振回路を構成するトランジスタＱから
の電圧が、第６コンデンサＣ６を介してミキサー用ＦＥ
Ｔ３の第２ゲー）Ｇ２に印加され１ミキサー用ＦＥＴ３
によりミキシングされ、さらに、中間周波トランスＴに
より中間周波信号としてとり出され、次段の中間周波増
幅部へと導かれる。

なお同図において、ＣＴ１．ＣＴ２゜ＣＴ３はそれぞれ
μ同調用の第１．第２および第３トリマコンデンサ、Ｖ
Ｌｌ 、ＶＬ２ 、ＶＬ３はそれぞれμ同調用のアンテ
ナコイル、ＲＦコイルおよび発振コイル、Ｃ７〜Ｃ１４
は第１ないし第１４コンデンサ、Ｒ６−Ｒ１３は第６な
いし第１３抵抗である。

ところで、前記チューナでは、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換ス
イッチＳＷにより、第１および第２抵抗Ｒ１、Ｒ２で構
成される減衰器を接断し、フロントエンドの利得を可変
する構成になっており、減衰器がアンテナ回路に接続さ
れているため、受信信号の減衰効果が抵抗Ｒ１，Ｒ２等
の受動素子だけで決定され、ばらつきの少ない安定した
結果が得られる利点がある反面、構成が複雑化し、また
、小型化しようとすれば、デザイン上の制約も重なって
アンテナ回路の近くにＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチＳ
Ｗを配置することが困難となる。

そこで、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチＳＷをアンテナ
回路から離れた位置に配置するとアンテナＡＮＴと切換
スイッチＳＷのＤＸ用端子ＤＸとの間のリード線および
共通端子ＣＯと第１コンデンサＣ１との間のリード線が
長くなり、受信信号の周波数が高くなると、リード線の
インダクタンスおよびアースに対するストレーにより、
減衰効果が少なくなり、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ効果を安定に
得られない０ この考案は前記従来の問題点に留意し、ＤＸ−ＬＯＣＡ
Ｌ切換スイッチにより高周波増幅用ＦＥＴの第２ゲート
のバイアス回路を切換えてフロントエンドの利得を可変
し、同時にＡＧＣ信号を前記第２ゲートに印加してＡＧ
Ｃ動作を行なわせるようにしたものであり、つぎのこの
考案を、その１実施例を示した第２図とともに詳細に説
明する。

同図の回路構成が第１図と異なる点は、減衰器の第１お
よび第２抵抗Ｒ１、Ｒ２を削除して第１コンデンサＣ１
をアンテナＡＮＴに直接接続し、また、第４抵抗Ｒ４お
よび第９コンデンサＣ９を削除して高周波増幅用ＦＢＴ
２の第２ゲートＧ２を、切換スイッチＳＷの共通端子Ｃ
ＯおよびＡＧＣ制御回路４にそれぞれ接続し、切換スイ
ッチＳＷのＤＸ用端子ＤＸを、第３抵抗Ｒ３を介して第
１直流電源十Ｂ１に接続し、さらに、第１直流電源＋Ｂ
１と接地端子間に接続され第１直流電源より低電圧を
出力する第２直流電源十Ｂ２を設けるとともに、切換ス
イッチＳＷのＬＯＣＡＬ用端子ＬＯを第２直流電源十Ｂ
２の出力端子Ｏに接続したこ、とである。

つぎに、前記実症例の動作について説明する。

同調動作は基本的に第１図の場合と同様であり、切換ス
イッチＳＷをＤＸ用端子ＤＸに接続時、高周波増幅用Ｆ
ＥＴ２の第２ゲートＧ２に、第１直流電源十Ｂ１の電圧
が第３抵抗Ｒ３により電圧降下された一定の電圧が印加
され、一方、切換スイッチＳＷをＬＯＣＡＬ用端子ＬＯ
に接続時、第２ゲートＧ２に第２直流電源十Ｂ２の出力
電圧が印加される。

ここで、第２直流電源十Ｂ２について説明すると、第１
直流電源十Ｂ１の直流電圧を電圧降下して出力する構成
になっており、第１直流電源十Ｂ１の直流電圧より低い
電圧を任意に設定でき、さらに、高周波増幅用ＦＥＴ２
のドレイン電流がカットオフになる負の電圧も出力する
ことができ、ＡＧＣ制御回路４が非動作時における高周
波増幅用ＦＥＴ２のドレイン電流を任意に設定でき、該
ＦＥＴ２の利得を決定することができる。

したがって、切換スイッチＳＷの切換操作により、高周
波増幅用ＦＥＴ２の第２ゲートＧ２のバイアスが可変さ
れ、該ＦＥＴ２の利得が変化し、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ効果
が得られる。

そして、この切換スイッチＳＷによる切換回路の動作信
号は全て直流であるから、リード線のインダクタンスお
よびアース間のキャパシタンスを全く無視することがで
き、切換スイッチＳＷの配置が自由になる。

また、ＡＧＣ制御回路４のＡＧＣ信号は、第２直流電源
＋８２の出力電圧より低い電圧に設定されており、ＡＧ
Ｃ信号と、第１または第２直流電源十Ｂ１または十Ｂ２
の電圧とにより高周波増幅用ＦＥＴ２のドレイン電流が
制御され、１個のＦＥＴ２により、ＤＸ−ＬＯＣＡＬの
切換えとＡＧＣ動作が、同時にかつ安定に行なわれてい
る。

このことを詳述すると、ＦＥＴ２の利得をドレイン電流
により制御する方法として、ドレイン電流を増加するこ
とによりその利得を低下させるフォワード方式と、ドレ
イン電流を減少することによりその利得を低下させるリ
バース方式とがある。

したがって、ＤＸ−ＬＯＣＡＬの切換えとＡＧＣ動作を
、１個のＦＥＴ２の利得の可変により行なう場合、利得
制御を同一の方式で行なわれなければならないが、前記
実施例では、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換用の電圧とＡＧＣ電
圧をともにＦＥＴ２の第２ゲートＧ２に印加するととも
に、ＡＧＣ電圧をＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換用の電圧より低
くしているため、ＡＧＣ特性を安全に得ることができる
。

以上のように、この考案のチューナによると、デュアル
ゲートの高周波増幅用ＦＥＴの第１ゲートをアンテナに
接続するとともに、ＦＥＴの第２ゲートを、ＡＧＣ制御
回路およびＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチの共通端子に
接続し、ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチのＤＸ用端子を
第１直流電源に、かつＬＯＣＡＬ用端子を第１直流電源
より低電圧の第２直流電圧に接続することにより、ＤＸ
−ＬＯＣＡＬ切換スイッチを接続するリード線の長さに
無関係に、ＤＸ−ＬＯＣＡＬの切換えとＡＧＣ動作とを
安定に行なわせることができ、装置を小型化できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のチューナの結線図、第２図はこの考案の
チューナの一実施例の結線図である。 ＡＮＴ・・・・・・アンテナ、２・・・・・・高周波増
幅用ＦＥＴ。 Ｇ１・・・・・・第１ゲート、Ｇ２・・・・・・第２ゲ
ート、４・・・・・・ＡＧＣ制御回路、ＳＷ・・・・・
・ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチ、ＣＯ・・・・・・共
通端子、ＤＸ・・・・・・ＤＸ用端子、ＬＯ・・・・・
・ＬＯＣＡＬ用端子、＋Ｂ １・・・・・・第１直流電
源、＋Ｂ２・・・・・・第２直流電源。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. デュアルゲートの高周波増幅用ＦＥＴの第１ゲートをア
   ンテナに接続するとともに、前記ＦＥＴの第２ゲートを
   、ＡＧＣ制御何路およびＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッチ
   の共通端子に接続し、前記ＤＸ−ＬＯＣＡＬ切換スイッ
   チのＤＸ用端子を第１直流電源に、かつＬＯＣＡＬ用端
   子を前端子１直流電源より低電圧の第２直流電源に接続
   したチューナ。