JPS5930497A - ガウジング用ワイヤ− - Google Patents
ガウジング用ワイヤ−Info
- Publication number
- JPS5930497A JPS5930497A JP57140604A JP14060482A JPS5930497A JP S5930497 A JPS5930497 A JP S5930497A JP 57140604 A JP57140604 A JP 57140604A JP 14060482 A JP14060482 A JP 14060482A JP S5930497 A JPS5930497 A JP S5930497A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- gouging
- filled
- carbon
- sectional area
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0205—Non-consumable electrodes; C-electrodes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、連続作業に適するガウジング用ワイヤーの改
良に関するものである。
良に関するものである。
従来例の構成とその問題点
従来２ガウジング用電極棒としては、炭素を焼結しで得
られた一定長さの棒状のものの表面に銅メッキあるいｔ
よアルミニウムを溶射したものが用いられていた。この
電極棒は、長さが限られているため、連続してガウジン
グを行うには、しばしばの取り換えが必要となり能率が
悪く、又短くなった電極棒は使用できないため使用ロス
が約１６係程発生していた。一方、接続式の炭素電極棒
も種々考案されているが、接続に手間を要し、又接続部
においてガウジング溝形状が変化するという欠点があっ
た。
られた一定長さの棒状のものの表面に銅メッキあるいｔ
よアルミニウムを溶射したものが用いられていた。この
電極棒は、長さが限られているため、連続してガウジン
グを行うには、しばしばの取り換えが必要となり能率が
悪く、又短くなった電極棒は使用できないため使用ロス
が約１６係程発生していた。一方、接続式の炭素電極棒
も種々考案されているが、接続に手間を要し、又接続部
においてガウジング溝形状が変化するという欠点があっ
た。
そこで、これらの欠点を解決すべく、ワイヤー状の電極
棒（以下ガウジング用ワイヤーと呼ぶ）が種々考案され
ている。
棒（以下ガウジング用ワイヤーと呼ぶ）が種々考案され
ている。
従来のガウジング用ワイヤーの構成例を第１〜２図に示
す。図において、１は金属外皮で、材質は通常、鉄やス
テンレス鋼である。２は金属外皮中に巻き込まれた充填
物で、電極側斜となるものである。前記充填物２の組成
は、カーボンが主でこれにバインダーや安定剤を適当量
配合するのが通常である。
す。図において、１は金属外皮で、材質は通常、鉄やス
テンレス鋼である。２は金属外皮中に巻き込まれた充填
物で、電極側斜となるものである。前記充填物２の組成
は、カーボンが主でこれにバインダーや安定剤を適当量
配合するのが通常である。
この種のガウジング用ワイヤーを前述のガウジング用炭
素電極棒と比較すると１次のような欠点を有する。
素電極棒と比較すると１次のような欠点を有する。
（１） アークの安定性が悪い（連続してアークが発
生し２にくい）ため、均一なガウジング溝が得られない
。
生し２にくい）ため、均一なガウジング溝が得られない
。
（２）消耗がＪｉｌいため１手動では扱いに＜＜、自動
機が必要となる。又経済面から見ても割高になる。
機が必要となる。又経済面から見ても割高になる。
発明の目的
本発明は１以上のような欠点を解決し、炭素電極棒とほ
ぼ同等の性能で、安価なガウジング用ワイヤーに？Ｑる
こと金目的とする。
ぼ同等の性能で、安価なガウジング用ワイヤーに？Ｑる
こと金目的とする。
発明の構成
本発明のガウジング用ワイヤーは、金属外皮と。
この金属外皮に充填されたカーボンを主体とする充填部
からなり、前記充填部の組成がカーボン分８０〜９６軍
歌係、熱硬化性樹脂バインダー５〜２０重量％で、充填
部のかさ密度が１．２〜１．７駒。
からなり、前記充填部の組成がカーボン分８０〜９６軍
歌係、熱硬化性樹脂バインダー５〜２０重量％で、充填
部のかさ密度が１．２〜１．７駒。
充填部の断面積がワイヤーの全断面積の６０〜９０係で
あることを特徴とする。
あることを特徴とする。
ここで、前記充填部には、必要に応じて１ｏ重隈係以下
の範囲でアーク安定剤を含有させること次に、充填部の
組成、かさ密度及び充填部の断面積比についてさらに詳
しく説明する。
の範囲でアーク安定剤を含有させること次に、充填部の
組成、かさ密度及び充填部の断面積比についてさらに詳
しく説明する。
Ａ）組成
カーボン分が１ｏｏ％の場合、即ちバインダーがない場
合は、放電時にカーボン粉末あるいは粒が飛散してしま
い、アークが不連続となり、良好なガウジング溝が得ら
れないし、又消耗が著しく早く実用にならない。熱硬化
性樹脂バインダーを適当量配合すると、放電時のアーク
熱で硬化し。
合は、放電時にカーボン粉末あるいは粒が飛散してしま
い、アークが不連続となり、良好なガウジング溝が得ら
れないし、又消耗が著しく早く実用にならない。熱硬化
性樹脂バインダーを適当量配合すると、放電時のアーク
熱で硬化し。
カーボンを保持するので粉末が飛散しなくなりアークが
安定化し、消耗も遅くなる。
安定化し、消耗も遅くなる。
第３図は熱硬化性樹脂バインダーが。の場合のワイヤー
を放電した後の状態を示す外観図で、カーボンが飛散し
たため金属外皮１の先端溶融部１′よりも充填部の先端
部２′が後退していることを示している○このような状
態ではアークが連続しないし、消耗も早い。
を放電した後の状態を示す外観図で、カーボンが飛散し
たため金属外皮１の先端溶融部１′よりも充填部の先端
部２′が後退していることを示している○このような状
態ではアークが連続しないし、消耗も早い。
第４図は熱硬化性樹脂バインダーを１ｏ重量係配合した
場合のワイヤーを放電した後の状態を示す外観図で、硬
化したバインダーがカーボンを結着させ保持しているた
め、金属外皮１の先端溶融部１′よりも充填部の先端部
２′が突き出していること金示している。この状部は、
従来のガウジング用炭素電極棒を放電した時の状態と近
似しており、アークは安定するし、消耗は遅くなる。
場合のワイヤーを放電した後の状態を示す外観図で、硬
化したバインダーがカーボンを結着させ保持しているた
め、金属外皮１の先端溶融部１′よりも充填部の先端部
２′が突き出していること金示している。この状部は、
従来のガウジング用炭素電極棒を放電した時の状態と近
似しており、アークは安定するし、消耗は遅くなる。
熱硬化性樹脂の量は６重量製以下では効果が殆んど得ら
れず、２０重量係以」−では、もはや性能の向上は見ら
れず、放電時に臭いや煙が発生した９、又その分たけカ
ーボン分が減ることになるわけであるから、ワイヤーの
消耗が叩くなるなど逆効果となる。熱硬化性樹脂として
は１例えばフエらは粉末状でもよい。製造下杵の都合で
選択すベハ きことである。
れず、２０重量係以」−では、もはや性能の向上は見ら
れず、放電時に臭いや煙が発生した９、又その分たけカ
ーボン分が減ることになるわけであるから、ワイヤーの
消耗が叩くなるなど逆効果となる。熱硬化性樹脂として
は１例えばフエらは粉末状でもよい。製造下杵の都合で
選択すベハ きことである。
アーク安定剤を配合するとするならば、ＩＣ）ｉ［隈チ
以下に押さえるべきである。なぜなら直流電源を使用し
て放電する場合は殆んど不安であり、交流、電源の場合
Ｖよりずかの添加で効果乏発揮するが、１０重１１係以
十入れても効果は限界に達［７゜コスト高にもなり、又
その分だけ消耗が早くなることになるからである。なお
、アーク安定剤としては、例えば稀土類元素の酸化物や
塩類など周知のものが用いられる。
以下に押さえるべきである。なぜなら直流電源を使用し
て放電する場合は殆んど不安であり、交流、電源の場合
Ｖよりずかの添加で効果乏発揮するが、１０重１１係以
十入れても効果は限界に達［７゜コスト高にもなり、又
その分だけ消耗が早くなることになるからである。なお
、アーク安定剤としては、例えば稀土類元素の酸化物や
塩類など周知のものが用いられる。
Ｂ）かさ密度
上記では充填物の組成について述べたが１組成の改良だ
けではまだガウジング用炭素電極棒に及ばない。充填部
に関しては、上記に加えて充填物自身のかさ密度が非常
に重要であることが判明した。その範囲は１．２〜１．
７翰が適当である。
けではまだガウジング用炭素電極棒に及ばない。充填部
に関しては、上記に加えて充填物自身のかさ密度が非常
に重要であることが判明した。その範囲は１．２〜１．
７翰が適当である。
従来のガウジング用炭素電極棒の炭素部は、前述のよう
に焼結して成るものであるが、一般にそのかさ密度Ｆｉ
１．６％６以上である。ガウジング用ワイヤーの充填部
のかさ密度が１．２輪以下の場合は消耗が早く、又アー
クも途切れがちで均一なガウジング溝が得られない。即
ちガウジング用炭素電極棒に匹適する性能と経済性を求
めるならば、充填部のかさ密度は１．２１以上でなけれ
ばならないことが分かった。
に焼結して成るものであるが、一般にそのかさ密度Ｆｉ
１．６％６以上である。ガウジング用ワイヤーの充填部
のかさ密度が１．２輪以下の場合は消耗が早く、又アー
クも途切れがちで均一なガウジング溝が得られない。即
ちガウジング用炭素電極棒に匹適する性能と経済性を求
めるならば、充填部のかさ密度は１．２１以上でなけれ
ばならないことが分かった。
ガウジング用ワイヤー充填部のかさ密度を上げる方法と
（７ては、充填イオを金属外皮に一月巻き込んだ後にダ
イス中を通過させ、ワイヤー外径を絞ってやればよいの
であるが、絞り過ぎると外皮が破れたり、切断されたり
するのでおのずと限度がある。種々検削の結果、外皮中
に巻き込む前の充填部のかさ密度を上げておく必要があ
ることがわかった。巻き込み前の充填材のがさ密度が。
（７ては、充填イオを金属外皮に一月巻き込んだ後にダ
イス中を通過させ、ワイヤー外径を絞ってやればよいの
であるが、絞り過ぎると外皮が破れたり、切断されたり
するのでおのずと限度がある。種々検削の結果、外皮中
に巻き込む前の充填部のかさ密度を上げておく必要があ
ることがわかった。巻き込み前の充填材のがさ密度が。
、７強以上であれば、ダイス中を通過させワイヤーが破
断しない範囲で外径を絞るだけで、充填物のがさ密度が
１．２輸以上のものが得られる。巻き込み前充填利のか
さ密度を０．７強以−ににするためには。
断しない範囲で外径を絞るだけで、充填物のがさ密度が
１．２輸以上のものが得られる。巻き込み前充填利のか
さ密度を０．７強以−ににするためには。
例えば黒鉛粉末の粒度の粗いもの５例えば２ｏメソシユ
〜３００メツンユのもの５０重酸乳粒度の細かいもの１
例えば３００メソシユ以下のもの３０重量係、カーボン
ブラック１０＠暇係とバインダー１０重量係という配合
にすればよい。
〜３００メツンユのもの５０重酸乳粒度の細かいもの１
例えば３００メソシユ以下のもの３０重量係、カーボン
ブラック１０＠暇係とバインダー１０重量係という配合
にすればよい。
ところが、充填部の密度が１．７輪以上になると。
逆にアークが不連続になるという現象が起きることが分
かった。これは、密度が１．７強以」二ともなると、充
填部は粉末状あるいは粒状で存在せず。
かった。これは、密度が１．７強以」二ともなると、充
填部は粉末状あるいは粒状で存在せず。
焼結された炭素棒に近い固形棒状となり、ワイヤーを巻
きとった時に充填部が金属外皮の内部で数ｎ〜数αの間
隔で折れてしまうからである。即ち折れた部分で充填部
が不連続となるわけで、当然その部分でアークが途切れ
てしまうからである。
きとった時に充填部が金属外皮の内部で数ｎ〜数αの間
隔で折れてしまうからである。即ち折れた部分で充填部
が不連続となるわけで、当然その部分でアークが途切れ
てしまうからである。
又、その時充填部が欠は飛んでしまい消耗も早くなって
しまう。従って充填部のかさ密度は１．２１〜１．７輸
が最も適当である。
しまう。従って充填部のかさ密度は１．２１〜１．７輸
が最も適当である。
Ｃ）断面積比
以−１−充填部の組成上かさ密度について説明したが、
ガウジング用ワイヤーを最終的に製品化するにあたって
は、金属外皮とその断面積の関係が重要である。即ち本
発明者らの数多くの試作実験の結果から、充填部の断面
積がワイヤー全断面積の６０〜９０％、云いかえるなら
金属外皮の断面積がワイヤー全断面積の１０〜４０ｑ６
でなければならないという結論に到達した。例えば、ワ
イヤー外径が４間であるなら、金属外皮の厚さは０．１
〜０．４６ＷＭでなければならない。この範囲より金属
外皮が薄いと、充填物をうまく巻き込むことができず、
金属外皮の重ね目から充填物がこぼれ落ちてしまうし、
ダイスで絞る際にワイヤーが破断しやすい。又、使用時
の電流に耐えきれず、赤熱。
ガウジング用ワイヤーを最終的に製品化するにあたって
は、金属外皮とその断面積の関係が重要である。即ち本
発明者らの数多くの試作実験の結果から、充填部の断面
積がワイヤー全断面積の６０〜９０％、云いかえるなら
金属外皮の断面積がワイヤー全断面積の１０〜４０ｑ６
でなければならないという結論に到達した。例えば、ワ
イヤー外径が４間であるなら、金属外皮の厚さは０．１
〜０．４６ＷＭでなければならない。この範囲より金属
外皮が薄いと、充填物をうまく巻き込むことができず、
金属外皮の重ね目から充填物がこぼれ落ちてしまうし、
ダイスで絞る際にワイヤーが破断しやすい。又、使用時
の電流に耐えきれず、赤熱。
溶解してしまい、消耗が早く実用にならない。逆に金属
外皮が厚い場合は、ダイスで絞りにくく、充填物のかさ
密度が上がりにくい。又必然的に充填物の絶対量が少な
くなるわけであるから、消耗が早くなるとともに、金属
外皮と施工母相との間でアークが発生するようになり、
ガウジング溝が波打ったような不均一なものになってし
まう。さらに溝ｒｌフも狭くなってしまうので実用的で
ない０以上詳細に説明したように１水元開力つジング用
ワイヤーは、充填物の組成をカーボン分８０〜９６重量
％、熱硬化性バインダー６〜２０重量係とし、さらに充
填部のかさ密度全１．２〜１．フ強とした」二で、充填
部の断面積をワイヤー全断面積の６ｏ〜９０チとするこ
とを特徴とするものである。
外皮が厚い場合は、ダイスで絞りにくく、充填物のかさ
密度が上がりにくい。又必然的に充填物の絶対量が少な
くなるわけであるから、消耗が早くなるとともに、金属
外皮と施工母相との間でアークが発生するようになり、
ガウジング溝が波打ったような不均一なものになってし
まう。さらに溝ｒｌフも狭くなってしまうので実用的で
ない０以上詳細に説明したように１水元開力つジング用
ワイヤーは、充填物の組成をカーボン分８０〜９６重量
％、熱硬化性バインダー６〜２０重量係とし、さらに充
填部のかさ密度全１．２〜１．フ強とした」二で、充填
部の断面積をワイヤー全断面積の６ｏ〜９０チとするこ
とを特徴とするものである。
実施例の説明
第１〜３表に実験結果を示す。使用したワイヤーは外径
が４ｍｍ、電源は直流で自動ガウジング装置を使用し、
電流は約１ｓｏＡ、電圧は約４０ｖとした０得られた溝
＋１は約６．５１！Ｉ＃１．溝深さは約３．６闘であっ
た。
が４ｍｍ、電源は直流で自動ガウジング装置を使用し、
電流は約１ｓｏＡ、電圧は約４０ｖとした０得られた溝
＋１は約６．５１！Ｉ＃１．溝深さは約３．６闘であっ
た。
第１表は、充填部の組成と性能の関係を示し。
かさ密度は１．ｓ％ａ、断面積はワイヤーの断面積の７
６％である。
６％である。
第２表は、充填部のかさ密度と性能の関係を示す。充填
部の組成は、カーボン分９（４間％、バインダー分１０
重量係とし、充填部の断面積はワイヤーの、断面積の７
６係とした。
部の組成は、カーボン分９（４間％、バインダー分１０
重量係とし、充填部の断面積はワイヤーの、断面積の７
６係とした。
第３表は、充填部の断面積のワイヤー断面積に対する比
と性能の関係を示す。この場合の充填部の組成はカーボ
ン分９０重量係、バインダー分１０重量係で、かさ密度
ば１，６輸とした。
と性能の関係を示す。この場合の充填部の組成はカーボ
ン分９０重量係、バインダー分１０重量係で、かさ密度
ば１，６輸とした。
く−以 下 余 白〉
第２表
第３表
発明の効果
以上から明らかなように、本発明によれば、きわめてア
ークが安定で、消耗の遅い経済的なガウジング用ワイヤ
ーが得られ、使用時において取り換えが不要で、連続し
て作業ができる。
ークが安定で、消耗の遅い経済的なガウジング用ワイヤ
ーが得られ、使用時において取り換えが不要で、連続し
て作業ができる。
第１図は従来のガウジング用ワイヤーの横断面図、第２
図はその縦断面図、第３図は充填部中のバインダー分が
０のワイヤーを放電した後の外観図、第４図は本発明に
よるワイヤーを放電した後の外観図を示す。 １・・・・・外皮、２ ・・充填部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名ζ）
１図 第２図 ／ 第３図 第４図
図はその縦断面図、第３図は充填部中のバインダー分が
０のワイヤーを放電した後の外観図、第４図は本発明に
よるワイヤーを放電した後の外観図を示す。 １・・・・・外皮、２ ・・充填部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名ζ）
１図 第２図 ／ 第３図 第４図
Claims (1)
- 金属外皮と、この金属外皮内に充填されたカーボンを主
体とする粉状もしくは粒状の充填部からなり、前Ｒ１シ
充填部の組成をカーボン分８０〜９５重］、係、熱硬化
（Ｉ［゛樹脂バインダー６〜２０Φ川係とし、充填部の
かさ密度が１．２〜１．７−で、かつ充填部の断面積が
全断面積の６０〜９０係であること−をｌ待機とするガ
ウジング用ワイヤー０
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57140604A JPS5930497A (ja) | 1982-08-12 | 1982-08-12 | ガウジング用ワイヤ− |
| EP19830902574 EP0116095A4 (en) | 1982-08-12 | 1983-08-10 | MACHINING WIRE ELECTRODE. |
| US06/599,438 US4553019A (en) | 1982-08-12 | 1983-08-10 | Gouging wire electrode |
| PCT/JP1983/000258 WO1984000724A1 (en) | 1982-08-12 | 1983-08-10 | Wire gauging electrode |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57140604A JPS5930497A (ja) | 1982-08-12 | 1982-08-12 | ガウジング用ワイヤ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5930497A true JPS5930497A (ja) | 1984-02-18 |
| JPS6249154B2 JPS6249154B2 (ja) | 1987-10-17 |
Family
ID=15272566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57140604A Granted JPS5930497A (ja) | 1982-08-12 | 1982-08-12 | ガウジング用ワイヤ− |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4553019A (ja) |
| EP (1) | EP0116095A4 (ja) |
| JP (1) | JPS5930497A (ja) |
| WO (1) | WO1984000724A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4721837A (en) * | 1985-09-25 | 1988-01-26 | Eutectic Corporation | Cored tubular electrode and method for the electric-arc cutting of metals |
| CA1296807C (en) * | 1986-09-08 | 1992-03-03 | Paul R. Culley | Computer system speed control at continuous processor speed |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2818352A (en) * | 1954-05-28 | 1957-12-31 | Westinghouse Electric Corp | Welding electrodes |
| US3345495A (en) * | 1963-07-25 | 1967-10-03 | Eutectic Welding Alloys | Tubular cutting electrode |
| JPS5023638Y1 (ja) * | 1969-04-14 | 1975-07-16 | ||
| US3646306A (en) * | 1970-04-24 | 1972-02-29 | Edwin W Olds | Arc gouging system |
| JPS4946466B1 (ja) * | 1970-09-19 | 1974-12-10 | ||
| JPS57109592A (en) * | 1980-12-25 | 1982-07-08 | Ibiden Co Ltd | Electrode bar for gounding and blasting |
| JPS5820395A (ja) * | 1981-07-29 | 1983-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ガウジング用ワイヤ−の製造法 |
-
1982
- 1982-08-12 JP JP57140604A patent/JPS5930497A/ja active Granted
-
1983
- 1983-08-10 US US06/599,438 patent/US4553019A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-08-10 EP EP19830902574 patent/EP0116095A4/en not_active Withdrawn
- 1983-08-10 WO PCT/JP1983/000258 patent/WO1984000724A1/ja not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6249154B2 (ja) | 1987-10-17 |
| EP0116095A4 (en) | 1985-10-14 |
| US4553019A (en) | 1985-11-12 |
| WO1984000724A1 (en) | 1984-03-01 |
| EP0116095A1 (en) | 1984-08-22 |
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