JPS5927983A - コ−クス乾式消火設備の操業方法 - Google Patents
コ−クス乾式消火設備の操業方法Info
- Publication number
- JPS5927983A JPS5927983A JP13773882A JP13773882A JPS5927983A JP S5927983 A JPS5927983 A JP S5927983A JP 13773882 A JP13773882 A JP 13773882A JP 13773882 A JP13773882 A JP 13773882A JP S5927983 A JPS5927983 A JP S5927983A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- circulating gas
- cooling chamber
- pressure
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、コークス乾式消火設備におい石、冷却室か
ら環状煙道へ通じる小煙道にコークスが閉塞することな
く、蒸気を安定して多凪に回収できるコークス乾式消火
設備の操業方法に関する。
ら環状煙道へ通じる小煙道にコークスが閉塞することな
く、蒸気を安定して多凪に回収できるコークス乾式消火
設備の操業方法に関する。
コークス乾式消火設備は、コークス炉から排出される赤
熱コークスを粉塵の発生なく消火でさると共に、赤熱コ
ークスの保有する顕熱を回収し、省エネルギー化を図る
ことができるため、近年多く採用されるようになった。
熱コークスを粉塵の発生なく消火でさると共に、赤熱コ
ークスの保有する顕熱を回収し、省エネルギー化を図る
ことができるため、近年多く採用されるようになった。
このコークス乾式消火装置は、走行台車に積載した底開
き式のコークパケットに赤熱コークスを受け、消火炉頂
部ヘコークパケットを巻き土げ、赤熱状態のコークスを
装入して冷却室内で不活性ガスと熱交換させ、200°
C近くまで冷却したのち、F部に設けた切出ゲートによ
り定爪ずつ切り出す。そして、熱交換後800°C程度
に加熱された不活性ガスは、ボイラに導入されて熱交換
し、冷却されたのち循環ブロアで再度冷却室へ圧送され
る。
き式のコークパケットに赤熱コークスを受け、消火炉頂
部ヘコークパケットを巻き土げ、赤熱状態のコークスを
装入して冷却室内で不活性ガスと熱交換させ、200°
C近くまで冷却したのち、F部に設けた切出ゲートによ
り定爪ずつ切り出す。そして、熱交換後800°C程度
に加熱された不活性ガスは、ボイラに導入されて熱交換
し、冷却されたのち循環ブロアで再度冷却室へ圧送され
る。
前記循環不活性ガス中には、赤熱コークスから発生する
水素やコークスの燃焼じよって生じる一酸化炭素等が混
入蓄積するため、従来、窒素や希釈(燃焼)用空気を添
加して水素、−酸化炭素等の濃度を低いものに希釈し、
余剰のカスは上下放散管を用いて大気中に燃焼放散して
いる。
水素やコークスの燃焼じよって生じる一酸化炭素等が混
入蓄積するため、従来、窒素や希釈(燃焼)用空気を添
加して水素、−酸化炭素等の濃度を低いものに希釈し、
余剰のカスは上下放散管を用いて大気中に燃焼放散して
いる。
しかし、かかる循環ガスの希釈に際しては、循環ガスが
爆発範囲に入らないよう水素4%以F。
爆発範囲に入らないよう水素4%以F。
−酸化炭素14%以丁に希釈さgているのが現状である
。
。
一方、ボイラで% litの蒸気を安定して発生させる
には、ボイラへ安定して多くの熱を供給する必要があり
、そのためには循環ガスJ盆、希釈空気最を増せばよい
。
には、ボイラへ安定して多くの熱を供給する必要があり
、そのためには循環ガスJ盆、希釈空気最を増せばよい
。
しかし、循環ガスは第1図に示すように、冷却室(1)
で赤熱コークスを冷却したのち、冷却室上部周壁に多数
設けた小煙道(2)を通ってプレチャンバ(3)の周壁
に設けた環状煙道(4)を経てボイラへ供給するよう(
II4成されて2す、小煙道(2)の形状、数、大きさ
等によって異なるが、小煙道(2)がコークスによって
閉塞する限界風通が存在する。
で赤熱コークスを冷却したのち、冷却室上部周壁に多数
設けた小煙道(2)を通ってプレチャンバ(3)の周壁
に設けた環状煙道(4)を経てボイラへ供給するよう(
II4成されて2す、小煙道(2)の形状、数、大きさ
等によって異なるが、小煙道(2)がコークスによって
閉塞する限界風通が存在する。
したがっ−C1従来は小煙道にコークスが閉塞しないよ
う循環ガス縫を限界風屋以Fにオペレータが制御してい
た。
う循環ガス縫を限界風屋以Fにオペレータが制御してい
た。
しかし、従来の循環ガスの限界風足の決定は、循環ガス
の成分斐化、コークス粒度変化、温度変化等を考慮する
ことなく決定していたため、発生蒸気1ルが大きく変動
したり、コークスの冷却不足等が発生する等、安定操業
、ヒ問題があった。
の成分斐化、コークス粒度変化、温度変化等を考慮する
ことなく決定していたため、発生蒸気1ルが大きく変動
したり、コークスの冷却不足等が発生する等、安定操業
、ヒ問題があった。
本発明者等は、上記問題点を解消するため種々試験8[
究の結果、小煙道のコークスによる閉塞は、冷却室内圧
力と環状煙道内圧力の差によって決定され、該圧力差は
、循環ガス鼠が一定でも循環ガス中の水素濃度が上昇す
るとき(窯出しが始まり、消火設備へコークス、が投入
されているとき)、循環ガスの密度が小となって小さく
なる。一方、窯出間断中は、循環ガス中に希釈(燃・腕
)空気を供給1−1循環ガス中の可燃成分を燃焼させて
いるため、水素濃度は減少し、循環ガスの密度が犬とな
って大きくなる。
究の結果、小煙道のコークスによる閉塞は、冷却室内圧
力と環状煙道内圧力の差によって決定され、該圧力差は
、循環ガス鼠が一定でも循環ガス中の水素濃度が上昇す
るとき(窯出しが始まり、消火設備へコークス、が投入
されているとき)、循環ガスの密度が小となって小さく
なる。一方、窯出間断中は、循環ガス中に希釈(燃・腕
)空気を供給1−1循環ガス中の可燃成分を燃焼させて
いるため、水素濃度は減少し、循環ガスの密度が犬とな
って大きくなる。
一方、冷却室内圧力と環状煙道内圧力との圧力差は、循
環ガスの成分が一定の場合、ガス流I]t 。
環ガスの成分が一定の場合、ガス流I]t 。
冷却室内温度、冷却室内の空隙率の影響を受ける。
したがって、コークス炉の負荷率が総代した場合など、
コークス粒度が変化し、冷却室内の空隙率。
コークス粒度が変化し、冷却室内の空隙率。
温度も変化し、冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧も
変動する。このため、コークス炉負荷率と冷却室内圧力
、環状煙道内圧力の差圧との関連を求め、コークス炉負
荷率に対応した許容最大の差圧を設定し、該許容最大の
差圧を維持するよう循環ガス社を制御することによって
小煙道へのコークス詰りか防止でさ、操業条件によるボ
イラへの入熱に、tのf動け、循環ガス中の可燃成分の
燃焼を調整することによって抑制できることを見い出し
、この発明を完成させたのである。
変動する。このため、コークス炉負荷率と冷却室内圧力
、環状煙道内圧力の差圧との関連を求め、コークス炉負
荷率に対応した許容最大の差圧を設定し、該許容最大の
差圧を維持するよう循環ガス社を制御することによって
小煙道へのコークス詰りか防止でさ、操業条件によるボ
イラへの入熱に、tのf動け、循環ガス中の可燃成分の
燃焼を調整することによって抑制できることを見い出し
、この発明を完成させたのである。
すなわちこの発明は、コークス乾式消火設備において、
希釈空気IFkの調整によって循環ガス中の水素濃度を
、コークス窯出中は10〜zos、g出間断中は次回窯
出開始時点で下限となすと共に、循環ガス;ルを1tl
J御してコークス炉負荷率に対応設定した許容最大の冷
却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧に維持することを特
徴とするコークス乾式消火設備の操業方法である。
希釈空気IFkの調整によって循環ガス中の水素濃度を
、コークス窯出中は10〜zos、g出間断中は次回窯
出開始時点で下限となすと共に、循環ガス;ルを1tl
J御してコークス炉負荷率に対応設定した許容最大の冷
却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧に維持することを特
徴とするコークス乾式消火設備の操業方法である。
この発明は、化2図に示すように、赤熱コークスの窯出
中は、循環ガス中の水素濃度をlO〜20チの高レベル
に床ち、窯出終了時刻t2より次回の窯出開始時刻t3
までの窯出間断中は、希釈空気1′Aを調整して水素濃
度を、時刻t3では下限とするのである。窯出間断中の
希釈空気はの設定は、次式を使って窯出完了時点で近似
計算を行ない設定する。又途中で近似計算値より大きく
外れたときは再度計算を行い希釈空気層を再設定する。
中は、循環ガス中の水素濃度をlO〜20チの高レベル
に床ち、窯出終了時刻t2より次回の窯出開始時刻t3
までの窯出間断中は、希釈空気1′Aを調整して水素濃
度を、時刻t3では下限とするのである。窯出間断中の
希釈空気はの設定は、次式を使って窯出完了時点で近似
計算を行ない設定する。又途中で近似計算値より大きく
外れたときは再度計算を行い希釈空気層を再設定する。
H== Ho e−at
ただし、H: を時間後の水素濃度(チ)Ho: 窯出
完了直後の水素濃度 a :定数 t : 次回窯出開始までの時間 又窯出開始時の希釈空気驕は、窯出間断中より減らし所
定の水素1度まであげるため、上記近似計算式により求
めた窯出間断中の希釈空気は設定値に1未満の定数を乗
じた小さな値とする。そして、窯出中は水素濃度が10
〜20%に保たれ−るように希釈空気臘を調整するが、
これは循環ガス中の水素濃度データを空気吹込ブロアの
調整ダンパにフィードバックさせればよい。
完了直後の水素濃度 a :定数 t : 次回窯出開始までの時間 又窯出開始時の希釈空気驕は、窯出間断中より減らし所
定の水素1度まであげるため、上記近似計算式により求
めた窯出間断中の希釈空気は設定値に1未満の定数を乗
じた小さな値とする。そして、窯出中は水素濃度が10
〜20%に保たれ−るように希釈空気臘を調整するが、
これは循環ガス中の水素濃度データを空気吹込ブロアの
調整ダンパにフィードバックさせればよい。
なお、窯出中水素1度を10〜20%に保つのは、10
%未満では循環ガスの密度があまり小とならず、循環ガ
ス辰の増加が十分でなく、又2o%を超えると爆発の危
険があり安全上問題があるためである。
%未満では循環ガスの密度があまり小とならず、循環ガ
ス辰の増加が十分でなく、又2o%を超えると爆発の危
険があり安全上問題があるためである。
循環ガスにの制御は、コークス炉負荷率に対応して設定
された冷却室内圧力と環状煙道内圧力の許容最大の差圧
を維持するよう循環ブロアのダンパ開度を調整するが、
そのため冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧をダンパ
開度にフィードバックして行えばよい。
された冷却室内圧力と環状煙道内圧力の許容最大の差圧
を維持するよう循環ブロアのダンパ開度を調整するが、
そのため冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧をダンパ
開度にフィードバックして行えばよい。
かくすることによって、コークス窯出中は希釈空気1社
が減少し、ボイラ入口温度が若干低下する。
が減少し、ボイラ入口温度が若干低下する。
しかし、循環ガス中の水素濃度を10〜20%に作詩す
るためその分ガス密度が小となり、冷却室内圧力と環状
煙道内圧力の差圧が小となるから、該差圧が許容最大値
を維持するよう循環カス鼠が増数される。一方、窯出間
断中は、希釈空気量が増加し、ボイラ入口温度が上昇す
る。しかし、循環ガス中の水素濃度が燃焼によって順次
低下し、その分ガス密度が大となって冷却室内圧力と環
状煙道内圧力の差圧が大となるから、該差圧が許容最大
値を維持するよう循環ガス緻が減量される。
るためその分ガス密度が小となり、冷却室内圧力と環状
煙道内圧力の差圧が小となるから、該差圧が許容最大値
を維持するよう循環カス鼠が増数される。一方、窯出間
断中は、希釈空気量が増加し、ボイラ入口温度が上昇す
る。しかし、循環ガス中の水素濃度が燃焼によって順次
低下し、その分ガス密度が大となって冷却室内圧力と環
状煙道内圧力の差圧が大となるから、該差圧が許容最大
値を維持するよう循環ガス緻が減量される。
したがって、コークス窯出中、窯出間断中のボイラへの
入熱駄を高レベルで安定供給できると共に、小煙道がコ
ークスによって閉塞することが防止できるのである。
入熱駄を高レベルで安定供給できると共に、小煙道がコ
ークスによって閉塞することが防止できるのである。
次に、この発明を能力120t/hのコークス乾式消火
設備に実施した場合をチャート図に基いて説明する。
設備に実施した場合をチャート図に基いて説明する。
第3図に示すように、9時40分にコークスの投入を開
始し、前記したごとく窯出中及び窯出間断中において循
環ガス中の水素濃度を調整して操業した。その間の水素
濃度の変化を第8図に、蒸気の温度、流鼠、圧力の変化
を第4図に示す。
始し、前記したごとく窯出中及び窯出間断中において循
環ガス中の水素濃度を調整して操業した。その間の水素
濃度の変化を第8図に、蒸気の温度、流鼠、圧力の変化
を第4図に示す。
第3図中に示すように、コークスの投入が始まると(第
1回9時40分、第2回14時00分、第8回18時1
0分、第4回22時20分)、水素濃度は、急激に増加
するが、10%を超えるまでは希釈空気量を減らして運
転し、10〜15%の高レベル濃度に作詩するように調
整した。一方循環ガス蹴は、水素濃度が増しガスの密度
が小さくなって冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧が
Fるため、循環ブロアのダンパを開いて許容最大の差圧
を維持するよう制御した。
1回9時40分、第2回14時00分、第8回18時1
0分、第4回22時20分)、水素濃度は、急激に増加
するが、10%を超えるまでは希釈空気量を減らして運
転し、10〜15%の高レベル濃度に作詩するように調
整した。一方循環ガス蹴は、水素濃度が増しガスの密度
が小さくなって冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧が
Fるため、循環ブロアのダンパを開いて許容最大の差圧
を維持するよう制御した。
このため、希釈空気量が減少しボイラ入口温度が圓[す
るが、循環ガス繊が増加するため蒸気発生鼠は第4図に
示すように高レベルを維持した。
るが、循環ガス繊が増加するため蒸気発生鼠は第4図に
示すように高レベルを維持した。
又窯出間断中は、次回窯出開始時点で水素濃度をF限と
することを目標に希釈空気jttを設定し、同時に循環
ガス蹴は、設定された前記許容最大の差圧を維持するよ
う循環プロアのダンパを調整した。このとき、希釈空気
量は、投入中より多くなり、循環ガスは減少によるボイ
ラ入熱磁減を補填する。したがって蒸気発生風は、高レ
ベルを維持した。そのため、第4図に示されるように蒸
気の温度、流1社、圧力は操業全体にわたりほぼ一定し
ている。
することを目標に希釈空気jttを設定し、同時に循環
ガス蹴は、設定された前記許容最大の差圧を維持するよ
う循環プロアのダンパを調整した。このとき、希釈空気
量は、投入中より多くなり、循環ガスは減少によるボイ
ラ入熱磁減を補填する。したがって蒸気発生風は、高レ
ベルを維持した。そのため、第4図に示されるように蒸
気の温度、流1社、圧力は操業全体にわたりほぼ一定し
ている。
なお、上記冷却室内IE力と環状煙道内圧力の許容最大
の差圧は、コークス炉負荷率110%のとき150Mf
fAq、同じく95チのとき100 #INAqであっ
た。
の差圧は、コークス炉負荷率110%のとき150Mf
fAq、同じく95チのとき100 #INAqであっ
た。
この発明は、上記のごとく、コークスの窯出中及び窯出
間断中におけるボイラへの入熱を高レベルで安定供給で
きるため、常に安定して多h1の蒸気を回収できるばか
りでなく、小煙道がコークスによって閉塞することもな
く、安定操業ができる等多くの利点を有する。
間断中におけるボイラへの入熱を高レベルで安定供給で
きるため、常に安定して多h1の蒸気を回収できるばか
りでなく、小煙道がコークスによって閉塞することもな
く、安定操業ができる等多くの利点を有する。
第1図はコークス乾式消火設備の要部を示す縦断面図、
第2図はこの発明の操業法による循環ガス中の水素濃度
の変化を示す図表、第3図はこの発明の実施による水素
濃度の変化を示す図表、第4図は同じく発生蒸気の温度
、流曖、圧力の変化を示す図表である。 図中、1・・・冷却室、2・・・小煙道、3・・・プレ
チャンバ、4・・・環状煙道。 出願人 住金化工株式芸社
第2図はこの発明の操業法による循環ガス中の水素濃度
の変化を示す図表、第3図はこの発明の実施による水素
濃度の変化を示す図表、第4図は同じく発生蒸気の温度
、流曖、圧力の変化を示す図表である。 図中、1・・・冷却室、2・・・小煙道、3・・・プレ
チャンバ、4・・・環状煙道。 出願人 住金化工株式芸社
Claims (1)
- コークス乾式消火設備において、希釈空気線の調整によ
って循環ガス中の水素濃度を、コークス窯出中は10〜
20条、窯出間断中は次回窯出開始時点で下限となすと
共に、循環ガス量を制御してコークス炉負荷率に対応設
定した許容最大の冷却室内圧力と環状煙道内圧力の差圧
に維持することを特徴とするコークス乾式消火設備の操
業方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13773882A JPS5927983A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | コ−クス乾式消火設備の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13773882A JPS5927983A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | コ−クス乾式消火設備の操業方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5927983A true JPS5927983A (ja) | 1984-02-14 |
Family
ID=15205670
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13773882A Pending JPS5927983A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | コ−クス乾式消火設備の操業方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5927983A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60242544A (ja) * | 1985-04-22 | 1985-12-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気テープ装置 |
-
1982
- 1982-08-06 JP JP13773882A patent/JPS5927983A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60242544A (ja) * | 1985-04-22 | 1985-12-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気テープ装置 |
JPH0325857B2 (ja) * | 1985-04-22 | 1991-04-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd |
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