JPS5923085B2 - 複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製造方法 - Google Patents
複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製造方法Info
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- JPS5923085B2 JPS5923085B2 JP53008626A JP862678A JPS5923085B2 JP S5923085 B2 JPS5923085 B2 JP S5923085B2 JP 53008626 A JP53008626 A JP 53008626A JP 862678 A JP862678 A JP 862678A JP S5923085 B2 JPS5923085 B2 JP S5923085B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、磁気的自己保持形継電器およびスイッチなど
の鉄心として使用する複合磁気特性を有する複合半硬質
磁性材料の製造方法に関するものである。
の鉄心として使用する複合磁気特性を有する複合半硬質
磁性材料の製造方法に関するものである。
従来の磁気的自己保持形継電器およびスイッチに使用さ
れる半硬質磁性材料は第１図に示すような単純な磁化曲
線を有するものであつた。
れる半硬質磁性材料は第１図に示すような単純な磁化曲
線を有するものであつた。
この材料を使用した磁気的自己保持形継電器およびスイ
ッチは接点を閉成状態から開放状態にする場合駆動法が
複雑になるか、あるいは駆動起磁力の厳密な制御が必要
であり、半硬質磁性材料の磁気特性変動値も一定にしな
ければならず、設計、製造において非常に困難を伴なう
という欠点があつた。これらの欠点は、第２図に示すよ
うな複合磁気特性を有する半硬質磁性材料を使用した場
合、解決することができることが知られている。実際に
は、磁気的自己保持形継電器およびスイッチに使用され
る第２図に示すような複合磁気特性を有する半硬質磁性
材料には次の諸特性が要求される。
ッチは接点を閉成状態から開放状態にする場合駆動法が
複雑になるか、あるいは駆動起磁力の厳密な制御が必要
であり、半硬質磁性材料の磁気特性変動値も一定にしな
ければならず、設計、製造において非常に困難を伴なう
という欠点があつた。これらの欠点は、第２図に示すよ
うな複合磁気特性を有する半硬質磁性材料を使用した場
合、解決することができることが知られている。実際に
は、磁気的自己保持形継電器およびスイッチに使用され
る第２図に示すような複合磁気特性を有する半硬質磁性
材料には次の諸特性が要求される。
すなわち第２図においてａ点における磁束密度（Ｂｒ）
が高く（１０ｋＧ以上）、ｂ点における小保磁力反転磁
界の磁場の強さ（Ｈｂ）は５００ｅ以上、ｄ点における
大保磁力反転磁界の磁場の強さ（ＨＬ）がＨｂの２倍以
上（１０００ｅ以上）、ｂ点とｃ点間の傾斜反転透磁率
（μｓ）が急峻（３００Ｇ／０ｅ以上）なこと、ｄ点と
ｅ点間の傾斜が十分小さいこと、Ｂ，ｃｄ点での角ばり
性が良いこと、ｅ点が適当な値（Ｂｇ）をもつこと、切
断、切削加工が容易なこと、多量生産が可能であり、品
質が安定していることなどである。第２図に示すような
複合磁気特性を得るには保磁力（Ｈｃ）の異なる２種の
合金を機械的にクラツドする方法が従来から知られてい
る。しかしこの方法で複合磁気特性を有する複合半硬質
磁性材料を量産製造するには、保磁力の異なる２種の合
金をクラツドし同一加工および同一熱処理を施し、それ
ぞれの保磁力を得る必要がある。通常の半硬質磁性材料
では保磁力が大きくなるとＢｒが低下し、加工が困難と
なり、しかもそれぞれの最適熱処理温度が異なるためク
ラツドして磁気的自己保持形継電器およびスイツチに適
合する複合半硬質材料を量産製造することは困難である
。また、冷間加工が可能で高Ｂｒｌ高ＨｃＯ）磁石合金
として従来より知られているＦｅ−Ｃｅ−Ｖ系合金（バ
イカロイ）、Ｆｅ−Ｃｒ−ＣＯ合金においては、角ばり
性および傾斜（μｓ）に劣るため複合半硬質磁性 Ｃ材
料としての利点が十分生かされない。一方、複合磁気特
性は単一合金においても得られることが知られているが
、磁気特性の制御が困難であるため、必要な複合磁気特
性を得ることができない。本発明は重量比にてＣＯｌＯ
〜３０（ｆ）、Ｎｉ５〜 こ２００ｆ）、Ｃｒ２〜９（
！）、Ｃｕｌ〜５％、ＭＯＯ〜４嶋、ＴｉＯ〜２（ｆ）
、残部Ｆｅからなる組成範囲の合金から保磁力（Ｈｃ）
の異なる２種の合金を選び出し、これに対する加工およ
び熱処理条件を併合することで特徴づけられるもので、
通常の半硬質磁 ３性材料では製造不可能な磁気的自己
保持形継電器およびスイツチの使用に適する複合磁気特
性を有する半硬質磁性材料の製造方法を提供することを
目的とするものである。本発明の一つの特徴は、これら
の合金の相変態 ４と磁気特性の関係について種々検討
した結果、高ＨＣｌ低Ｂｒｌ低角ばりな持効状態に再度
の冷間加工を施すとＨｃ，Ｂｒがともに増大し、角ばり
性も改善されると言う効果を見出したことにある。
が高く（１０ｋＧ以上）、ｂ点における小保磁力反転磁
界の磁場の強さ（Ｈｂ）は５００ｅ以上、ｄ点における
大保磁力反転磁界の磁場の強さ（ＨＬ）がＨｂの２倍以
上（１０００ｅ以上）、ｂ点とｃ点間の傾斜反転透磁率
（μｓ）が急峻（３００Ｇ／０ｅ以上）なこと、ｄ点と
ｅ点間の傾斜が十分小さいこと、Ｂ，ｃｄ点での角ばり
性が良いこと、ｅ点が適当な値（Ｂｇ）をもつこと、切
断、切削加工が容易なこと、多量生産が可能であり、品
質が安定していることなどである。第２図に示すような
複合磁気特性を得るには保磁力（Ｈｃ）の異なる２種の
合金を機械的にクラツドする方法が従来から知られてい
る。しかしこの方法で複合磁気特性を有する複合半硬質
磁性材料を量産製造するには、保磁力の異なる２種の合
金をクラツドし同一加工および同一熱処理を施し、それ
ぞれの保磁力を得る必要がある。通常の半硬質磁性材料
では保磁力が大きくなるとＢｒが低下し、加工が困難と
なり、しかもそれぞれの最適熱処理温度が異なるためク
ラツドして磁気的自己保持形継電器およびスイツチに適
合する複合半硬質材料を量産製造することは困難である
。また、冷間加工が可能で高Ｂｒｌ高ＨｃＯ）磁石合金
として従来より知られているＦｅ−Ｃｅ−Ｖ系合金（バ
イカロイ）、Ｆｅ−Ｃｒ−ＣＯ合金においては、角ばり
性および傾斜（μｓ）に劣るため複合半硬質磁性 Ｃ材
料としての利点が十分生かされない。一方、複合磁気特
性は単一合金においても得られることが知られているが
、磁気特性の制御が困難であるため、必要な複合磁気特
性を得ることができない。本発明は重量比にてＣＯｌＯ
〜３０（ｆ）、Ｎｉ５〜 こ２００ｆ）、Ｃｒ２〜９（
！）、Ｃｕｌ〜５％、ＭＯＯ〜４嶋、ＴｉＯ〜２（ｆ）
、残部Ｆｅからなる組成範囲の合金から保磁力（Ｈｃ）
の異なる２種の合金を選び出し、これに対する加工およ
び熱処理条件を併合することで特徴づけられるもので、
通常の半硬質磁 ３性材料では製造不可能な磁気的自己
保持形継電器およびスイツチの使用に適する複合磁気特
性を有する半硬質磁性材料の製造方法を提供することを
目的とするものである。本発明の一つの特徴は、これら
の合金の相変態 ４と磁気特性の関係について種々検討
した結果、高ＨＣｌ低Ｂｒｌ低角ばりな持効状態に再度
の冷間加工を施すとＨｃ，Ｂｒがともに増大し、角ばり
性も改善されると言う効果を見出したことにある。
ノ本発明の第２の特徴は時効処理状態の複合体に２次冷
間加工と最終熱処理を施すと、複合体を構成するそれぞ
れの合金から予想される以上に角ばり性が改善され、角
ばり性にすぐれた複合磁気特性が得られることである。
間加工と最終熱処理を施すと、複合体を構成するそれぞ
れの合金から予想される以上に角ばり性が改善され、角
ばり性にすぐれた複合磁気特性が得られることである。
この角ばり性改善の効果は、本合金組成と同軸状複合体
加工および時効処理後の２次冷間加工と言う条件が満足
されて始めて得られるものであり、熱間加工時の同軸複
合界面での拡散接合により、後の冷間加工で接合界面に
引張応力が働いていることに基づく。本発明により、複
合磁気特性を有する半硬質磁性材料は次のようにして製
造される。
加工および時効処理後の２次冷間加工と言う条件が満足
されて始めて得られるものであり、熱間加工時の同軸複
合界面での拡散接合により、後の冷間加工で接合界面に
引張応力が働いていることに基づく。本発明により、複
合磁気特性を有する半硬質磁性材料は次のようにして製
造される。
まず、所望に応じたＨｃの異なる２種の合金は１例とし
て示した第３図から選び出される。第３図は、上記合金
組成のうちＣｒ含有量を７＃）、Ｃｕ含有量を３％と一
定にし、ＣＯ，Ｎｌ，Ｆｅ量を変化させた合金群を１１
００゜Ｃ加熱後水冷しその後加工率５０％の第１次冷間
加工→６００℃時効処理→加工率８０＃）の第２次冷間
加工→４５０℃最終熱処理の処理を行なつて得られたＢ
ｒｌ：．Ｈｃの分布図である。これらの分布図は後述す
る合金組成範囲、熱処理温度範囲、加工条件のもとで多
数作製しておく。これらの図から選び出されたＨｃの異
なる２種の合金をそれぞれ高周波溶解炉などにより真空
中、大気中で溶解して鋳造し、これを９００℃以上で加
熱鍛造し、２種の合金のいずれか一方をドリル又は押し
出し等で中空状に加工する。この中空部に他方の合金を
挿入して複合体とし９００℃以上での熱間圧延又は溝ロ
ールと冷間加工とにより所定の線径まで断面減少させ、
この間酸洗、機械研磨により目的とするＢｇ値が得られ
るよう複合体の皮材と芯材の断面積比を調整する。
て示した第３図から選び出される。第３図は、上記合金
組成のうちＣｒ含有量を７＃）、Ｃｕ含有量を３％と一
定にし、ＣＯ，Ｎｌ，Ｆｅ量を変化させた合金群を１１
００゜Ｃ加熱後水冷しその後加工率５０％の第１次冷間
加工→６００℃時効処理→加工率８０＃）の第２次冷間
加工→４５０℃最終熱処理の処理を行なつて得られたＢ
ｒｌ：．Ｈｃの分布図である。これらの分布図は後述す
る合金組成範囲、熱処理温度範囲、加工条件のもとで多
数作製しておく。これらの図から選び出されたＨｃの異
なる２種の合金をそれぞれ高周波溶解炉などにより真空
中、大気中で溶解して鋳造し、これを９００℃以上で加
熱鍛造し、２種の合金のいずれか一方をドリル又は押し
出し等で中空状に加工する。この中空部に他方の合金を
挿入して複合体とし９００℃以上での熱間圧延又は溝ロ
ールと冷間加工とにより所定の線径まで断面減少させ、
この間酸洗、機械研磨により目的とするＢｇ値が得られ
るよう複合体の皮材と芯材の断面積比を調整する。
引き続き９００℃〜１２００℃で加熱後水冷の溶体化処
理、加工率１０％以上の１次冷間加工を行ない、さらに
５５０℃〜８００℃の範囲の適当な温度で時効処理をし
た後、加工率３０（！）以上の２次冷間加工を再度行な
い、次いで３５０℃〜５５０℃の範囲の適当な温度で最
終熱処理を行なう。このような製造方法によりＢｒｌＯ
ｋＧ以上、小保磁力反転磁界Ｈｂ４Ｏ〜２０００ｅ１大
保磁力反転磁界ＨＬ６Ｏ〜３６００ｅ１零点磁束密度Ｂ
ｇＯ．８Ｂｒ〜−０，８ＢｒｋＧ１反転透磁率μＳ３Ｏ
Ｏ以上Ｇ／０ｅ１角ばり性のすぐれた磁気的自己保持形
継電器およびスイツチなどに適する半硬質磁性材料を容
易に量産製造することができる。ただし、この発明にお
いて各成分元素の量は次の理由により限定される。すな
わちＣＯｌＯ％以下ではＢｒが低く、ＣＯ３Ｏ％以上で
は冷間加工性が著しく劣化し、製造価格も高価になり経
済的に不利である。又、それぞれＮｉ５％、Ｃｒ２（Ｆ
ｆ）Ｃｕｌ％の下限値以下にするとＨｃが著しく減少し
、逆にそれぞれＮｉ２ＯＣｆ）、Ｃｒ９％の上限値以上
では非磁性相（γ相）が安定となつてくるため高いＢｒ
が得られない。Ｃｕ５％以上では鍛造と熱間加工が困難
となり、それぞれＭＯ４％以上又はＴｉ２％以上では冷
間加工が困難となる。なおＮｉ＋Ｃｒ＋Ｃｕの総量はそ
れぞれの必要範囲内でγ→α′（マルテンサイト）変態
開始温度Ｍｓが１５００Ｃ〜２００℃の間に存在するよ
う調整することが重要である。Ｍｓがこの温度範囲以外
の場合は２次冷間加工の効果は見られず、したがつて高
Ｂｒｌ高Ｈｃおよび高角ばりな磁気特性は得られない。
熱間加工は加熱温度が９００℃未満では複合体に加工割
れが生じるようになり、１２００℃以上では複合界面で
の拡散が過度に進み複合磁気特性が劣化するため、好ま
しくは９０００Ｃ〜１１５０゜Ｃの加熱温度が望ましい
。
理、加工率１０％以上の１次冷間加工を行ない、さらに
５５０℃〜８００℃の範囲の適当な温度で時効処理をし
た後、加工率３０（！）以上の２次冷間加工を再度行な
い、次いで３５０℃〜５５０℃の範囲の適当な温度で最
終熱処理を行なう。このような製造方法によりＢｒｌＯ
ｋＧ以上、小保磁力反転磁界Ｈｂ４Ｏ〜２０００ｅ１大
保磁力反転磁界ＨＬ６Ｏ〜３６００ｅ１零点磁束密度Ｂ
ｇＯ．８Ｂｒ〜−０，８ＢｒｋＧ１反転透磁率μＳ３Ｏ
Ｏ以上Ｇ／０ｅ１角ばり性のすぐれた磁気的自己保持形
継電器およびスイツチなどに適する半硬質磁性材料を容
易に量産製造することができる。ただし、この発明にお
いて各成分元素の量は次の理由により限定される。すな
わちＣＯｌＯ％以下ではＢｒが低く、ＣＯ３Ｏ％以上で
は冷間加工性が著しく劣化し、製造価格も高価になり経
済的に不利である。又、それぞれＮｉ５％、Ｃｒ２（Ｆ
ｆ）Ｃｕｌ％の下限値以下にするとＨｃが著しく減少し
、逆にそれぞれＮｉ２ＯＣｆ）、Ｃｒ９％の上限値以上
では非磁性相（γ相）が安定となつてくるため高いＢｒ
が得られない。Ｃｕ５％以上では鍛造と熱間加工が困難
となり、それぞれＭＯ４％以上又はＴｉ２％以上では冷
間加工が困難となる。なおＮｉ＋Ｃｒ＋Ｃｕの総量はそ
れぞれの必要範囲内でγ→α′（マルテンサイト）変態
開始温度Ｍｓが１５００Ｃ〜２００℃の間に存在するよ
う調整することが重要である。Ｍｓがこの温度範囲以外
の場合は２次冷間加工の効果は見られず、したがつて高
Ｂｒｌ高Ｈｃおよび高角ばりな磁気特性は得られない。
熱間加工は加熱温度が９００℃未満では複合体に加工割
れが生じるようになり、１２００℃以上では複合界面で
の拡散が過度に進み複合磁気特性が劣化するため、好ま
しくは９０００Ｃ〜１１５０゜Ｃの加熱温度が望ましい
。
９００加Ｃ〜１２００℃の加熱後に急冷する溶体化処理
は加熱中にγ単相の均一化を図り、室温で軟質のγ相を
得るのに必要な処理である。
は加熱中にγ単相の均一化を図り、室温で軟質のγ相を
得るのに必要な処理である。
この際、９００℃未満では十分均質で安定なγ相を得る
ことは難しく、１２００℃を越えると、複合界面の過度
な拡散が起こり、又過度な酸化のため酸化スケール除去
の量が増大し、必要なＢｇ特性値の変動が著しく大きく
なる。引き続く加工率１０％以上の１次冷間加工は非磁
性のγ相を強磁性のα７相に加工誘起変態させるために
必要な処理であり、この加工により組織の異方性化が起
こり、後の時効処理と加工で高ＨＣｌ高Ｂｒｌ高角ばり
性が得られる組織状態となる。
ことは難しく、１２００℃を越えると、複合界面の過度
な拡散が起こり、又過度な酸化のため酸化スケール除去
の量が増大し、必要なＢｇ特性値の変動が著しく大きく
なる。引き続く加工率１０％以上の１次冷間加工は非磁
性のγ相を強磁性のα７相に加工誘起変態させるために
必要な処理であり、この加工により組織の異方性化が起
こり、後の時効処理と加工で高ＨＣｌ高Ｂｒｌ高角ばり
性が得られる組織状態となる。
ここで加工率が１０％に達しないと加工誘起変態が不十
分なため、これらの効果が得られない。その後の時効処
理は１次冷間加工でα５相となつた組織の１部分にα５
→γの逆変態を生じさせ、Ｂｒは低下するもののＨｃを
増大させるが、この処理でもつとも重要なことは後の２
次冷間加工でさらに高Ｂｒｌ高Ｈｃとなるようなα５相
とγ相との混相状態を得ることである。時効温度が５５
０℃に達しない場合は十分な逆変態が進行し難く、後の
加工も困難になる。
分なため、これらの効果が得られない。その後の時効処
理は１次冷間加工でα５相となつた組織の１部分にα５
→γの逆変態を生じさせ、Ｂｒは低下するもののＨｃを
増大させるが、この処理でもつとも重要なことは後の２
次冷間加工でさらに高Ｂｒｌ高Ｈｃとなるようなα５相
とγ相との混相状態を得ることである。時効温度が５５
０℃に達しない場合は十分な逆変態が進行し難く、後の
加工も困難になる。
また８００℃を越えると、生じたγ相が後の冷間加工で
粗大なα５相に変態するため、Ｈｃと角ばり性が著しく
低下する。時効処理に引続く２次冷間加工は、α５相と
γ相との混相においてγ相の１部を再度微細なα５相に
加工誘起変態させるとともに強磁性α５相の異方性を著
しく発達せるため、前述したように複合体のＨｃ，Ｂｒ
および角ばり性を著しく向上させる。
粗大なα５相に変態するため、Ｈｃと角ばり性が著しく
低下する。時効処理に引続く２次冷間加工は、α５相と
γ相との混相においてγ相の１部を再度微細なα５相に
加工誘起変態させるとともに強磁性α５相の異方性を著
しく発達せるため、前述したように複合体のＨｃ，Ｂｒ
および角ばり性を著しく向上させる。
このような効果を得るには少なくとも３０％以上の冷間
加工率が必要である。さらに、その後の３５０。
加工率が必要である。さらに、その後の３５０。
Ｃ〜５５０℃での最終時効処理では加工歪を除去し、角
ばり性が一層向上し、μｓが増大する。この最終時効処
理が３５０℃に達しない場合は加工杢が除去されず、し
たがつて時効処理の効果がない。又、５５０℃をこえる
とαγの逆変態が進行するため、逆に角ばり性とＢｒが
低下する。以下、この発明を実施例により具体的に説明
する。
ばり性が一層向上し、μｓが増大する。この最終時効処
理が３５０℃に達しない場合は加工杢が除去されず、し
たがつて時効処理の効果がない。又、５５０℃をこえる
とαγの逆変態が進行するため、逆に角ばり性とＢｒが
低下する。以下、この発明を実施例により具体的に説明
する。
実施例 １
電子交換機の通話路スイツチに必要な複合磁性鉄心の製
造法について述べる。
造法について述べる。
小さなＨｃを示す合金（小Ｈｃ材）としてＣＯ２５Ｏｌ
）、Ｎｌｌ２％、Ｃｒ５．５％、Ｃｕ３Ｏｌ）、ＴｉＯ
．２Ｏｌ）、残Ｆｅ合金と大きなＨｃを示す合金（大Ｈ
ｃ材）としてＣＯ２ＯＯｌ）、Ｎｉｌ２（！）、Ｃｒ７
＃）、Ｃｕ３Ｏ！）、ＭＯｌ（ｆ）、残Ｆｅ合金を選び
それぞれ真空中で溶解、鋳造し、これらを１０００℃で
鍛造した後表面疵取を行ない、大Ｈｃ材を旋盤により穴
あけ加工を行ない中空状とする。
）、Ｎｌｌ２％、Ｃｒ５．５％、Ｃｕ３Ｏｌ）、ＴｉＯ
．２Ｏｌ）、残Ｆｅ合金と大きなＨｃを示す合金（大Ｈ
ｃ材）としてＣＯ２ＯＯｌ）、Ｎｉｌ２（！）、Ｃｒ７
＃）、Ｃｕ３Ｏ！）、ＭＯｌ（ｆ）、残Ｆｅ合金を選び
それぞれ真空中で溶解、鋳造し、これらを１０００℃で
鍛造した後表面疵取を行ない、大Ｈｃ材を旋盤により穴
あけ加工を行ない中空状とする。
しかる後中空部に小Ｈｃ材を挿入嵌合して同軸状複合体
とする。この複合体を適当な線径まで１１０『Ｃの温度
で鍛造および熱間溝ロール加工をした後、グラインダー
と酸洗いにより線材表面を研削又は溶解し、Ｂｇが−２
ｋＧ付近になるよう大Ｈｃ材と小Ｈｃ材の断面積比を１
：１に調整する。この後１１００℃、３０分〜１時間加
熱後水冷し、加工率５０％の１次冷間線引き加工を行な
い直径４．０ｍ７！Ｌφの複合線材を得た。これを６０
０℃、１時間加熱後室温まで空冷した場合の複合磁化曲
線は第４図に示すとおりで若干のヘビ形磁化曲線を示す
のみである。さらに、この状態に加工率７５％の２次冷
間線引き加工を行なつて得られた直径２．０１＃！φの
複合線材の複合磁化曲線は第５図に示すとおりでＢｒ，
Ｈｃとも増加し、Ｂｒｌ２．４ｋＧ，Ｈｂｌ４４Ｏｅ，
ＨＬ２７５Ｏｅ，Ｂｇ−１．７ｋＧ，ｕｓ２６５Ｇ／０
ｅとなる。この後４６０℃、１時間加熱後室温まで空冷
した場合の複合磁化曲線は第６図に示すとおりでＢｒｌ
３．ＯｋＧ，Ｈｂｌ５７Ｏｅ，ＨＬ３２９Ｏｅ，Ｂｇ−
１．８ｋＧ，μＳ４６２Ｇ／０ｅとなり角ばり性が向上
し、電子交換器の通話路スイツチに適する複合磁性鉄心
が得られた。実施例 ２ 小さなＨｃを示す合金（小Ｈｃ材）としてＣＯ２５％，
Ｎｌｌ２＃），Ｃｒ３（ｆ：），Ｃｕ３％，ＴｉＯ．２
％，残Ｆｅ合金と大きなＨｃを示す合金（大Ｈｃ材）と
してＣＯ２５ＯＡ，Ｎｉ８Ｏｆ），Ｃｒ５％，Ｃｕ３＃
），ＴｉＯ．５偶，残Ｆｅ合金をそれぞれ真空中で溶解
、鋳造し、これらを１０００℃で鍛造した後表面疵取を
行ない、大Ｈｃ材を熱間押し出しにより中空状パイプと
する。
とする。この複合体を適当な線径まで１１０『Ｃの温度
で鍛造および熱間溝ロール加工をした後、グラインダー
と酸洗いにより線材表面を研削又は溶解し、Ｂｇが−２
ｋＧ付近になるよう大Ｈｃ材と小Ｈｃ材の断面積比を１
：１に調整する。この後１１００℃、３０分〜１時間加
熱後水冷し、加工率５０％の１次冷間線引き加工を行な
い直径４．０ｍ７！Ｌφの複合線材を得た。これを６０
０℃、１時間加熱後室温まで空冷した場合の複合磁化曲
線は第４図に示すとおりで若干のヘビ形磁化曲線を示す
のみである。さらに、この状態に加工率７５％の２次冷
間線引き加工を行なつて得られた直径２．０１＃！φの
複合線材の複合磁化曲線は第５図に示すとおりでＢｒ，
Ｈｃとも増加し、Ｂｒｌ２．４ｋＧ，Ｈｂｌ４４Ｏｅ，
ＨＬ２７５Ｏｅ，Ｂｇ−１．７ｋＧ，ｕｓ２６５Ｇ／０
ｅとなる。この後４６０℃、１時間加熱後室温まで空冷
した場合の複合磁化曲線は第６図に示すとおりでＢｒｌ
３．ＯｋＧ，Ｈｂｌ５７Ｏｅ，ＨＬ３２９Ｏｅ，Ｂｇ−
１．８ｋＧ，μＳ４６２Ｇ／０ｅとなり角ばり性が向上
し、電子交換器の通話路スイツチに適する複合磁性鉄心
が得られた。実施例 ２ 小さなＨｃを示す合金（小Ｈｃ材）としてＣＯ２５％，
Ｎｌｌ２＃），Ｃｒ３（ｆ：），Ｃｕ３％，ＴｉＯ．２
％，残Ｆｅ合金と大きなＨｃを示す合金（大Ｈｃ材）と
してＣＯ２５ＯＡ，Ｎｉ８Ｏｆ），Ｃｒ５％，Ｃｕ３＃
），ＴｉＯ．５偶，残Ｆｅ合金をそれぞれ真空中で溶解
、鋳造し、これらを１０００℃で鍛造した後表面疵取を
行ない、大Ｈｃ材を熱間押し出しにより中空状パイプと
する。
しかる後中空部に小Ｈｃ材を挿入嵌合して同軸状複合体
とする。この複合体を適当な線径まで１１００℃の温度
で鍛造および熱間溝ロール加工をした後、グラインダー
と酸洗いにより線材表面を研削又は溶解し、Ｂｇが０ｋ
Ｇ付近になるよう大Ｈｃ材と小Ｈｃ材の断面積比を１．
２：１に調整する。この後１１００℃、３０分〜１時間
加熱後水冷し、加工率５０％の１次冷間線引き加工を行
ない直径４．０熊φの複合線材とする。これを６００℃
、１時間加熱後室温まで空冷し、さらに加工率７５％の
２次冷間線引き加工を行ない直径２．０闘φの複合線材
を得る。これを４５０℃、１時間加熱後室温まで空冷し
た場合の複合磁化曲線は第７図に示すとおりでＢｒｌ５
．２ｋＧ，Ｈｂ５５Ｏｅ，ＨＬ２ＯＯＯｅ，ＢｇＯｋＧ
，μＳ５Ｏ７Ｇ／０ｅの複合磁気特性が得られた。実施
例 ３ 第１表は本発明の製造方法で得られた複合磁気特性の代
表例を示し、その組成をも併記して示す。
とする。この複合体を適当な線径まで１１００℃の温度
で鍛造および熱間溝ロール加工をした後、グラインダー
と酸洗いにより線材表面を研削又は溶解し、Ｂｇが０ｋ
Ｇ付近になるよう大Ｈｃ材と小Ｈｃ材の断面積比を１．
２：１に調整する。この後１１００℃、３０分〜１時間
加熱後水冷し、加工率５０％の１次冷間線引き加工を行
ない直径４．０熊φの複合線材とする。これを６００℃
、１時間加熱後室温まで空冷し、さらに加工率７５％の
２次冷間線引き加工を行ない直径２．０闘φの複合線材
を得る。これを４５０℃、１時間加熱後室温まで空冷し
た場合の複合磁化曲線は第７図に示すとおりでＢｒｌ５
．２ｋＧ，Ｈｂ５５Ｏｅ，ＨＬ２ＯＯＯｅ，ＢｇＯｋＧ
，μＳ５Ｏ７Ｇ／０ｅの複合磁気特性が得られた。実施
例 ３ 第１表は本発明の製造方法で得られた複合磁気特性の代
表例を示し、その組成をも併記して示す。
代表例．４６．１、滝２、滝３、腐６、還８は、それぞ
れＢｇ＝０ｋＧに調整した場合、Ｈｂ４ＯＯｅ，５ＯＯ
ｅ．ｌＯＯＯｅ，ｌ５ＯＯｅ，２ＯＯＯｅが得られる本
発明による製造方法を示す。代表例．４６４、准５、屋
６、滉７は同一組成、加工、熱処理条件でＢｇをそれぞ
れ−１１ｋＧ，−１．８ｋＧ，０ｋＧ，９ｋＧに調整し
た場合に、本発明により得られる複合磁気特性を示す。
本例腐４、應７のごとくＢｇの絶対値が大きい場合は断
面積の少ない大Ｈｃ材又は小Ｈｃ材を芯材とする必要が
ある。皮材とした場合は加工中に皮材が破壊し、加工不
能となる。なお代表例７ｆ６．２と．／Ｆ６５の具体的
製造方法は実施例１及び実施例２に示した。代表例．／
Ｆ６８は、．４６２で大Ｈｃ材とした合金をＨｂ約２０
００ｅを得るために小Ｈｃ材とした本発明による製造方
法を示す。
れＢｇ＝０ｋＧに調整した場合、Ｈｂ４ＯＯｅ，５ＯＯ
ｅ．ｌＯＯＯｅ，ｌ５ＯＯｅ，２ＯＯＯｅが得られる本
発明による製造方法を示す。代表例．４６４、准５、屋
６、滉７は同一組成、加工、熱処理条件でＢｇをそれぞ
れ−１１ｋＧ，−１．８ｋＧ，０ｋＧ，９ｋＧに調整し
た場合に、本発明により得られる複合磁気特性を示す。
本例腐４、應７のごとくＢｇの絶対値が大きい場合は断
面積の少ない大Ｈｃ材又は小Ｈｃ材を芯材とする必要が
ある。皮材とした場合は加工中に皮材が破壊し、加工不
能となる。なお代表例７ｆ６．２と．／Ｆ６５の具体的
製造方法は実施例１及び実施例２に示した。代表例．／
Ｆ６８は、．４６２で大Ｈｃ材とした合金をＨｂ約２０
００ｅを得るために小Ｈｃ材とした本発明による製造方
法を示す。
代表例Ａ６９は小Ｈｃ材のＢｒが大Ｈｃ材のＢｒより小
さい場合にＢｇ＝０が得られる本発明による製造方法を
示す。
さい場合にＢｇ＝０が得られる本発明による製造方法を
示す。
以上実施例からもわかるように、この発明はこれまでに
例のない複合磁気特性、例えば１０ｋＧ以上のＢｒｌ４
Ｏ〜２０００ｅの小保磁力反転磁界Ｈｂｌ６Ｏ〜３６０
０ｅの大保持力反転磁界ＨＬＯ．８Ｂｒ〜−０．８Ｂｒ
ｋＧの零点磁束密度Ｂｇ，３ＯＯＧ／０ｅ以上の反転透
磁率μｓを容易に得ることができ、磁気的自己保持形継
電器およびスイツチなどの材料として利用することがで
きる。
例のない複合磁気特性、例えば１０ｋＧ以上のＢｒｌ４
Ｏ〜２０００ｅの小保磁力反転磁界Ｈｂｌ６Ｏ〜３６０
０ｅの大保持力反転磁界ＨＬＯ．８Ｂｒ〜−０．８Ｂｒ
ｋＧの零点磁束密度Ｂｇ，３ＯＯＧ／０ｅ以上の反転透
磁率μｓを容易に得ることができ、磁気的自己保持形継
電器およびスイツチなどの材料として利用することがで
きる。
第１図は従来の半硬質磁性材料の１例の磁化曲線を示す
図、第２図は本発明で目的とする複合磁化曲線の模式図
、第３図は本発明の複合磁気特性を得るために必要なＦ
ｅ−ＣＯ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ系合金の合金組成と保磁力
（Ｈｃ）および残留磁束密度（Ｂｒ）との関係を示す１
例の図、第４図および第５図は本発明にかかる製造途中
での複合磁化特性を示す図、第６図および第７図は本発
明による複合磁化特性を示す図。
図、第２図は本発明で目的とする複合磁化曲線の模式図
、第３図は本発明の複合磁気特性を得るために必要なＦ
ｅ−ＣＯ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ系合金の合金組成と保磁力
（Ｈｃ）および残留磁束密度（Ｂｒ）との関係を示す１
例の図、第４図および第５図は本発明にかかる製造途中
での複合磁化特性を示す図、第６図および第７図は本発
明による複合磁化特性を示す図。
Claims (1)
- １ 鉄を主体として重量比にてＣｏ１０〜３０％、Ｎｉ
５〜２０％、Ｃｒ２〜９％、Ｃｕ１〜５％の組成範囲か
らなる合金および前記合金にさらにＭｏが４％以下、Ｔ
ｉが２％以下を１種又は２種を含有する合金のうちから
、所望に応じた保磁力の異なる２種の合金を選定し、そ
れぞれ溶解、鍛造後同軸状複合体となし、９００℃以上
での熱間加工と冷間加工により所定の線径まで断面減少
させ、その後９００℃〜１２００℃での溶体化処理、次
いで加工率１０％以上の１次冷間加工、５５０℃〜８０
０℃での時効処理、加工率３０％以上の２次冷間加工、
３５０〜５５０℃での最終熱処理を順次行なうことを特
徴とする複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53008626A JPS5923085B2 (ja) | 1978-01-28 | 1978-01-28 | 複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53008626A JPS5923085B2 (ja) | 1978-01-28 | 1978-01-28 | 複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54102597A JPS54102597A (en) | 1979-08-13 |
| JPS5923085B2 true JPS5923085B2 (ja) | 1984-05-30 |
Family
ID=11698151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53008626A Expired JPS5923085B2 (ja) | 1978-01-28 | 1978-01-28 | 複合磁気特性を有する複合半硬質磁性材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923085B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0665415U (ja) * | 1992-07-24 | 1994-09-16 | 瑞穂産業有限会社 | 再々利用簡易ナプキン |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503969A (ja) * | 1973-05-16 | 1975-01-16 | ||
| JPS5082592A (ja) * | 1973-11-26 | 1975-07-04 |
-
1978
- 1978-01-28 JP JP53008626A patent/JPS5923085B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503969A (ja) * | 1973-05-16 | 1975-01-16 | ||
| JPS5082592A (ja) * | 1973-11-26 | 1975-07-04 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54102597A (en) | 1979-08-13 |
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