JPS5985851A - Ni−Fe−Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法 - Google Patents
Ni−Fe−Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法Info
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- JPS5985851A JPS5985851A JP58147983A JP14798383A JPS5985851A JP S5985851 A JPS5985851 A JP S5985851A JP 58147983 A JP58147983 A JP 58147983A JP 14798383 A JP14798383 A JP 14798383A JP S5985851 A JPS5985851 A JP S5985851A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はB”e 、 HbおよびNiよりなる耐摩耗性
高透磁率合金およびFe 、 Nb 、 wiを主成分
とし、副成分としてOr 、 Mo 、 W 、 V
、 Ta 、 l(n 、 Ge 。
高透磁率合金およびFe 、 Nb 、 wiを主成分
とし、副成分としてOr 、 Mo 、 W 、 V
、 Ta 、 l(n 、 Ge 。
Co 、 Ou 、 Ti 、 Zr 、 A4 、
Si 、 Sn 、 Sb 、希土類元素の1種あるい
は21!以上を含有する耐摩耗性高透磁率合金の製造方
法に関するもので、その目的とするところは、鍛造、加
工が容易で、透磁率が大きく、(110)<112t>
の再結晶果合組織ご有して耐摩耗性が良好な磁性合金の
製造方法を得るにある。
Si 、 Sn 、 Sb 、希土類元素の1種あるい
は21!以上を含有する耐摩耗性高透磁率合金の製造方
法に関するもので、その目的とするところは、鍛造、加
工が容易で、透磁率が大きく、(110)<112t>
の再結晶果合組織ご有して耐摩耗性が良好な磁性合金の
製造方法を得るにある。
現在、磁気記録再生ヘッド用磁性材料として高透磁率を
有し、成形加工が良好なパーマロイ(Ni・Hre糸合
金合金一般に使用されているが、磁気テ」ブの走行によ
る磁気ヘッドの摩れが激しく、その改善が重要線題とさ
れている。
有し、成形加工が良好なパーマロイ(Ni・Hre糸合
金合金一般に使用されているが、磁気テ」ブの走行によ
る磁気ヘッドの摩れが激しく、その改善が重要線題とさ
れている。
本発明者らは、Nb Jl〜14%を含有する1(i−
B’e −Nb系合金は硬度が高く、シたがって耐摩耗
・性の丁ぐれた高透磁率合金であることから、磁気記録
再生ヘッド用磁性合金として好適であることを見出し、
これを以前に特許出願(特公昭47−29690号、特
開昭47−25697号〕した。
B’e −Nb系合金は硬度が高く、シたがって耐摩耗
・性の丁ぐれた高透磁率合金であることから、磁気記録
再生ヘッド用磁性合金として好適であることを見出し、
これを以前に特許出願(特公昭47−29690号、特
開昭47−25697号〕した。
一般に耐摩耗性は硬度が高い程良好であると考え1・□
られるが、同時に加工性が損われるので、硬度を高める
ことは量産性の観点から好ましくない。一般に摩耗現象
は結晶の方位によって箆異があり、結晶異方性が存在す
ることが知られている。
られるが、同時に加工性が損われるので、硬度を高める
ことは量産性の観点から好ましくない。一般に摩耗現象
は結晶の方位によって箆異があり、結晶異方性が存在す
ることが知られている。
本発明はこの摩耗の結晶異方性を積極的に活用1する目
的で、耐摩耗性のすぐれた集合組Iikを形成せしめる
ことによって、加工性な損わずにさらに耐摩耗性の向上
を図ることが可能であると4−えなされたものである。
的で、耐摩耗性のすぐれた集合組Iikを形成せしめる
ことによって、加工性な損わずにさらに耐摩耗性の向上
を図ることが可能であると4−えなされたものである。
このようなことから、本発明者らは更にNb3.1・・
・1 8 1 〜14%を含むNi−Fe −Nb系合金について耐摩
耗性をよ。
・1 8 1 〜14%を含むNi−Fe −Nb系合金について耐摩
耗性をよ。
り一層向上せしめるためにさらに研究を行った結果、加
工率50%以上の加工を施した後900°C以上の温度
で加熱し、(110)<112>の再結晶集合組織を形
成せしめることによって、極めて耐摩耗性のすぐれた高
透磁率合金が得られることを見い出した。
工率50%以上の加工を施した後900°C以上の温度
で加熱し、(110)<112>の再結晶集合組織を形
成せしめることによって、極めて耐摩耗性のすぐれた高
透磁率合金が得られることを見い出した。
すなわち本発明は重量比にてFe 5〜25.5%、N
b8.1〜14%および残部Niからなるか、あるいは
これを主成分とし、副成分として(3r 、 No 、
W 、 V 、 Ge 、 CoおよびCUをそれぞ
れ7%以下、Ta 、 Inをそれぞれ15% 1、。
b8.1〜14%および残部Niからなるか、あるいは
これを主成分とし、副成分として(3r 、 No 、
W 、 V 、 Ge 、 CoおよびCUをそれぞ
れ7%以下、Ta 、 Inをそれぞれ15% 1、。
以下、Ti 、 Zr 、 A/ 、 Si 、 Sn
、 Sb 、希土類元素をそれぞれ5%以下の1種あ
るいは2種以上の合計0.01〜15%の組成を有する
合金に加工率50%以上の冷間加工を施した後、900
°C以上融点以下の温度で非酸化性雰囲気あるいは真空
中において加熱1することにより、初透磁率8000以
上、最大透磁率5000以上で、且つ(110)<11
2>の再結晶集合組織を形成せしめることを特徴とする
N1−Ff9− Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方
法を提供するものである。
2・・(4) 同、本発明の好ましい合金はFe 5〜235%、lN
b2+。1〜14fiおよび残部Niからなる主成分に
、副成分としてOr 、 Mo 、 W 、 V 、
Ta 、 In 、 Ge 。
、 Sb 、希土類元素をそれぞれ5%以下の1種あ
るいは2種以上の合計0.01〜15%の組成を有する
合金に加工率50%以上の冷間加工を施した後、900
°C以上融点以下の温度で非酸化性雰囲気あるいは真空
中において加熱1することにより、初透磁率8000以
上、最大透磁率5000以上で、且つ(110)<11
2>の再結晶集合組織を形成せしめることを特徴とする
N1−Ff9− Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方
法を提供するものである。
2・・(4) 同、本発明の好ましい合金はFe 5〜235%、lN
b2+。1〜14fiおよび残部Niからなる主成分に
、副成分としてOr 、 Mo 、 W 、 V 、
Ta 、 In 、 Ge 。
QOおよびcluヲそれぞれ7%以下、zr 、 sn
、 sb 。
、 sb 。
希土類元素、Ti、 、 A/ 、 siをそれぞれ8
%の1種あるいは2種以上の合計0.01〜15%F含
有する0 ここに「希土類元素」と杯Tるはy 、 scおよびラ
ンタノイド(I、a 、 Qe 、 pr 、 lqd
、 pm 、 9m 。
%の1種あるいは2種以上の合計0.01〜15%F含
有する0 ここに「希土類元素」と杯Tるはy 、 scおよびラ
ンタノイド(I、a 、 Qe 、 pr 、 lqd
、 pm 、 9m 。
Eu 、 Cd 、 Tb 、 Dy 、 HO、Er
、 Tm 、 Yb 、 Lu )、。
、 Tm 、 Yb 、 Lu )、。
を包含することご意味するO
本発合の合金を造るには、Fe 5〜25.5%、Nb
8.1〜14チおよび残部Niメ適当量を空気中、好ま
しくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中において適等な
溶解炉を用いて溶解した後、マンガン−・珪累、アルミ
ニウム、チタン、ボロン、カルシウム合金、マグネシウ
ム合金、ベリリウム合金その他の脱酸脱硫剤を少量添加
してできるだけ不純物ヲ取す除く。或は又、コt’Lに
Qr、Mo、W、、V。
8.1〜14チおよび残部Niメ適当量を空気中、好ま
しくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中において適等な
溶解炉を用いて溶解した後、マンガン−・珪累、アルミ
ニウム、チタン、ボロン、カルシウム合金、マグネシウ
ム合金、ベリリウム合金その他の脱酸脱硫剤を少量添加
してできるだけ不純物ヲ取す除く。或は又、コt’Lに
Qr、Mo、W、、V。
Q、e 、 QO、Quの7チ以下、Ta、Mn(7)
15%以下、Ti 、 zr 、 l 、 sn 、
sb 、希土類元素の5%以下の1種あるいは2種以上
の合、tio、01〜15%以下の定量を更に添加Tる
。かくして得た混合物を充分に攪拌して組成的に均一な
溶融合金を造る。
15%以下、Ti 、 zr 、 l 、 sn 、
sb 、希土類元素の5%以下の1種あるいは2種以上
の合、tio、01〜15%以下の定量を更に添加Tる
。かくして得た混合物を充分に攪拌して組成的に均一な
溶融合金を造る。
次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに高温において鍛造あるいは熱
間加工を施して適当な形状のもの、例えば俸あるいは板
となし、必要ならば500°C以上の温度で焼鈍する。
な鋳塊を得、さらにこれに高温において鍛造あるいは熱
間加工を施して適当な形状のもの、例えば俸あるいは板
となし、必要ならば500°C以上の温度で焼鈍する。
次いでこれに冷間圧延などの方法によって加工率50%
以上の冷間加工を、。
以上の冷間加工を、。
施し、目的の形状のもの、例えは厚さく1,1msの薄
板を造る。次にその薄板から例えば外径45朋、内径8
8門の環状板を打抜き、これを水素中その他の適当な非
酸化性雰囲気中あるいは真空中で900℃以上融点以下
の温度で適当時間加熱し、ついで組成に対応した適当な
速度で冷却するかあるいはこれをさらに約600°C以
下の温度で適当時間再加熱し、冷却する。このようにし
て初透磁率8000以上、最大透磁率5000以上を有
し、且つ(110)<112>の再結晶集合組織を有。
板を造る。次にその薄板から例えば外径45朋、内径8
8門の環状板を打抜き、これを水素中その他の適当な非
酸化性雰囲気中あるいは真空中で900℃以上融点以下
の温度で適当時間加熱し、ついで組成に対応した適当な
速度で冷却するかあるいはこれをさらに約600°C以
下の温度で適当時間再加熱し、冷却する。このようにし
て初透磁率8000以上、最大透磁率5000以上を有
し、且つ(110)<112>の再結晶集合組織を有。
した耐摩耗性高透磁率合金が得られる。
同、上記の冷間加工は熱処理後における外部応力による
磁気特性の劣化(例えば磁気ヘッドの製造時におけるラ
ミネートおよび樹脂のモールドによる劣化〕を少くする
のに効果があり、また上記の水累中において施丁熱処理
は、初透磁率、最大透磁率および交流磁界における実効
透磁率を高めるのに卓効がある。
磁気特性の劣化(例えば磁気ヘッドの製造時におけるラ
ミネートおよび樹脂のモールドによる劣化〕を少くする
のに効果があり、また上記の水累中において施丁熱処理
は、初透磁率、最大透磁率および交流磁界における実効
透磁率を高めるのに卓効がある。
次に本発明を図面につき説明する○
第1図はH=約79.5 %を含むNi −Fe −N
b系1・・合金について加工率90チの冷間圧延の後1
100°Cで加熱した場合の再結晶集合組織および緒特
性とNb lとの関糸を示したものである。Nb 0%
のyl−Fe糸合金は冷間圧延加工すると(110)<
112>+(ilz)<111>の加工集合組1織を生
じるが、これを加熱すると(100)<001>の再結
晶集合組織が発達する。1〜かし、これにHb企添加す
ると積層欠陥エネルギーは低下し、 (110)<11
2>の再結晶果合組織が発達し、それとともに摩耗量は
者るしく減少する。また第2図は ・・79.5%N1
−11.5%F8−9 % Nb合金について、110
0℃で加熱した場合の再結晶集合組織および緒特性と冷
間加工率との関猟を示したもので、冷間加工率の増加は
(110)<112>の再結晶集合組織の発達をもたら
し、耐摩耗性な奢るしく向上させる。
b系1・・合金について加工率90チの冷間圧延の後1
100°Cで加熱した場合の再結晶集合組織および緒特
性とNb lとの関糸を示したものである。Nb 0%
のyl−Fe糸合金は冷間圧延加工すると(110)<
112>+(ilz)<111>の加工集合組1織を生
じるが、これを加熱すると(100)<001>の再結
晶集合組織が発達する。1〜かし、これにHb企添加す
ると積層欠陥エネルギーは低下し、 (110)<11
2>の再結晶果合組織が発達し、それとともに摩耗量は
者るしく減少する。また第2図は ・・79.5%N1
−11.5%F8−9 % Nb合金について、110
0℃で加熱した場合の再結晶集合組織および緒特性と冷
間加工率との関猟を示したもので、冷間加工率の増加は
(110)<112>の再結晶集合組織の発達をもたら
し、耐摩耗性な奢るしく向上させる。
第8図は79,5 % Ni −11,5% Fe −
94Ml)合金を冷間加工率90チで圧延した後の加熱
温度と再結晶集合組織および緒特性との関床を示したも
ので、加熱温度の上昇とともに(11w )<ill>
成分が減少し、900°C以上ではほぼ(110)<1
12>が発達し、耐摩耗性は900°C以上の加熱にお
いて着るしく向上することを示しているOこのような(
110)<112>再結晶果合組織と耐摩耗性の向上と
の関連について考察すると、・ui −Fe −Nb糸
金合金単結晶(110>方位に大きな一軸磁気異方性を
示すことから、Hb原子が(110)の特定面に選択的
に配列するものと推察され、したがって(110)<1
12>の再結晶集合組織が形成されることによって、耐
摩耗性の改善が有効に行われるものと考えられる。
94Ml)合金を冷間加工率90チで圧延した後の加熱
温度と再結晶集合組織および緒特性との関床を示したも
ので、加熱温度の上昇とともに(11w )<ill>
成分が減少し、900°C以上ではほぼ(110)<1
12>が発達し、耐摩耗性は900°C以上の加熱にお
いて着るしく向上することを示しているOこのような(
110)<112>再結晶果合組織と耐摩耗性の向上と
の関連について考察すると、・ui −Fe −Nb糸
金合金単結晶(110>方位に大きな一軸磁気異方性を
示すことから、Hb原子が(110)の特定面に選択的
に配列するものと推察され、したがって(110)<1
12>の再結晶集合組織が形成されることによって、耐
摩耗性の改善が有効に行われるものと考えられる。
本発明において、冷間加工は(110)<112>+(
112)<111>の果合組織を形成し、これを基とし
て(11(1)<1121>の再結晶集合組織を発達さ
せるために必要で、第1図および第2図に見られるよう
にHbδ、1チ以上において、特に加工率50%以上の
冷間加工を施した場合に(11(1)(112>の再結
晶果合組織の発達が顕著で、耐摩耗性は者るしく向上し
、その透磁率も高い。また上記の冷間加工に次いで行わ
れる加1・・熱は、組織の均一化、加工歪の除去ととも
に、(110)<11!>のt再結晶果合組織を発達さ
せ、高い透磁率とすぐれた耐摩耗性を得るために必要で
あるが、第8図に見られるように特に900°C以上の
加熱によって透磁率および耐摩耗性は類1者に向上する
。
112)<111>の果合組織を形成し、これを基とし
て(11(1)<1121>の再結晶集合組織を発達さ
せるために必要で、第1図および第2図に見られるよう
にHbδ、1チ以上において、特に加工率50%以上の
冷間加工を施した場合に(11(1)(112>の再結
晶果合組織の発達が顕著で、耐摩耗性は者るしく向上し
、その透磁率も高い。また上記の冷間加工に次いで行わ
れる加1・・熱は、組織の均一化、加工歪の除去ととも
に、(110)<11!>のt再結晶果合組織を発達さ
せ、高い透磁率とすぐれた耐摩耗性を得るために必要で
あるが、第8図に見られるように特に900°C以上の
加熱によって透磁率および耐摩耗性は類1者に向上する
。
伺、上記の加熱において、水素中其他適当な非酸化性雰
囲気中或いは真空中における@量な酸累の含有は、本発
明合金の磁気特性および耐摩耗性に′何等影臀しないは
かりでなく、組成によっては1゜これ等の特性を向−ヒ
することもある。
囲気中或いは真空中における@量な酸累の含有は、本発
明合金の磁気特性および耐摩耗性に′何等影臀しないは
かりでなく、組成によっては1゜これ等の特性を向−ヒ
することもある。
又、上記の加工率50%以上の冷間++n工と、次いで
行われる900°C以上融点以下の加熱全線り返し行う
ことは、(110)<11 W>の再結晶乗合組織の集
積度を高め、耐摩耗性を向上させるために有効である。
行われる900°C以上融点以下の加熱全線り返し行う
ことは、(110)<11 W>の再結晶乗合組織の集
積度を高め、耐摩耗性を向上させるために有効である。
次に本発明を実施例につき説明する。
実施例1
原料として99.8%純度の電解ニッケル、 99.
9係純度の電解鉄および99.8%純度のニオブを用い
た。試料を造るには、原料を全重量800gでアルミナ
坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって溶かし
た後、よく攪拌して均質な溶融金1金とした0次にこれ
を直径25關、高さ170龍の孔?もつ鋳型に注入し、
得られた鋳塊を約1000°Cで鍛造して厚さ約7門の
板とした。さらに約900℃〜1000℃の間で適当な
厚さまで熱間圧延し、ついで常温で種々な加工率で冷間
圧延を、。
9係純度の電解鉄および99.8%純度のニオブを用い
た。試料を造るには、原料を全重量800gでアルミナ
坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって溶かし
た後、よく攪拌して均質な溶融金1金とした0次にこれ
を直径25關、高さ170龍の孔?もつ鋳型に注入し、
得られた鋳塊を約1000°Cで鍛造して厚さ約7門の
板とした。さらに約900℃〜1000℃の間で適当な
厚さまで熱間圧延し、ついで常温で種々な加工率で冷間
圧延を、。
施して0.1#ll11の薄板とし、それから外径45
鴎、1内径88關の環状板を打ち抜いた。
鴎、1内径88關の環状板を打ち抜いた。
つぎにこれに種々な熱処理を施して、磁気特性および磁
気ヘッドのコアとして使用した場合のr−F113.0
8磁気テープによる800時間時間後の摩−・耗量の測
定を行い、第1表のような特性を得た。
気ヘッドのコアとして使用した場合のr−F113.0
8磁気テープによる800時間時間後の摩−・耗量の測
定を行い、第1表のような特性を得た。
実施例2
原料は実施例1と同じ純度のニッケル、鉄および99.
8%純度のニオブ、ゲルマニウムを用いた。
8%純度のニオブ、ゲルマニウムを用いた。
試料の製造法は実施例1と同じである。試料に種々の熱
処理を施して磁気特性および磁気ヘッドのコアとして使
用した場合のγ−Fe、08磁気テープによる800時
間足行後の摩耗量の測定を行い、第2表に示すような特
性が得られた。
処理を施して磁気特性および磁気ヘッドのコアとして使
用した場合のγ−Fe、08磁気テープによる800時
間足行後の摩耗量の測定を行い、第2表に示すような特
性が得られた。
なお代表的な合金の特性は第8表に示すとおりである。
、1a
上記各実施例、第8表および図面かられかるよ1うにN
i −Fe −NbあるいはこれにOr 、 MO、W
。
i −Fe −NbあるいはこれにOr 、 MO、W
。
V 、 Ta 、 In 、 Ge 、 Co 、 O
u 、 Ti 、 Zr 、 Aj 。
u 、 Ti 、 Zr 、 Aj 。
Si 、 Sn 、 Sb 、希土類元素の何れか1種
または2種以上を添加した本発明合金は加工率50チ以
上の冷間圧延を施した後000℃以上融点以下で加熱す
ることにより(110)<112>の再結晶果合組織を
形成し、これをさらに組成に適した冷却速度で冷却する
かあるいは600°C以下の温度で再加熱することによ
り、初透磁率8000以上1..1最大透磁率5000
以上で保磁力が小さく、耐摩耗性のすぐれた高耐摩耗性
高透磁率合金になる。
または2種以上を添加した本発明合金は加工率50チ以
上の冷間圧延を施した後000℃以上融点以下で加熱す
ることにより(110)<112>の再結晶果合組織を
形成し、これをさらに組成に適した冷却速度で冷却する
かあるいは600°C以下の温度で再加熱することによ
り、初透磁率8000以上1..1最大透磁率5000
以上で保磁力が小さく、耐摩耗性のすぐれた高耐摩耗性
高透磁率合金になる。
なお各実施例、第8表および図面に掲げた合金には比較
的純度の高い金属klb 、 Or 、 MO、W 。
的純度の高い金属klb 、 Or 、 MO、W 。
In、V、Ti、Aj、Siおよび希土類元素等ヲ用。
いたが、これらの代りに経済的に有利な一般市販のフェ
ロ合金およびミツシュメタルを用いても溶解の際、脱酸
、脱硫な充分に行えは、これら金属を単独で用いる場合
とほぼ同様な磁気特性、耐摩耗性および加工性が得られ
る。
ロ合金およびミツシュメタルを用いても溶解の際、脱酸
、脱硫な充分に行えは、これら金属を単独で用いる場合
とほぼ同様な磁気特性、耐摩耗性および加工性が得られ
る。
上記のように本発明合金は加工が容易で、耐摩1耗性に
すぐれ、高い透磁率、低保磁力を有しているので、磁気
記録再生ヘッドのコアおよびケース用磁性合金として好
適であるばかりでなく、耐摩耗性および高透磁率を必要
とする一般の電磁器機の磁性材料としても好適である。
すぐれ、高い透磁率、低保磁力を有しているので、磁気
記録再生ヘッドのコアおよびケース用磁性合金として好
適であるばかりでなく、耐摩耗性および高透磁率を必要
とする一般の電磁器機の磁性材料としても好適である。
次に本発明において合金の組成をFe 5〜25.5チ
、Nb8,1〜14%および残部Niと限定し、これに
副成分として添加する元素をOr 、 MO、W 。
、Nb8,1〜14%および残部Niと限定し、これに
副成分として添加する元素をOr 、 MO、W 。
v 、 ae 、 coを7チ以下、Ta 、 Kn
?215%以下4111Ti 、 zr 、 ht 、
si 、 sn 、 sb 、希土類元累ヲ5チ以下
の1種又は2種以上の合訂で0.01〜15係と限定し
た理由は各実施例、第8表および図面で明らかなように
、この組成範囲の初透磁率は8000以上、最大透磁率
は5000以上で、 1(110)<112>の再結晶
集合組織を有し、耐摩耗性が80ミクロン以下とすぐれ
ているが、この組成範囲をはずれると磁気特性あるいは
耐摩耗性が劣化するからである。
?215%以下4111Ti 、 zr 、 ht 、
si 、 sn 、 sb 、希土類元累ヲ5チ以下
の1種又は2種以上の合訂で0.01〜15係と限定し
た理由は各実施例、第8表および図面で明らかなように
、この組成範囲の初透磁率は8000以上、最大透磁率
は5000以上で、 1(110)<112>の再結晶
集合組織を有し、耐摩耗性が80ミクロン以下とすぐれ
ているが、この組成範囲をはずれると磁気特性あるいは
耐摩耗性が劣化するからである。
すなわちNb21,1%以下では(110)(目、g>
、。
、。
の再結晶果合組織が充分発達しないので層厚・耗性が比
較的悪く、Nb 14%以上では硬度が高くなり、鍛造
加工の量産性が劣り、また初透磁率8000以下、最大
透磁率5000以下になるからである。
較的悪く、Nb 14%以上では硬度が高くなり、鍛造
加工の量産性が劣り、また初透磁率8000以下、最大
透磁率5000以下になるからである。
そL/ テli’e 5〜25.5%、Nb8.1〜1
4%および残部N1の組成範囲の合金は初透磁率800
0以上、最大透磁率5000以上で、耐1腿耗性がすぐ
れ、且つ加工性が良好であるが、一般にこれにさらニO
r 、 Mo 、 W 、 V 、 Ta 、 In
、 Ge 、 Ou等を添加すると透磁率を高める効果
があり、V 、 Ta 、。
4%および残部N1の組成範囲の合金は初透磁率800
0以上、最大透磁率5000以上で、耐1腿耗性がすぐ
れ、且つ加工性が良好であるが、一般にこれにさらニO
r 、 Mo 、 W 、 V 、 Ta 、 In
、 Ge 、 Ou等を添加すると透磁率を高める効果
があり、V 、 Ta 、。
co 、 Ti、 、 zr :AZ 、 si、 、
sn 、 sb 、希土類元累等を添加すると耐摩耗
性を向上する効果があり、In 、 Cre 、 Co
を添加すると鍛造、加工を良好にする効果がある。
sn 、 sb 、希土類元累等を添加すると耐摩耗
性を向上する効果があり、In 、 Cre 、 Co
を添加すると鍛造、加工を良好にする効果がある。
伺、用途に応じて本発明合金の切削加工を必要とする場
合には1本発明合金の磁気特性、耐摩耗性を損わない程
度のPb、 P 、 Te 、 ’S 、 Oa 、
Seの少量を添加しても差し支えない。
合には1本発明合金の磁気特性、耐摩耗性を損わない程
度のPb、 P 、 Te 、 ’S 、 Oa 、
Seの少量を添加しても差し支えない。
第1図はNi約79.5%ご含むN1−Fe−Nt)4
0118 ・ 金を加工率90%の冷間圧延し、1100’Cで1・時
間加熱した場合の初透磁率、最大透磁率、再結晶乗合組
織の集積度および磁気ヘッドのjヂ耗以とNl)量との
開法を示す特性図、 第2図は79.5%Ni −11,54Fe −9%N
b合金について種々な加工率で冷間圧延し、1100°
Cで1時間加熱した場合の緒特性と冷r17加工率との
関し^を示す特性図、 第8図は79.5%Ni−11,5%Fe−9%Nb合
金を加工率90%の冷間圧延し、種々な温度で加!・・
熱した場合の緒特性と加熱温度との関赤を示T特性図で
ある。 特許出願人 財団法人電気磁気材料研究所119 ) ミ ド@1!4蛤巽 @3剣(郁鯛べ欠−相 蛾讐叱@碩据鞍e ’iべ(”” IIvk$ −リ );慟埠蚤く 咲截叱−、40概彎q v4鍼(ゝ禮寞曜く八
0118 ・ 金を加工率90%の冷間圧延し、1100’Cで1・時
間加熱した場合の初透磁率、最大透磁率、再結晶乗合組
織の集積度および磁気ヘッドのjヂ耗以とNl)量との
開法を示す特性図、 第2図は79.5%Ni −11,54Fe −9%N
b合金について種々な加工率で冷間圧延し、1100°
Cで1時間加熱した場合の緒特性と冷r17加工率との
関し^を示す特性図、 第8図は79.5%Ni−11,5%Fe−9%Nb合
金を加工率90%の冷間圧延し、種々な温度で加!・・
熱した場合の緒特性と加熱温度との関赤を示T特性図で
ある。 特許出願人 財団法人電気磁気材料研究所119 ) ミ ド@1!4蛤巽 @3剣(郁鯛べ欠−相 蛾讐叱@碩据鞍e ’iべ(”” IIvk$ −リ );慟埠蚤く 咲截叱−、40概彎q v4鍼(ゝ禮寞曜く八
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量比にてFe5〜25.5%、Nb8゜1〜14
チおよび残部Niの組成を有する合金に加工率50%以
上の冷間加工を施した後、900 ’C以上融点以下の
温度で非酸化性雰囲気あるいは真空中において加熱する
ことにより、初透磁率3000以上、最大透磁率500
0以上で、且つ(110)<111>の再結晶果合組織
を形成せしめることを特徴とTるNi −Fe e l
b系系層摩耗性高透磁率合金製造方法0区 重量比にて
115〜25.5%、Nb 8.INl 4チおよび残
部N1を主成分とし、副成分としてOr 、 MO、W
、 V 、 Ge 、 Co 、 Ou ヲそれぞれ
7チ以下、Ta 、 In Fそれぞれ15%以下、T
i 、 Zr 、 At 、 81 、 Sn 、 f
3b 、希土類元禦をそれぞれ5%以下の1種または2
種以上の合肘0.01〜15%の組成を有する合金に加
。 工率50%以上の冷間加工を施した後、900°C以上
融点以下の温度で非酸化性雰囲気あるいは真空中におい
て加熱Tることにより、初透磁率8000以上、最大透
磁率5000以上で、且つ(110)<112>の再結
晶果合組織を形成せしめることを特徴とするNi−1r
e −Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58147983A JPS5985851A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | Ni−Fe−Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58147983A JPS5985851A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | Ni−Fe−Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10049076A Division JPS5326994A (en) | 1976-08-25 | 1976-08-25 | Niifeenb line abrasionnresistant highhpermiability alloy and method of manufacture thereof and magnetic record reproducing head |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5985851A true JPS5985851A (ja) | 1984-05-17 |
Family
ID=15442511
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58147983A Pending JPS5985851A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | Ni−Fe−Nb系耐摩耗性高透磁率合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5985851A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61174349A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘツド |
JPS61252617A (ja) * | 1985-05-01 | 1986-11-10 | Tohoku Metal Ind Ltd | 軟磁性薄膜の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4866523A (ja) * | 1971-12-17 | 1973-09-12 | ||
JPS4866522A (ja) * | 1971-12-16 | 1973-09-12 |
-
1983
- 1983-08-15 JP JP58147983A patent/JPS5985851A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4866522A (ja) * | 1971-12-16 | 1973-09-12 | ||
JPS4866523A (ja) * | 1971-12-17 | 1973-09-12 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS61174349A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘツド |
US4710243A (en) * | 1985-01-30 | 1987-12-01 | The Foundation: The Research Institute Of Electric And Magnetic Alloys | Wear-resistant alloy of high permeability and method of producing the same |
US4830685A (en) * | 1985-01-30 | 1989-05-16 | The Foundation: The Research Institute Of Electric And Magnetic Alloys | Wear-resistant alloy of high permeability and method of producing the same |
JPH0545658B2 (ja) * | 1985-01-30 | 1993-07-09 | Denki Jiki Zairyo Kenkyusho | |
JPS61252617A (ja) * | 1985-05-01 | 1986-11-10 | Tohoku Metal Ind Ltd | 軟磁性薄膜の製造方法 |
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