JPS59223199A - 潜弧溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用溶融型フラツクスInfo
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- JPS59223199A JPS59223199A JP9850883A JP9850883A JPS59223199A JP S59223199 A JPS59223199 A JP S59223199A JP 9850883 A JP9850883 A JP 9850883A JP 9850883 A JP9850883 A JP 9850883A JP S59223199 A JPS59223199 A JP S59223199A
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- flux
- welding
- ratio
- mgo
- mno
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、特にスパイラル造管溶接等の傾斜溶接におい
て良好な溶接作業性を発揮するよう適度なスラブ粘性を
備えた潜弧溶接用溶融型フラックスに関するものである
。
て良好な溶接作業性を発揮するよう適度なスラブ粘性を
備えた潜弧溶接用溶融型フラックスに関するものである
。
従来技術とその問題点
ス・ぐイラル造管溶接では溶接長が長く、溶接速度の増
加による生産性向上が図られている。また、実質的に傾
斜溶接となるため溶融金属が溶接線に沿って流動する（
以下渦流れと称する）ため、特異なビード形状を呈する
。
加による生産性向上が図られている。また、実質的に傾
斜溶接となるため溶融金属が溶接線に沿って流動する（
以下渦流れと称する）ため、特異なビード形状を呈する
。
すなわち、下り坂溶接においては、未凝固の溶接金属が
重力によって溶接前方に押しやられるためビード断面形
状としては中央部がくぼんだ凹型ビーｒが形成され、逆
に上り坂溶接では溶融金属が後方に押し戻されるため、
凸型のビードが形成される。
重力によって溶接前方に押しやられるためビード断面形
状としては中央部がくぼんだ凹型ビーｒが形成され、逆
に上り坂溶接では溶融金属が後方に押し戻されるため、
凸型のビードが形成される。
したがって例えば特開昭５０−７５１４３号公報、特開
昭５４−３１０５１号公報記載フラックスのように、高
速性あるいは耐湯流れ性を考慮した言わば特殊なフラッ
クスがスパイラル造管溶接用として提案されている。
昭５４−３１０５１号公報記載フラックスのように、高
速性あるいは耐湯流れ性を考慮した言わば特殊なフラッ
クスがスパイラル造管溶接用として提案されている。
特開昭５０−７５１４３号公報記載のフラックスでは、
Ｚ ｒＯ２７”ｒ ｉ Ｏ２比を特定し、スラグ粘性を
高めることによって、また特開昭５４−３１０５１号公
報記載の７ラツクスでは８１０２１ＭｇＯ，ＣａＦ２等
の成分を特定し、スラグ粘性を高めると共に、フラック
スを結晶化し、スラグ生成量を減することによって、そ
れぞれ耐湯流れ性を改善している。
Ｚ ｒＯ２７”ｒ ｉ Ｏ２比を特定し、スラグ粘性を
高めることによって、また特開昭５４−３１０５１号公
報記載の７ラツクスでは８１０２１ＭｇＯ，ＣａＦ２等
の成分を特定し、スラグ粘性を高めると共に、フラック
スを結晶化し、スラグ生成量を減することによって、そ
れぞれ耐湯流れ性を改善している。
しかｌ〜ながら、これらフラックスは、スラグ粘性が高
いが故に、特に高速溶接においてはポックマークが発生
しやすい欠点があった。つまり、ポックマークは溶接時
に発生したＣＯあるいはｃｏ２ガスが溶融全屈とスラグ
層との間にトラップされることが原因で、スラグ粘性が
低い場合には、これらのガスはスラグ層中を通って容易
に浮上するためポックマークとはカらないが、スラグ粘
性が高いこれらフラックスではガスの浮上が困維となり
、ポックマークが発生しやすいものと考えられる。
いが故に、特に高速溶接においてはポックマークが発生
しやすい欠点があった。つまり、ポックマークは溶接時
に発生したＣＯあるいはｃｏ２ガスが溶融全屈とスラグ
層との間にトラップされることが原因で、スラグ粘性が
低い場合には、これらのガスはスラグ層中を通って容易
に浮上するためポックマークとはカらないが、スラグ粘
性が高いこれらフラックスではガスの浮上が困維となり
、ポックマークが発生しやすいものと考えられる。
発明の目的
本発明は、以上の問題点を改善すべくなされたものであ
って、高速傾斜溶接においてもビード形状が良好で、か
つポックマークの発生しない潜弧溶接用フラックスを提
供するもので、その要旨とするところは、重量パーセン
トで５ｉｎ２３．８〜４７４ 、 Ｍｎ０２ ６〜
３ ５ ％ 、 Ｍｇ０ １ ４〜２ （１４、
Ｆ２、４〜４．５４を含有すると共にＭｎＯ／Ｓ ＋
０２比０．６〜０．９ 、 ＭｇＯ／ Ｆ比４〜７で、
ＴｌＯ２を実質的に含有せず、かつ粒子径１４１０μ以
上および２９７μ以下の粒子の含有率がそれぞれ３０％
以下および２０％以下であることを特徴とする潜弧溶接
用溶融型フラックスにある。
って、高速傾斜溶接においてもビード形状が良好で、か
つポックマークの発生しない潜弧溶接用フラックスを提
供するもので、その要旨とするところは、重量パーセン
トで５ｉｎ２３．８〜４７４ 、 Ｍｎ０２ ６〜
３ ５ ％ 、 Ｍｇ０ １ ４〜２ （１４、
Ｆ２、４〜４．５４を含有すると共にＭｎＯ／Ｓ ＋
０２比０．６〜０．９ 、 ＭｇＯ／ Ｆ比４〜７で、
ＴｌＯ２を実質的に含有せず、かつ粒子径１４１０μ以
上および２９７μ以下の粒子の含有率がそれぞれ３０％
以下および２０％以下であることを特徴とする潜弧溶接
用溶融型フラックスにある。
発明の構成１作用・効果
本発明者らは、傾斜溶接においても湯流れが少なく、か
つ耐ポツクマーク性の良好なフラックス開発を目的に鋭
意検討した結果、フラックス粒子間の通気性を良好に保
つためにフラックス粒度を粗粒とし、溶融スラグの粘性
、界面張力、融点。
つ耐ポツクマーク性の良好なフラックス開発を目的に鋭
意検討した結果、フラックス粒子間の通気性を良好に保
つためにフラックス粒度を粗粒とし、溶融スラグの粘性
、界面張力、融点。
溶融温度範囲などに影響の大きい成分量、成分比特にＭ
ｇＯ／Ｆ比等をごく狭い範囲に制限したフラックスを用
いることによって、ポックマークの発生がなく、シかも
湯流れが少なく凹凸のない良好な形状の溶接ビードが得
られるという知見を得た。
ｇＯ／Ｆ比等をごく狭い範囲に制限したフラックスを用
いることによって、ポックマークの発生がなく、シかも
湯流れが少なく凹凸のない良好な形状の溶接ビードが得
られるという知見を得た。
すなわち４３％ＳｉＯ２，３０％Ｍｎ０．１７％Ｍｇ０
、３．５％Ｆの組成からなる溶融型フラックスの周辺
組成においては、スラグ融点を上げ、粘性を増し耐湯流
れ性を向上させる成分としてはＭｇＯの影響が最も大き
く、逆に耐湯流れ性は減少するが、スラグ粘性を下げ、
耐ポツクマーク性を向上せしめる成分としてはＦの影響
が最も顕著であることを見出した。
、３．５％Ｆの組成からなる溶融型フラックスの周辺
組成においては、スラグ融点を上げ、粘性を増し耐湯流
れ性を向上させる成分としてはＭｇＯの影響が最も大き
く、逆に耐湯流れ性は減少するが、スラグ粘性を下げ、
耐ポツクマーク性を向上せしめる成分としてはＦの影響
が最も顕著であることを見出した。
第１図は１２Ｘ４８メツシユの粒度に調整した種々の組
成を有する試作フラックスを用いて、第１表に示す溶接
用ワイヤＷ１．Ｗ２と組合せ、同じく第１表に示す鋼板
Ｐｌ上に、第２表に示す記号Ｃ１の溶接条件によって下
り坂５°の傾斜溶接を行った場合のポックマーク発生数
とコンケープ深さとＭｇＯ／ Ｆ 比との関係を示し
たものである。なお、コンケープ深さとは湯流れによっ
て凹型となったビードへこみ部の深さを意味するもので
、第２図に示すＣでもってコンケープ深さと定義した。
成を有する試作フラックスを用いて、第１表に示す溶接
用ワイヤＷ１．Ｗ２と組合せ、同じく第１表に示す鋼板
Ｐｌ上に、第２表に示す記号Ｃ１の溶接条件によって下
り坂５°の傾斜溶接を行った場合のポックマーク発生数
とコンケープ深さとＭｇＯ／ Ｆ 比との関係を示し
たものである。なお、コンケープ深さとは湯流れによっ
て凹型となったビードへこみ部の深さを意味するもので
、第２図に示すＣでもってコンケープ深さと定義した。
この図で判るようにコンケープ深さはＭｇＯ／ Ｆ比が
小さく々る程大きく々る傾向を示し特に４未満になると
増加することが判明した。一方、ポ。
小さく々る程大きく々る傾向を示し特に４未満になると
増加することが判明した。一方、ポ。
クマーク発生数については概ねＭｇＯ／ Ｆ比の増加に
つれて発生頻度が増す傾向が認められるものの、一部に
この傾向に反した例外的フラックスの存在も認められた
。
つれて発生頻度が増す傾向が認められるものの、一部に
この傾向に反した例外的フラックスの存在も認められた
。
そこでこの例外的傾向を示す組成のフラックス（５）
について、その相違点を再度詳細に検討した結果これら
フラックスはＭｎＯ／５ＩＯ２比が他とくらべ小さいこ
とが判明した。これはポックマーク発生がスラグ粘性の
みならずＭｎＯ／５ｉ０２比によっても左右されている
ことを示し、塩基度低下に伴う溶接金属中へのＭｎ歩留
低下による脱酸不足がその原因と推定される。
フラックスはＭｎＯ／５ＩＯ２比が他とくらべ小さいこ
とが判明した。これはポックマーク発生がスラグ粘性の
みならずＭｎＯ／５ｉ０２比によっても左右されている
ことを示し、塩基度低下に伴う溶接金属中へのＭｎ歩留
低下による脱酸不足がその原因と推定される。
第３図は、第１図のうちＭｎＯ／５ｉ０２比が０．６未
満となるフラックスによるデータを除外したものである
。この図によってＭｎＯ／５ｉ０２比が０．６以上の場
合には、ポックマーク発生数がＭｇＯ／ Ｆ比が大きく
なるにつれて増加する１向がはっきりと認められ、特に
ＭｇＯ／ Ｆ’比が７を超えると急激にポックマーク発
生頻度が増すことが判明した。
満となるフラックスによるデータを除外したものである
。この図によってＭｎＯ／５ｉ０２比が０．６以上の場
合には、ポックマーク発生数がＭｇＯ／ Ｆ比が大きく
なるにつれて増加する１向がはっきりと認められ、特に
ＭｇＯ／ Ｆ’比が７を超えると急激にポックマーク発
生頻度が増すことが判明した。
一方、第４図は、第３表に示すような種々の粒度構成に
調整した５ｔｏ２４２ ％ ０Ｍｎ０３０４１Ｍｇ０１
６１、Ｆ３１の組成の溶融型フラックスを第１表に示す
溶接用ワイヤＷ３ 、Ｗ４と組合せ、同じく第１表に示
す鋼板Ｆ２上に、第２表に示す記号Ｃ２の溶接条件によ
って１層１ノ母スの溶接ビード（６） を置き、ポックマーク発生頻度とフラックス粒度との関
係を調査したものである。
調整した５ｔｏ２４２ ％ ０Ｍｎ０３０４１Ｍｇ０１
６１、Ｆ３１の組成の溶融型フラックスを第１表に示す
溶接用ワイヤＷ３ 、Ｗ４と組合せ、同じく第１表に示
す鋼板Ｆ２上に、第２表に示す記号Ｃ２の溶接条件によ
って１層１ノ母スの溶接ビード（６） を置き、ポックマーク発生頻度とフラックス粒度との関
係を調査したものである。
この図で判るように、フラックスの粒度構成が細粒側に
ある時ｉｄ：ポックマークの発生が多くなるのに対し、
比較的粗粒側にある場合にはＩワクマークの発生が少な
くなる傾向が認められた。これは、このような高速溶接
の場合には、溶接♂−ドの上に形成されるスラグ層の厚
さが１〜２覇と薄くなるため、溶融ヌラグ内のガスの浮
上速度もさることながら、その十に堆積している未溶融
のフラックス粒子間の通気性もポックマーク発生頻度に
大きく影響され、通気性を良好に保ち、溶接中発生した
ガスの放出を容易にすることもポックマークの防止には
不可欠であることを示しているものと考えられる。方お
、フラックス記号ＦＡ（７）場合には、ポックマークの
発生は少なかったが、粒度が粗すぎるためビード波形が
粗くなり外観的に劣り実用は困難と考えられる。
ある時ｉｄ：ポックマークの発生が多くなるのに対し、
比較的粗粒側にある場合にはＩワクマークの発生が少な
くなる傾向が認められた。これは、このような高速溶接
の場合には、溶接♂−ドの上に形成されるスラグ層の厚
さが１〜２覇と薄くなるため、溶融ヌラグ内のガスの浮
上速度もさることながら、その十に堆積している未溶融
のフラックス粒子間の通気性もポックマーク発生頻度に
大きく影響され、通気性を良好に保ち、溶接中発生した
ガスの放出を容易にすることもポックマークの防止には
不可欠であることを示しているものと考えられる。方お
、フラックス記号ＦＡ（７）場合には、ポックマークの
発生は少なかったが、粒度が粗すぎるためビード波形が
粗くなり外観的に劣り実用は困難と考えられる。
次に本発明における成分値、成分比等の数値限定理由に
ついて述べる。
ついて述べる。
まず、Ｓ！０２は前述のようにＭｎＯ／８１０２比の範
囲内で決定されるが単独では３８４未満になるとスラグ
粘性が不足しビード波形が粗くなると共に、傾斜溶接に
おいては湯流れが発生する。逆に４７係を超えると塩基
度が低下し、溶接金属の酸素量が増加し靭性が劣化する
と共にポックマークが発生しやすくなる。
囲内で決定されるが単独では３８４未満になるとスラグ
粘性が不足しビード波形が粗くなると共に、傾斜溶接に
おいては湯流れが発生する。逆に４７係を超えると塩基
度が低下し、溶接金属の酸素量が増加し靭性が劣化する
と共にポックマークが発生しやすくなる。
ＭｎＯは５１０２同様スラグ形成剤でＭｎ歩留の調整、
塩基度調整に用いるが２６鴫未満では溶接金属中へのＭ
ｎ歩留量が不足しポックマークが発生しやすくなるばか
りで力＜、ビード形状が不均一となりスラグ剥離性が劣
化する。逆に３５係を超えるとスラグ融点、粘性が低下
し、傾斜溶接時に湯流れを生ずる。
塩基度調整に用いるが２６鴫未満では溶接金属中へのＭ
ｎ歩留量が不足しポックマークが発生しやすくなるばか
りで力＜、ビード形状が不均一となりスラグ剥離性が劣
化する。逆に３５係を超えるとスラグ融点、粘性が低下
し、傾斜溶接時に湯流れを生ずる。
ＭｇＯについては、前述のようにスラグの融点。
粘性を高める重要寿成分であり、１４鴫未満では傾斜溶
接時に湯流れを生じると共にスラグ剥離性が劣化する。
接時に湯流れを生じると共にスラグ剥離性が劣化する。
３５壬を超えるとスラグの粘性が高くなり過ぎるばかり
でなく拡散性水素量が増加し、耐ピクト性、耐ポックマ
ーク性が劣化する。
でなく拡散性水素量が増加し、耐ピクト性、耐ポックマ
ーク性が劣化する。
ＦはそのシールＰ効果により耐ピッド性を向上させると
共にスラブの融点を下げ耐ポツクマーク性を向上させる
効果があり、ＭｇＯ成分量とのバランスのもとに用いら
れるが、２．４係未満ではその効果が不十分で耐ビット
性、耐ポツクマーク性が劣る。逆に４５優を超えた場合
には、アークの安定性が劣化するばかりで々くスラグ融
点が低くなり、湯流れが生じ易く々リビー）ＩＬ観が劣
化する。
共にスラブの融点を下げ耐ポツクマーク性を向上させる
効果があり、ＭｇＯ成分量とのバランスのもとに用いら
れるが、２．４係未満ではその効果が不十分で耐ビット
性、耐ポツクマーク性が劣る。逆に４５優を超えた場合
には、アークの安定性が劣化するばかりで々くスラグ融
点が低くなり、湯流れが生じ易く々リビー）ＩＬ観が劣
化する。
ＭｎＯ／５ｉ０２比については前述のように０．６未満
ではＭｎ歩留が低下し、ポックマークの発生が多くなる
。逆に０．９を超えるとアンダーカットが発生しやすく
なり、ビート１ト端部のスラグが除去できなくなる。
ではＭｎ歩留が低下し、ポックマークの発生が多くなる
。逆に０．９を超えるとアンダーカットが発生しやすく
なり、ビート１ト端部のスラグが除去できなくなる。
ＭｇＯ／ Ｆ比については、前述のように４未満ではス
ラグ粘性が低すぎ、傾斜溶接において湯流れが発生する
。逆に７を超えた場合にはスラグ粘性が高くなりすぎ、
ポックマークが発生しゃすくなる。
ラグ粘性が低すぎ、傾斜溶接において湯流れが発生する
。逆に７を超えた場合にはスラグ粘性が高くなりすぎ、
ポックマークが発生しゃすくなる。
さらにフラックスの粒子構成についても前に述べたよう
に、１４１０μ以上の粒子の含有率が３０係を超えた場
合には、フラックスが粗粒となりす（９） ぎ、アークが不安定となりビード外観が劣化する。
に、１４１０μ以上の粒子の含有率が３０係を超えた場
合には、フラックスが粗粒となりす（９） ぎ、アークが不安定となりビード外観が劣化する。
また、２９７μ堤下の粒子含有率が２０鴫を超えた場合
にはフラックスが細かくなりすぎ溶接中発生したガスが
抜けにくくなりポックマークが発生しやすくなる。
にはフラックスが細かくなりすぎ溶接中発生したガスが
抜けにくくなりポックマークが発生しやすくなる。
々お、本発明フラックスにおいては、ＴｌＯ２はスラグ
粘性を低下させ湯流れを生じやすくするばかりでなく、
スラグ剥離性を劣化させるため添加しない方が望ましい
。本発明において［実質的に含有し々い」とは０．５１
未満のことを指す。それは０．５係未満であればＴｌＯ
２の上記弊害がほとんど認められないことによる。
粘性を低下させ湯流れを生じやすくするばかりでなく、
スラグ剥離性を劣化させるため添加しない方が望ましい
。本発明において［実質的に含有し々い」とは０．５１
未満のことを指す。それは０．５係未満であればＴｌＯ
２の上記弊害がほとんど認められないことによる。
また、Ｆは倒えばＣａＦ２． ＡｔＦ３＊ ＭｇＦ２．
ＭｎＦ２などフッ化物を用いて添加するが、フラック
ス中のＦ含有量が同じであれば、）、化物の種類を問わ
ずその効果はほとんど同等である。しかし、通常は安価
な螢石（ＣａＦ２が主成分）を用いるのが一般的であり
、この場合にはＴ、Ｃａ０（フラックス中のＣａすべて
をＣａＯに換算した数値）は１２憾以下が望ましい。こ
れはＴ、ＣａＯがこの値を超えると塩（１０） 基度が高く々り拡散性水素量が増加するばかりでなく、
高速溶接性が劣化することによる。
ＭｎＦ２などフッ化物を用いて添加するが、フラック
ス中のＦ含有量が同じであれば、）、化物の種類を問わ
ずその効果はほとんど同等である。しかし、通常は安価
な螢石（ＣａＦ２が主成分）を用いるのが一般的であり
、この場合にはＴ、Ｃａ０（フラックス中のＣａすべて
をＣａＯに換算した数値）は１２憾以下が望ましい。こ
れはＴ、ＣａＯがこの値を超えると塩（１０） 基度が高く々り拡散性水素量が増加するばかりでなく、
高速溶接性が劣化することによる。
実施例
層下に本発明の効果を実施例によりさらに具体的に説明
する。
する。
種々の組成、粒子構成を有する溶融型フラックスを用い
て下り坂６０の１層１パスの傾斜溶接を行ない、Ｉ、ク
マークの発生状況とビード形状を調査した。なお、この
場合の供試鋼板およびワイヤは第１表Ｐ３およびＷ５．
Ｗ６に、また溶接条件は第２表記号Ｃ３に示すものをそ
れぞれ用いた。
て下り坂６０の１層１パスの傾斜溶接を行ない、Ｉ、ク
マークの発生状況とビード形状を調査した。なお、この
場合の供試鋼板およびワイヤは第１表Ｐ３およびＷ５．
Ｗ６に、また溶接条件は第２表記号Ｃ３に示すものをそ
れぞれ用いた。
その結果は第４表に示すとおりで、本発明フラックスで
はＩワクマークの発生がなく、シかも湯流れのない良好
々溶接ビードが得られるのに対し比較フラックスでは、
Ｉ、クマークが発生したり湯流れが生じ凹型溶接ビーＰ
となったりあるいはアンダカットが発生したりして、こ
のような高速傾斜溶接には向か々いことが明らかである
。
はＩワクマークの発生がなく、シかも湯流れのない良好
々溶接ビードが得られるのに対し比較フラックスでは、
Ｉ、クマークが発生したり湯流れが生じ凹型溶接ビーＰ
となったりあるいはアンダカットが発生したりして、こ
のような高速傾斜溶接には向か々いことが明らかである
。
すなわち、比較フラックスＦ８およびＦｉｌでは、それ
ぞれ５ｉｏ２の過少およびＭｎＯの過大によってＭｎＯ
／５ｉ０２比が高くなり過ぎ湯流れが生じ凹型ビーｒと
なると共にアンダーカットが発生した。逆にＦ９および
ＦＩＯでは５１０２が過大あるいはＭｎＯが過少である
ことによりＭｎＯ／８１０２比が小さくなってＩワクマ
ークが発生した。またＦ１９ではＳ ｔｏ２＊ＭｎＯ含
有量それぞれは適正範囲内であるがＭｎＯ／５１０２比
が過少であるため同様にポックマークの発生が認められ
た。なお、ＭｎＯ含有量の少ないＦＩＯにおいてはスラ
グ剥離性の劣化が認められた。
ぞれ５ｉｏ２の過少およびＭｎＯの過大によってＭｎＯ
／５ｉ０２比が高くなり過ぎ湯流れが生じ凹型ビーｒと
なると共にアンダーカットが発生した。逆にＦ９および
ＦＩＯでは５１０２が過大あるいはＭｎＯが過少である
ことによりＭｎＯ／８１０２比が小さくなってＩワクマ
ークが発生した。またＦ１９ではＳ ｔｏ２＊ＭｎＯ含
有量それぞれは適正範囲内であるがＭｎＯ／５１０２比
が過少であるため同様にポックマークの発生が認められ
た。なお、ＭｎＯ含有量の少ないＦＩＯにおいてはスラ
グ剥離性の劣化が認められた。
Ｆ１２およびＦ１５ではＭｇＯ含有量が過少あるいはＦ
含有量が過大であるため、湯流れを生じ凹型ビード形状
となった。逆にＦ１３およびＦ１４ではＭｇＯが過大あ
るいはＦ量が過少であるため、スラグ粘性が高くなりポ
ックマークが多く発生した。
含有量が過大であるため、湯流れを生じ凹型ビード形状
となった。逆にＦ１３およびＦ１４ではＭｇＯが過大あ
るいはＦ量が過少であるため、スラグ粘性が高くなりポ
ックマークが多く発生した。
なおＦ１２においてはＭｇＯ含有箭が少ないためスラグ
剥離が困難でもあった。
剥離が困難でもあった。
Ｆ１６およびＦ１７はＭｇＯ，Ｆ含有量のそれぞれは適
正範囲であるがＭｇＯ／Ｆ比が過大あるいは過少である
ために、Ｆ１６についてはポックマークが、Ｆ１７につ
いては湯流れがそれぞれ発生した。
正範囲であるがＭｇＯ／Ｆ比が過大あるいは過少である
ために、Ｆ１６についてはポックマークが、Ｆ１７につ
いては湯流れがそれぞれ発生した。
またＦ２０およびＦ’２１についてはフラックス組成は
適正であるがフラックスの粒子構成が粗粒あるいは細粒
すぎるためｐ２ｎではビード形状が不良となり、Ｆ２１
ではポックマークが多く発生した。Ｆ１８はＴｉＯ２を
含有するため若干の湯流れが生じ凹型ビーＰとなると共
にスラグの剥離が困難であった。
適正であるがフラックスの粒子構成が粗粒あるいは細粒
すぎるためｐ２ｎではビード形状が不良となり、Ｆ２１
ではポックマークが多く発生した。Ｆ１８はＴｉＯ２を
含有するため若干の湯流れが生じ凹型ビーＰとなると共
にスラグの剥離が困難であった。
なお、本実施例においては下り坂溶接によって耐湯流れ
性の評価を行ったが、下り坂溶接時に湯流れを生じ、凹
型ビードとなり易いフラックスについては、上り坂溶接
時にもビード中央部が盛り上った凸型ビーＰになり易い
ものであって、本実施例に用いたフラックスを上り坂溶
接に適用した場合にも１、耐湯流れ性の評価自体は何ら
変るものではない。
性の評価を行ったが、下り坂溶接時に湯流れを生じ、凹
型ビードとなり易いフラックスについては、上り坂溶接
時にもビード中央部が盛り上った凸型ビーＰになり易い
ものであって、本実施例に用いたフラックスを上り坂溶
接に適用した場合にも１、耐湯流れ性の評価自体は何ら
変るものではない。
以上、本発明フラックスを用いることにより、高速傾斜
溶接においても、ＩＲｙクマークがなく、しかも凹凸の
ない円滑で良好な形状の溶接ビードが得られ、スノ臂イ
ラル造管溶接々どに適用することにより大幅な生産性の
向上が可能となる。
溶接においても、ＩＲｙクマークがなく、しかも凹凸の
ない円滑で良好な形状の溶接ビードが得られ、スノ臂イ
ラル造管溶接々どに適用することにより大幅な生産性の
向上が可能となる。
（１３）
第１図はフラックス中のＭｇＯ／Ｆ比とポックマーク発
生数およびコンケープ深さの関係を示す図、第２図は溶
接ビードの断面形状のコンケープ深さＣを示す説明図、
第３図はフラックス中のＭｎＯ／８１０２比が０．６未
満のフラックスによるデータを除去して第２図を描き改
めた図、さらに第４図はフラックスの粒子構成と？ツク
マーク発生頻度の関係を示す図である。 １・・・母材、２・・・溶接金属。 （１８） 第 １ 口 ５２２− 寥２図 イ 稟 ３ 図 Ｍ＃ｏ／ｒ 穿４ 図 手続補正書（自発） 昭和５８年８月１０日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第０９８５０８号 ２、 発明の名称 潜弧溶接用溶融型フラックス ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代川区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１） （１）明細書１頁下から５行「スラブ粘性」を「スラグ
粘性」に補正する。 （２）同９頁６行「４５％を超え」を「４．５％を超え
」に補正する。 （２）
生数およびコンケープ深さの関係を示す図、第２図は溶
接ビードの断面形状のコンケープ深さＣを示す説明図、
第３図はフラックス中のＭｎＯ／８１０２比が０．６未
満のフラックスによるデータを除去して第２図を描き改
めた図、さらに第４図はフラックスの粒子構成と？ツク
マーク発生頻度の関係を示す図である。 １・・・母材、２・・・溶接金属。 （１８） 第 １ 口 ５２２− 寥２図 イ 稟 ３ 図 Ｍ＃ｏ／ｒ 穿４ 図 手続補正書（自発） 昭和５８年８月１０日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第０９８５０８号 ２、 発明の名称 潜弧溶接用溶融型フラックス ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代川区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１） （１）明細書１頁下から５行「スラブ粘性」を「スラグ
粘性」に補正する。 （２）同９頁６行「４５％を超え」を「４．５％を超え
」に補正する。 （２）
Claims (1)
- 重量パーセントで５Ｌ０２３８〜４７係ｌＭｎＯ２６〜
３５４ 、 ＭｇＯ１，４〜２０係、Ｆ２．４〜４．５
憾を含有すると共に、ＭｎＯ／５ｉ０２比０．６〜０．
９ 、 ＭｇＯ／Ｆ比４〜７で、ＴｉＯ□を実質的に含
有せず、かつ粒子径１４１０μ匂上および２９７μ以下
の粒子の含有率がそれぞれ３０係以下および２０憾匂下
であることを特徴とする潜弧溶接用溶融型フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9850883A JPS59223199A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9850883A JPS59223199A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59223199A true JPS59223199A (ja) | 1984-12-14 |
| JPS6251714B2 JPS6251714B2 (ja) | 1987-10-31 |
Family
ID=14221584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9850883A Granted JPS59223199A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59223199A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104781901A (zh) * | 2012-11-07 | 2015-07-15 | 恩益禧肖特电子零件有限公司 | 保护元件用助焊剂、保护元件用保险丝元件、以及电路保护元件 |
-
1983
- 1983-06-02 JP JP9850883A patent/JPS59223199A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104781901A (zh) * | 2012-11-07 | 2015-07-15 | 恩益禧肖特电子零件有限公司 | 保护元件用助焊剂、保护元件用保险丝元件、以及电路保护元件 |
| CN104781901B (zh) * | 2012-11-07 | 2018-02-23 | 恩益禧肖特电子零件有限公司 | 保护元件用助焊剂、保护元件用保险丝元件、以及电路保护元件 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251714B2 (ja) | 1987-10-31 |
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