JPS59215456A

JPS59215456A - 高耐アブレ−シブ摩耗，耐食，耐熱複合材料

Info

Publication number: JPS59215456A
Application number: JP8740083A
Authority: JP
Inventors: Tsugio Kawamura; 次男河村; Tsuneyuki Ide; 恒幸井手; Seiichi Ohira; 大平　成一; Tadao Watanabe; 忠雄渡辺; Yoshikazu Kondo; 近藤　嘉一
Original assignee: Toyo Kohan Co Ltd
Current assignee: Toyo Kohan Co Ltd
Priority date: 1983-05-20
Filing date: 1983-05-20
Publication date: 1984-12-05
Also published as: JPS628496B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、高耐アブレーシブ摩耗、耐食、耐熱複−金材
料に関し、高硬度で強度も充分高く、耐摩耗性、特に耐
アブレーシブ摩耗性、耐アッシュエロージョンに優れ、
かつ、耐食性、耐熱性にも優れた複合材料に関するもの
である。

本発明は、少な（とも１０％（以下％は重量％を表わす
）のＦｅを含む複硼化物よりなる硬質相を４０〜９５％
と、該硬質相を結合する結合相よりなる硬質焼結合金で
あり、該硬質焼結合金中の、Ｂ含有量３〜８％、　Ｃｒ
含有量３５％以下、Ｎｉ含有量３５％以下、Ａｌ含有量
２．８５％以下％Ｓｉ含有量０．０３〜４．７５％、Ｃ
含有量０．９５９６以下、０含有量２．３％以下であり
、かつＭＯおよびＷのいづれか１種または２種の含有量
が（ＭｏおよびＷ）　／Ｂの原子比で０．３〜１．２５
を満足する範囲内にあ１ハ残部がＦｅおよび少量の不純
物である硬質焼結合金を鉄基母材表面に０．５〜２０叫
の厚さで接合することを特徴とする高耐摩耗性、特に高
耐アブレーシブ摩耗、高耐アッシュエロージョン耐食、
耐熱複合材料を提供するものである。

本発明に使用する硬質焼結合金（以後本硬質焼結合金と
いう）は、主要構成元素をＩＩＴＪ記のようにし、特に
（ＭｏおよびＷ）／Ｂの原子比を０．３〜１、２５−’
　、好（まじ・くは、０．７５〜１．２５の範囲にした
ときに、硬度がＨＲＡ　８０〜９３の範囲で、１３０〜
３００　ｋＶ−という高い抗折力を安定して示す。（Ｍ
ｏおよびＷ）／Ｂの原子比を１前後にとると何故、抗折
力が高ζかつバラツキが少な鳴なるのか、理由ははっき
りしないが、更に詳細に調べてみると硬質相を形成する
Ｆｅｆ！：含む複硼化物が、主としてＭｏ２ＦｅＢｚあ
るいはＷＦｅＢ型またはこれらの混合した複硼化物と、
その他若干のＭＢ、　、ＭｚＢ、ＭｘＮｙＢ型の硼化物
で構成されていることが判明した。さらに、特にＷ含有
量が多い場合にはＷｚＦｅＢ２型の複硼化物も認められ
た。

Ｍｏ２ＦｅＢｚ、　ＷＦｅＢあるいはＷ２　Ｆ　ｅ　Ｂ
　２型の複硼化物において、　ＭｏとＷは相互ニ、　Ｆ
ｅハＣｒ、　Ｎｉ、　Ｃｏの元素と、部分的に置換して
いることが観察される。よって以下これら３種の複硼化
物のＭｏあるいはＷが部分的に置換した形態、　Ｆｅが
Ｃｒ、　Ｎｉ、　Ｃｏ　　と部分的に置換した形態も含
めて、ＭｏｚＦｅＩｌｚ　、　　ＷＦｅＢ　。

Ｗ２ＦｅＢｚ型複硼化物と総称することにする。

これらのＭｏ２ＦｅＢｚ、　ＷＦｅＢ、　ＷｚＦｅＢｚ
型の複硼化物を主体とした硬質相を形成させるためには
、少なくとも１０％のＦｅを硬質相に含む必要がある。

なお、本焼結合金においてＦｅおよびＦｅを含む複硼化
物を用いたのは、　Ｆｅを含有する複硼化物の焼結体が
充分に高い硬度と靭性な示すこと、Ｃｒ　ＪＰＮｉなど
の適量添加によってステンレス鋼と同様の優れた耐食性
と耐熱性、耐酸化性を示すこと、　Ｆｅを主とした硼化
物粉末は工業的に容易に作ることができること、　Ｆｅ
は資源的に豊富であり、かつ安価であることによる。

本焼結合金の硬度は硬質相となる複硼化物の量と結合相
の量および結合相の硬度に依存する。本焼結合金の硬度
はＨＲＡで８０〜９３の範囲である。

硬度をＨＲＡ　８０以上にするには、硬質相の量を最低
４０％必要とする。一方、硬質相の量が９５％をこえる
と、硬度がＨＲＡ　９３となるものの、抗折力が１３０
に一以下となる。よって硬質相の量は４０〜９５％の範
囲とする。

硬質相形成元素であるＢは、硬質相を下限で４０％形成
させるために３９６を必要とし、硬質相を９５％形成さ
せるために８５１５を必要とする。よってＢの限定範囲
は３〜８９６とする。

ＭＯおよびＷはＢ同様硬質相となる複硼化物を形成する
元素であり、（ＭｏおよびＷ）／Ｈの原子比で０．３〜
１．２５　、、、好まし、くは、・０．７５〜１．２５
を満足する範囲内で含有された時、本焼結合金は硬度Ｈ
ＲＡ　８０〜９３の範囲内で、１３０〜３００　ｋｇ／
−という高い抗折力を安定して示す。さらに（Ｍｏおよ
びＷ）／Ｂの原子比を０．９０〜１．２０とすると、さ
らに高い抗折力が得られる。よってＭ。

およびＷのいづれか１種または２種の含有量は。

（ＭｏおよびＷ）／Ｂの原子比で０．３〜１．２５　、
、好ましくは０．７５〜１．２５　、更に好ましくは０
．９０〜１．２０を満たす範囲とする。

Ｃｒは本焼結合金の耐食性、耐熱性および耐酸化性を向
上させるばかりでな（、Ｎｉと組合せて使用した場合に
は、結合相をオーステナイト化することにより本硬質合
金を非磁性にする働きを持つ。

本焼結合金を゛機械的強度と耐摩耗性を必要とし耐食性
ケ必要としない用途に適用する場合は、本焼結合金中に
特にＣｒを含有する必要はないが、通常はこれらの特性
と合わせて耐食性も必要とされる場合が多いので、耐食
性が必要な場合Ｃｒは下限で０、５％含まれることが好
ましい。一方％Ｃｒ含有量が３５％をこえると耐食性、
耐熱性および耐酸化性の面からは優れるものの、機械的
強度が低下し、抗折力が１３０　ｋｐ／ｉ以下となる。

よってＣｒ含有量は３５％以下、好ましくは０．５〜３
５％とする。

ＮｉはＣｒと同様に耐食性、耐酸化性に役立つ元素であ
り、また結合相の組織をオーステナイト系の非磁性材と
する場合に必要とする元素である。これらの目的を達成
させるためには、最大３５％までで目的を達する。

Ｃｏは硬質相であるＭｏ２ＦｅＢ２．　ＷＦｅＢ、　Ｗ
２ＦｅＢｚ型硼化物中の主にｒｅと置換可能な元素であ
り、また結合相がフェライト相である場合、結合相の赤
熱硬度を高める効果を有する。しかし３５％をこえると
抗折力が１３０　ｋｇ／ｄ以下となる。よって上限を３
５％とする。

Ｃｕは本焼結合金の熱伝導性と耐食性を改善する目的の
場合に添加する元素であって、３５％を越えると、硬度
および抗折力の低下を生ずる。よってＣｕ含有量は３５
％以下とする。

周期律表のＩＶａ族のＴｉ、　Ｚｒ、　ＨｆおよびＶａ
族のＶ、Ｎｂ、Ｔａの各金属はＭｏ２ＦｅＢ２．　ＷＦ
ｅＢ、　ＷｚＦｅＢｚ型複硼化物型開硼化物くはＷと置
換され、一部は単独の硼化物を作り、かつ一部が結合相
中での合金化のために消費される。これらＩＶａ族、Ｖ
ａ族の金属は本焼結合金の硬度を向上させるばかりでな
く、液相焼結時の結晶粒の粗大化を防止する効果を持つ
。こわらの金属は全般に高価な元素であるが。

少皿の添加で大きな効果を示す。従ってこれらＩＶａ族
、　Ｖａ族の金属はコスト面もかんがみ各金属の合計が
１５％以下の範囲であれば、硬度、抗折力。

共に満足するものが得られる。よってこわらの金属の合
計は１５％以下とする。勿論、これらは硼化物として添
加してもよい。

Ｃは酸化物の還元ならびに結合相の硬度を高めるのに効
果のある元素で、その効果により本焼結合金全体の硬度
を萬めるが、０．９５％をこえても硬度は向上せず、か
えって抗折力が低下し始める。

よってＣ含有量は０，９５％以下とする。

Ａｌは原料粉から混入するものであって、ＢおよびＯと
反応し、Ａｌ硼化物、Ａｌ酸化物を形成し・やす曵、特
にＡ４の酸化物は本焼結合金の焼結性を阻否する。従っ
て本焼結合金中に含まれるＡ４の量はできるだけ少ない
ことが好ましいが、１％以下であればその影響は比較的
少ない。しかし本焼結合金中へのＯの混入を極力防止し
た場合、Ａｌが２．８５％以下であればＡｄによる害は
かなり小さなものにすることができる。よってＡＩ含有
量は２．８５％以下とする。

０はＢ、　Ｃｒ、　Ａ６．　Ｓｉ等と反応して酸化物を
形成し、焼結性を阻害すると共に抗折力の低下とバラツ
キの拡大を生ずるため、その量は極力少なくした方が良
い。しかしその量が２．３　％以下であればその影響は
比較的少な（、よってＣ含有量は２．３％以下とする。

Ｓｌは主に原料粉から混入してくる元素である。

このＳ＋は本焼結合金の焼結性を向上させ、密度の上昇
をもたらし、結果的に本焼結合金の機械的特性を向上さ
せる効果を有している。しかし０．０３％以下ではその
効果は少なく、４．７５％をこえると本焼結合金をかえ
って脆化させる。よってＳｉ含有量は０．０３〜４．７
５％とする。

なお、本焼結合金はボロン源として、水またはガスアト
マイズによって作成したＦｅ−ＢまたはＩｉ’ｅ−Ｂ系
合金粉末を使用するか、場合によっては）、１Ｔ−Ｃｌ
ホｏｙ粉末、　Ｎｉ、　Ｃｒ、　Ｗ、　Ｔｉ、Ａ１０等
の各ホライド粉末もしくはＢ単体相を用い、これらとＭ
ｏ。

Ｗ、　’Ｉ’ｉ、　Ｖ、　Ｆｅ、　Ｃｒ、　Ｎｉ、　Ｃ
ｏ、　Ｃｕ等の川内金属粉、もしくはこれらを２種以上
を含む合金粉とを所定の組成になるように配合し、必要
に応じて、炭素粉もしくは炭化物を混合し、これらの混
合粉を振動ボールミルを用い、有機溶媒中で湿式粉砕後
、乾燥造粒、成形を行い、該成形体を真空中または非酸
化性雰囲気中で、液相焼結を行うことにより製造される
。液相焼結法を用いることにより、本焼結合金はほぼ１
００％の密度となる。焼結の際の酸化防止のため、真空
、還元性ガス、あるいは不活性ガスなどの非酸化性雰囲
気中で、焼結を行うことが重要である。液相焼結は通常
１．１００〜１．４００℃で５〜９０分行う。焼結温度
が１，１００℃未満では、液相が充分な量出現しないた
め焼結が充分進行せず、空孔の多い焼結体となる。一方
、１、４００℃をこえると液相焼結は充分進行するもの
の、結晶粒の粗大化と形状の崩れがおこり、抗折力の低
下を生ずる。また焼結時間が５分未満であると充分な高
密度化がなされず、一方９０分をこえても、時間の経過
に見合う強度の向上がみられない。場合によっては強度
が低下することもある。よって９０分以上の焼結時間を
とる必要はなＬｌ　。

なお、本焼結合金の空孔を極力減少させる目的で液相焼
結法について述べたが、該目的を達成するためには液相
焼結法のみでなく、熱間静水圧プレス法、ホットプレス
法１通電焼結法においても充分にその目的を達すること
ができる。

このようにして得られた本硬質焼結合金は、優れた耐摩
耗性と共に耐食性、耐熱性を付与できる。

しかしながら本硬質焼結合金を実用に供する場合に、特
に必要な部分のみに適用して複合化して使用する場合が
生ずる。このような場合には、母材として鋼材を使用す
る。使用する鋼材は、ＪＩＳ規格のｓｓ　１，１．ｓｃ
材、　８Ｂ相およびＳＴＢ材のような低炭素鋼、普通鋼
、　ＳＵ、Ｔ利、　ＳＣＭ材、　ＳＫ材、　ＳＫＳ材。

ＳＫＤ材、　８１（Ｉ（材、　ＳＯ３材、およびＳＵＨ
材のような低合金鋼、構造用鋼、工具鋼、ステンレス鋼
、耐熱鋼、高速度鋼、鋳鋼、鋳鉄等の板、線、棒、／（
′イブ、ブロック、切削加工材等を目的に応じて使用す
る。

接合方法は、本発明複合材の使用目的および使用条件に
よって異なるが、従来からの公知の方法を用いることが
できる。すなわち、銀ろう、銅ろう、ニッケルろう等に
よるろう付は接合、重置溶接等の溶接棒を使用した溶接
、電子ビーム溶接。

プラズマアーク溶接、レーザー溶接、拡散接合、粉末か
らの直接焼結接合法等を用いる。常温使用の場合には有
機高分子接着剤による接合を用いる場合もある。

本硬質焼結合金は熱膨張係数を常温からｉ、　ｏ：ｏ　
。

℃までで９〜１３Ｘ１０’／℃の範囲にでき、母材の鋼
材に近いので、ろう付けや拡ｆｆ、に接合、溶接等高温
での接合の場合に母材との熱膨張係数の差による残留応
力が小さ々、有利である。

また１本硬質焼結合金は、Ｂを３〜８％含有した鉄基の
複合硼化物系焼結合金であり、焼結は鉄基の硼化物とＦ
ｅ、　Ｃｒ、　Ｎｉ等との間で生じる共晶液相焼結を利
用して相対密度１００％のほぼ真密度焼結体としている
ため拡散接合を容易に行うことができる。また、焼結時
の液相出現を利用した圧粉体からの焼結と接合を同時に
進行させることも容易である。

本硬質焼結合金を母材に接合する厚さは０．５雪から２
０鰭の厚さの範囲である。０．５圏以下の厚さにするこ
とは粉末の圧粉体および焼結体製造上困難を伴い、また
２０ｍ以上の厚さにすることは複合体としての経済性が
な（なる。

接合の方法は、母材の鋼材の全表面を覆うように接合す
る方法、また表面積が大きい場合は、硬質焼結合金の板
やチップ、円筒状や円弧状のものを必要な表面積に応じ
て必要な数をすき間なく接合する方法、または、硬質焼
結合金の板やチップ。

円筒状や円弧状のものを所要の間隙を設けて接合する方
法をとる。粉末圧粉体からの直接焼結接合法の場合に、
接合する粉末圧粉体を複数個、使用する場合には、粉末
圧粉体が焼結接合される場合に約２０％の寸法収縮を示
すのでその分丈、焼結体相互の間に間隙を生じるが、サ
ンドエロージョンやフライアソンユによるエロージョン
防止の場合等には、充分な効果を示す。

Ｎ１ろライ」けや、拡散接合の場合には、接合温度がｉ
、　ｏ　ｏ　ｏ℃以上で１．２７５℃にも及ぶため鉄基
母材の結晶粒が粗大化し、当初の機械的強度が得られな
い場合が生ずる。母材の当初の機械的強度が必要な場合
には、使用した母材に応じた調質熱処理をほどこすこと
によって機械的特性を回復することが出来る。例えば、
炭素鋼等は９５０℃位で不活性雰囲気や真菟中で１０分
〜１時間加熱した後急冷する規準熱処理によって、低下
した強度をもとに回復できる。構造用鋼や、工具鋼など
は、油焼入れ後焼戻し熱処理を、ステンレスＨ１１では
、９５０℃〜１．２００℃での溶体化処理後油冷速度で
の急冷など、使用する母材に公知の方法で熱処理する。

こしらの熱処理によって、接合した硬質焼結合金の機械
的特性が大きく変化することはないが、特に高硬度とし
た焼結合金の場合には水冷では焼き割れを生ずることが
あるので、冷却速度を遅くする必要がある。

本願発明は高耐摩耗、耐食、耐熱複合材料であり、多く
の耐摩耗用に使用できるが、特に効果が大きい用途につ
いて下記に示す。最も効果が大きい用途としては、耐サ
ンドエロージョン、耐アッシュエロージョン等や乾燥状
態または湿式状態での、土・砂、粉塵１石炭灰等による
アブレーシブ摩耗（ひつかき摩耗）に極めて強い。この
使用例を更に細分すると、カウンング摩耗、グラインデ
ング摩耗、スフラッチング摩耗である。使用される条件
は常温から１．０００℃までの温度範囲である。

上記の耐摩耗性については従来から使用されている工具
鋼や、窒化鋼、高Ｃｒ鋳鉄、ステンレス鋼の約５倍から
６０倍の耐摩耗性を示す。これらの用途としては、石炭
焚きボイラーの排気軸流ファンの真先端部への拡散接合
、ろう付けまたは溶接、流動床ボイラー炉内水管保護の
ための水管への拡散接合、ろう付け、または溶接、ある
いは他の鉄基合金への接合を行った複合材料を木管表面
に溶接する方法、砂や高硬度鋳鉄、マルテンサイト系高
硬度鋼ショツトブラスト用のインペラ、およびショット
γ内へのろう付け、拡散接合、石炭、コークス、焼結鉱
石処理、運搬装置、選鉱機給鉱設備、高炉装入装置、石
灰石、鉱石、岩石等の破砕機、粉砕機、分級機振動コン
ベアー、空気輸送パイプ、振動コンベア等の部材として
のろう付け、拡散接合、土木建築用トラックター等建機
類のキャタピラ−スプロケットビン等の部品、パケット
、爪、等部材へのろう付け、拡散接合、砕岩機、掘削用
ドリル先端への拡散接合、ろう付け、樹皮剥離機械のカ
ッタ刃先へのろう付け、拡散接合、更に耐食性を要求さ
れる土砂を伴った。海水や汚水用のポンプの羽根、軸受
はスリーブ、ケーシング。

遠心分＃Ｉ機や鉱石、移動用のスクリュー羽根等へのろ
う付けや溶接または鉄基合金へ接合したプレートのはり
付は等々である。

次に金属加工工具としての用途がある。

打抜きダイスやパンチの摩耗部分へのろう付けや拡散接
合、ガイドロール、ガイドプレート、ガイド棒、銅棒の
圧延ロール、ライナーなど、鉄鋼、およびＣｕ　、　ｋ
ｌ　、　Ｚｎ等非鉄金属加工機の部品としての摩耗の激
しい部材へのろう付けや拡散接合がある。更に疲労摩耗
を伴うものとして、金属や紙、プラスチック、木の切断
用の刃先についても同様の接合により使用する。

なお、上記の用途のうち、常温程度で温度の上昇が少な
く、また、金属接合のような強い接合強度を要しない部
材については、育成高分子の接着剤による接合で充分で
ある。

次に本発明を実施例により説明する。

実施例１゜１３％Ｂ、５％Ｃｒ、　Ｆｅ　Ｂａｉ、の粉末ニＭＯ粉
末５０％、Ｎｉ粉末３％、　Ｆｅ粉末４％、黒鉛粉末０
．３９６とパラフィンを混合し、ボールミルで、平均粒
径１．３μｍに湿式粉砕し、乾燥造粒後５００１ｃ２／
ＴｈＪで圧粉成型し、真空中で４．５　Ｘ　１０　”Ｊ
’ｏｒｒで１．２５０　℃で焼結した。１勢られた５０
＋ｗ＋　Ｘ　５０＋＋＋ｍ　Ｘ　４μｍｍの焼結体をＪ
Ｉ８規格ＢＮｉ−２のＢ　　Ｚ７５〜３．７５％、Ｃｒ
６．０〜８．０　　％、　Ｓｉ　　　４．０〜５．０　
　％、　Ｆｅ　　　２．０〜４．０　　％Ｎｉ　Ｂａ１
．よりなるＮｉろう粉末で真空中、１．０５０℃でＳＵ
Ｓ　４０５に接合した。同じ焼結体を５ＵＳ４０５上に
おき、１．０　　’Ｉ’ｏｒｒの真壁中で１．２２０℃
に加熱して拡散接合した。

実施例２゜１６％Ｂ　％Ｆｅ　ＢａＡの粉末にＭｏ粉末５１％、Ｃ
ｒ粉末１．３％、Ｎｉ粉末３　Ｌ黒鉛粉末０．３％とペ
ラフィンを混合し、実施例１と同様の処理を行−って５
゜馴Ｘ　５０　ＴＬｒｍＸ　４　＋＋ｏｎの焼結体を得
、軟鋼板上にＪＩＳ規格ＢＡｇ−２のＡｇ３４〜３６％
、Ｃｕ２５〜２７９６、　　Ｚｎ　　１９〜２３　％、
ｃｄ　１７〜１９％のＡｇろう粉末で７８０℃に加熱し
て接合した。

実施例３゜１０９６Ｂ、１３％Ｃｒ　、　Ｆｅ　Ｂａｄ、の粉末に
、ＭｏＢ粉末１４９６、Ｍｏ粉末３８％、Ｎｉ粉末３％
、Ｃｒ粉末５９６、Ｗ粉末４％、　Ｆｅ粉末１７％、グ
ラファイト粉末０．５％とパラフィンを混合（）、ボー
ルミルで平均粒径１．１μｍに湿式粉砕し、乾燥、造粒
後圧粉成型し、真空中１０　”Ｔｏｒｒ　テ１．２７５
℃テ焼結り。

た。得られた５０朋Ｘ　５０箪Ｘ５ｍの焼結体を８Ｕ８
４０５上に実施例１のＮｉろうで１，０５０℃で接合し
た。

実施例４゜ｌＯ％Ｂ、１３％Ｃｒ　、　Ｆｅ　Ｂａ１．の粉末にＭ
ｏ粉末３３％、　Ｎｊ粉末８５４．Ｃｒ粉末１９％、　
Ｆｅ粉末４６％１．グラファイト粉末０．４５％とパラ
フィンを混合し、ボールミルで平均粒子＋　ｉ、　ｏμ
に湿式粉砕し、乾燥造粒後１．０００　ｋｑＭの圧力で
圧粉成型後、５Ｏ８３０４板上に圧粉体を乗せ、真空中
１０〜３Ｔｏｒｒで１、２７５℃で焼結接合を行った。

上記実施例１〜３について、ンヨットブラスト。

サンドブラスト、およびフライアッシュによる耐摩耗テ
ストを行った。

試験機はショツトブラスト機を使用し、インペラー後方
壁面に各テストピースを置き試験を行った。ショットは
、マルテンザイト系でｃｉ、ｏ９６、ｓｉｏ、ｓ％、Ｍ
ｎ０．７％、の成分であり、ＨｍＶ９００の硬度をもっ
＃８ｏスチールグリッドである。８　ｉｏ＋は粒度２５
０μＩｎのものを使用した。比較材として従来からこの
用途に使用されている高Ｃｒ　高Ｃ白銑である２７Ｃｒ
鋳鉄（Ｃ２，２５〜２．８５％、Ｓｉ０．２５〜１．０
％、Ｍｎ　　０．５０〜１．２５％。

Ｃｒ　２５〜３０％％ｖＯ１２５〜２０％、Ｍｏ　〜６
．５％）を使用した。また、フライアッシュテストは、
５ｉ（Ｌ＋　５４％、Ａ＃ｚＯａ　２２％、ＣａＯ５９
６、Ｆｅａｒｓ　５％を主成分とするもので、流速５０
　ｍ／ｓｅｃでノズルから試料に吹きつけて行った。比
較材ｌこは窒化処理鋼を選んだ。

実施例１，２．３と比較例の高Ｃｒ鋳鉄および窒化鋼の
結果をｑＳ１表に示した。スチールグリッドでは、高Ｃ
ｒ鋳鉄の８〜１５倍、ＳｉＯ２粒では６〜１０倍の寿命
を示した。フライアッシュのテスト結果では、窒化鋼に
比較して３０倍から６２倍の長痔命を示した。漫炭焼人
鋼に対しては窒化鋼の場合よりも更に高寿命で最大８０
倍を示した。なお、試験中に接合試片の剥離等は生じな
かった。

第１表実施例４の接合材を海水中２０℃でｌＯ日間浸漬腐食試
験を行った。腐食減量は０で・あり、海水中での腐食に
も強い。

同じ試料を大気中で７００℃、８００℃、９００℃にそ
れぞれ各１時間加熱して酸化増量をｉｆｌ定した。測定
結果は０〜０．３２　ｍ７／ｒ、ａであり、高温でもほ
とんど酸化されないことがわかった。硬度は常温でｌ−
１ｖ　７４０，８００℃でｌ−１ｖ　４５０を保ってお
り、高温での硬度も高く、高温での耐摩耗性も充分高い
ことがわかった。

特許出願人　　東洋鋼鈑株式会社

Claims

【特許請求の範囲】

（１）　　少な（とも１０％（以下％は重量％を表わす
）のＦｅを含む複合硼化物よりなる硬質相を４０〜９５
％と５該硬質相を結合する結合相５〜６０％よりなる硬
質焼結合金であり、該硬質焼結合金中のＢ含有量３〜８
％、　Ｃｒ含有ｆｉ３５％以下、Ｎｉ含有量３５％以下
、ｋｌ含有量２．８５％以下、Ｓｉ含有ｊｌ　０．０３
〜４．７５％、Ｃ含有量０．９５％以下、０含有量２．
３％以下であり、かつＭｏおよびＷのいづれか１種また
は２種の含有量が（ＭｏおよびＷ）／Ｂの原子比で０．
３〜１．２５を満足する範囲内にあり、残部がＦｅおよ
び少量の不純物である硬質焼結合金を鉄基母材の表面に
０．５〜２０間の厚さで接合することを特徴とする高耐
アブレーシブ摩耗。耐食、耐熱複合材料。
（２）　　ＭｏおよびＷのいづれか１種または２種の含
有量が（ＭｏおよびＷ）／Ｂ（Ｄ原子比で０．７５〜１
．２５を満足する範囲である特許請求の範囲第１項記載
の複合材料。
（３）　　ＣｕまたはＣＯの含有量が３５％以下である
特許請求の範囲第１項および第２項記載の複合材料。
（４）　　Ｔｉ、　Ｖ　、　Ｎｂ、　Ｔａ、　Ｈｆ、お
よびＺｒから選ばれた１種以上の金属の合計含有量が１
５９６以下である特許請求の範囲第１項、第２項および
第３項記載の複合材料。
（５）　　接合後、調質熱処理または焼入れ、焼戻し熱
処理をした特許請求の範囲第１項、第２項、第３項およ
び第４項記載の複合材料。