JPS59211711A

JPS59211711A - 内燃機関の排気微粒子処理装置

Info

Publication number: JPS59211711A
Application number: JP58084102A
Authority: JP
Inventors: Motohiro Niizawa; 元啓新沢; Masaharu Ushimura; 牛村　正治; Nobukazu Kanesaki; 兼先　伸和
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1983-05-16
Filing date: 1983-05-16
Publication date: 1984-11-30
Also published as: JPS647204B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】く技術分野〉本発明は、内燃機関の排気微粒子（パーティキュレート
）の処理装置に関し、特に排気微粒子捕集用トランプの
再生用バーナーの制御装置に関する。

〈従来技術〉内燃機関、例えばディーゼル機関は、排気中にカーボン
等の微粒子を多く含むものである。そこで、この排気微
粒子を排気通路の途中に設けたトラップにより捕集して
、排気微粒子の外部放散を防止する排気微粒子処理装置
が知られている。このような装置ではトラップでの排気
微粒子の捕集量が増大してくることによりトラップが目
詰りを起して背圧が増大し、機関性能に悪影響を及ばず
ため、トラップ上流に設けたバーナーを適宜作動させて
、発生する高温ガスにより、捕集した排気　・微粒子を
燃焼除去してトラップの再生を図っている。

かかる排気微粒子処理装置の従来例を第１図に示す（特
開昭５４〜１２０２９号公報及び特開昭５６−１１５８
０９号公報参照）。

すなわち、機関の排気通路の途中に設けたケースｌ内に
トラップ２を設けて、排気中の微粒子を捕集する。捕集
された微粒子の量が増大すると、この状態をトラップ２
の前後差圧の増大として圧力検出端子３ａ、３ｂを有す
る差圧検出器３により検出し、制御装置４を介して、所
定時間、燃料供給系の電磁弁５を開弁し、燃料ポンプ６
を駆動して燃料を圧送すると同時に、空気供給系あ電磁
弁７を開弁し、空気ポンプ８を駆動して空気を圧送する
。これによりバーナーの混合気噴出ノズル９より混合気
を噴出し、同時に通電加熱されたグロープラグ１０によ
り着火して、燃焼させる。そして、その燃焼により発生
する高温ガスで排気微粒子を燃焼除去して、トラップ２
の再生を図る＝しかしながら、このような従来の排気微
粒子処理装置にあうでは、要再生と判断された場合に、
通電加熱されたグロープラグによってバーナーの混合気
噴出ノズルからの混合気に着火するものの、着火状態や
燃焼状態を検知する構成にはなっていないため、例えば
低温等悪条件の場合や、通常でもグロープラグの断線等
の故障により万一着火しなかった場合に、未燃の混合気
が大気中に放出され、安全、公害上の問題点があった。

〈発明の目的〉本発明はこのような従来の問題点に鑑み、バーナーの作
動開始時の着火状態やその後の燃焼状態等を監視してバ
ーナーの作動を適正に制御し得るようにすることを目的
とする。

（発明の構成〉　　□ このため、本発明は、第２図に示すように、バーナーの
下流でトラップの上流に設けた温度センサからの信号に
基づいて、再生時期判定手段によるバーナーの作動開始
時の排気温度の上昇率を判定して所定値以上のときにバ
ーナーの着火を検知する着火検知手段と、着火検知後に
排気温度が所定時間内に所定温度以上となったか否かを
判定して所定温度以上のときにバーナーの安定燃焼を検
知する安定燃焼検知手段と、安定燃焼検知後の再生時間
中に排気温度に応じてバーナーの燃料供給量を制御する
燃料供給量制御手段と、安定燃焼検知後の再生時間中に
排気温度が所定時間継続して再生下限温度未満となった
か否かを判定して再生下限温度未満のときに再生不能状
態を検知する再生不能状態検知手段と、着火検知手段に
より未着火と判定されたとき、安定燃焼検知手段により
非安定燃焼と判定されたとき、又は再生不能状態検知手
段により再生不能状態と判定されたときにバーナーの作
動を停止させるバーナー作動停止手段とを設けて構成し
たものである。

また、第２には、上記の構成に加え、バーナー作動停止
手段による停止回数をカウントしそのカウント値が所定
値に達したときにバーナーを再作動不能にすると共にラ
ンプ又はブザー等の警告器を作動させる停止回数判定手
段を設けて構成したものである。

〈実施例〉以下に実施例を説明する。

第３図において、ディーゼル機関の排気通路の途中に介
装されるケース１１内に緩衝材１２を介してハニカム式
のトランプ１３が装着されている。このトラップ１３は
、ハニカムの穴のうち一部については入口側をあけて出
口側を塞ぎ、他部については入口側を塞いで出口側をあ
けてあり、排気が穴の壁部を透過する際にこれに微粒子
を捕集するものである。

ケース１１内のトラップ１３上流にはトラップ再生用の
バーナー１４が設けられる。

バーナ１４は、周壁に多数の排気導入孔１５ａを有する
燃焼筒１５と、燃焼筒１５内に臨む混合気噴出管１６と
、燃焼筒１５内にあって混合気噴出管１６を囲繞し火炎
噴出口１７ａを形成する逆流式蒸発筒１７と、逆流式蒸
発筒１７の火炎噴出口１７ａ近傍に臨む着火用のグロー
プラグ１８とを含んで構成される。

混合気噴出管１６には燃料供給管１９が接続されており
、燃料供給管１９の入口部には、燃料タンク２０から電
磁式燃料ポンプ２１によって導かれる燃料（機関用燃料
と同一で例えば軽油）を供給するための燃料噴射弁（フ
ュエルインジェクタ）２２が設けられている。また、燃
料供給管１９の途中には機関駆動される空気ポンプ詔の
吐出口２３ａに電磁三方弁２４を介して連なる空気供給
管部が接続されている。三方弁２４は非通電状態で空気
ポンプ詔の吐出口２３ａと吸入口２３ｂとをつなぎ、通
電状態で吐出。

口２３ａと空気供給管２５とをつなぐようになっている
。

したがって、バーナー１４の作動は、燃料ポンプ２１、
燃料噴射弁２２、空気供給用三方弁２４及びグロープラ
グ１８を作動させることによって行われる。

燃料ポンプ２１、燃料噴射弁２２及び空気供給用三方弁
２４はバッテリ２６に接続されており、後述する制御装
置３４の接地装置４１によって接地がなされたときに通
電されるようになっている。また、グロープラグ１８は
バッテリ２６に常開のリレー２７を介して接続されてお
り、このリレー２７のコイル２７ａは制御装置３４の接
地装置４１によって接地がなされたときにバッテリ２６
から通電され、このときにリレー２７が閉結してグロー
プラグ１８に通電されるようになっている。

トラップ１３への排気入口部（バーナー１４下流）には
入口側排気圧力Ｐ＋を検出するための入口側圧力センサ
２８が設けられ、トラップ１３からの排気出口部には出
口側排気圧力Ｐ２を検出するための出口側圧力センサ２
９が設けられる。これらの圧力センサ２Ｂ、２９は排気
圧力をダイアフラムを介して受けることによりセンサ部
への排気熱及び水分の影響を極力小さくするようにして
あり、センサ部は例えば圧電素子により構成される。但
し、図ではポテンショメータ式としである。そして、こ
れらの圧力センサ２８．２９の出力電圧ＶＰＩ、ＶＰ２
は制御装置３４に入力されるようになっている。

また、トラップ１３への排気入口部（バーナー１４下流
）には入口側排気温度Ｔを検出するための温度センサ（
例えば熱電対）３０がトラップ１３の入口面のほぼ中央
に臨むように設けられ、その出力電圧ＶＴは制御装置３
４に入力されるようになっている。

更に、機関の回転速度を検出するための回転センサ３１
と、機関の負荷を検出するための負荷センサ３２とが設
けられる。回転センサ３１はクランク角センサにより構
成され、負荷センサ３２は燃料噴射ポンプ３３のコント
ロールレバー３３ａと連動して回動するポテンショメー
タにより構成される。そして、回転センサ３１の回転パ
ルスと負荷センサ３２の出力電圧Ｖβとは制御装置３４
に入力されるようになっている。

制御装置３４は、ＣＰＵ３５、メモリー（ＲＯＭ）３６
及びインタフェース用のＰＩＯ（ペリフェラルｌ１０）
３７の他、入力側に、２つの圧カセンサ加。

２９の出力電圧ＶＰ　＋、ＶＰ　２、温度センサ３ｏの
出力電圧ＶＴ、回転センサ３１の回転パルスが入力され
るＦ／Ｖ変換器３８の出力電圧Ｖｒ及び負荷センサ３２
の出力電圧ＶＸのうち１つを選択するマルチプレクサ３
９と、このマルチプレクサ３９により選択されたアナロ
グデータをデジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器４ｏ
とを備える。ここで、ＣＰＬＩ３５は、ＰＩ０３７を介
して、マルチプレクサ３９へのチャンネル指示、Ａ／Ｄ
変換器４０へのスター１−指示を行い、Ａ／Ｄ変換器４
０からの変換終了を示ずＥＯＣ（Ｅｎｄ　ｏｆ　Ｃｏｎ
ｖｅｒｔ）信号を受けた後、Ａ／Ｄ変換されたデータを
入力させるようになっている。

出力側には接地装置４１を備え、この接地装置４１は、
燃料ポンプ２１の接地線に介挿されるスイッチング回路
４１ａと、燃料噴射弁２２の接地線に介挿されるスイッ
チング回路４１ｂと、空気供給用三方弁２４の接地線に
介挿されるスイッチング回路４１Ｃと、グロープラグ用
リレー２７のコイル２７ａの接地線に介挿されるスイッ
チング回路４１ｄとを含んで構成される。ここで、各ス
イッチング回路４１ａ〜４１ｄは、ＣＰＵ３５からＰＩ
Ｏ３７を介してそれぞれに出力信号が送られた場合に各
接地線を導通させて、バーナー１４用の各装置を作動さ
せるようになっている。また、各スイッチング回路４１
８〜４１ｄは主にトランジスタを用いて構成される。

更に制御装置３４は、バッテリ２６からの電圧ＶＢから
定電圧Ｖｏを得て、制御装置３４の各構成要素、圧力セ
ンサ％、２９及び負荷センサ３２等に供給する定電圧回
路４２を備える。

ここにおいて、ＣＰＵ３５は、第４図（及び第５図〜第
７図）のフローチャートに基づくプログラム（メモリー
３６に記憶されている）に従って動作するようになって
いる。

次に第４図のフローチャートに従って作用を説明する。

Ｓｌでは回転センサ３１がらＦ／Ｖ変換器３８を介して
の出力電圧Ｖｒを読込み、エンジンが始動した（例えば
５００ｒｐｍ以上）が否かの判定を行い、ＮＯの場合は
Ｓｌに戻り、ＹＥＳの場合に８２へ進む。

Ｓ２ではトラップ１３における微粒子の捕集状態を検知
するために圧力計算を行う。　□すなわち、ハニカム式
のトラップ１３は層流型流量針の特徴があり、微粒子の
捕集量を一定とすれば、トラップ入口側圧力Ｐ＋（ガス
量に比例）と、入口側と出口側圧力との差圧ΔＰ＝Ｐ＋
−Ｐ２とは直線比例し、Ｐ＋とΔＰとの比率ΔＰ　／　
Ｐ　＋は一定となる。よって、捕集量が限界に達した時
の入口側及び出口側圧力センサ２８．２９の出力電圧差
ΔＶＰ−ＶＰ　Ｉ　ＶＰ　２　　（以下これを限界値Δ
■Ｐ　ｍａｘという）は、入口側圧力センサ２８の出力
電圧ＶＰ＋に応じ、次式で表わすことができる。

ΔＶＰｍａｘ　＝Ａ・ＶＰ　Ｉ−Ｂ　（Ａ、Ｂは定数）
以上の原理により、Ｓ２でΔＶＰｍａにを計算し、次に
３３へ進んで実際のΔＶＰ＝ＶＰ＋　　ＶＰ２がΔＶ　
Ｐ　ｍａｘ以上か否かを判定し、ＮＯの場合はＳｌへ戻
り、ＹＥＳの場合に要再生と判断してＳ４へ進む。

Ｓ４ではグロープラグ用リレー２７を閉結してグロープ
ラグ１８を作動させ、次の８５ではグローオン後所定時
間（例えば５０秒）経過したか否かを判定し、ＮＯの場
合はＳ４に戻る。こうして、グロープラグ１８を着火に
必要な温度まで上昇させる。

ＹＥＳになった場合は次の８６に進む。

Ｓ６ではバーナー１４作動開始直前の排気温度Ｔ。

すなわち温度センサ３０の出力電圧ＶＴをメモリーし、
これをＶＴｏとする。

Ｓ７ではバーナー１４を作動させる。

詳しくは、第５図に示すように、３７ａでエンジンが始
動している（　５００ｒｐｍ以上）か否かを判定し、Ｙ
ＥＳの場合のみ、Ｓｏｂで空気供給用三方弁２４を作動
させて空気の供給を開始する。そして、Ｓ７ｃで燃料ポ
ンプ２１を作動させ、Ｓ７ｄでそのときの回転速度及び
負荷（Ｖｒ、Ｖｄ）からこれらに応じて予め定めたデユ
ーティ比の駆動信号を検索し、Ｓ７ｅで着火を容易に行
わせるための増量補正の必要から駆動信号を例えば２倍
し、Ｓ７ｆでその駆動信号を出力することにより燃料噴
射弁２２を作動させて、燃料の供給を開始する。（但し
、Ｓ７ａでの判定のＮＯの場合、すなわちエンジンが途
中で停止した場合は第４図の３１１へ進んで、グロープ
ラグ１８の作動を停止させ、Ｓ１７でバーナー１４の作
動を停止させる。〉これにより、バーナー１４の混合気噴出管１６から燃料
と空気との混合気が噴出し、逆流式蒸発筒１７内を流れ
て火炎噴出口１７ａより燃焼筒１５内に送り込まれる。

このとき、グロープラグ１８の熱で着火する。そして、
燃焼筒１５の多数の排気導入孔１５ａから導かれる排気
と混合しつつ燃焼する。

以上の操作を行った後、Ｓ８へ進む。

Ｓ８ではバーナー作動開始直後の現在の排気温度Ｔと作
動開始直前の排気温度Ｔｏとの差を求める。すなわち、
再び温度センサ３０の出力電圧ＶＴを読込み、メモリー
されているＶＴｏとの差Δ■Ｔ　＝　Ｖ　Ｔ　−Ｖ　Ｔ
　ｏを求める。そして、Ｓ９に進んで、その差ΔＶＴが
所定値以上であるか否かを判定することにより、着火の
有無を判定する。ここで、Ｎｏの場合は３１０へ進み、
バーナー作動開始後所定時間（例えば１０秒）経過した
か否かを判定し、ＮＯの場合はＳ７へ戻って温度判定を
繰返す。

所定時間に達しても温度差が所定値以上にならない場合
、すなわちＳＩＯでＹＥＳの場合は、３１１へ進んでグ
ロープラグ１８の作動を停止させ、次いでＳＩＴへ進ん
でバーナー１４の作動を停止させ、Ｓｌへ戻る。所定時
間内に温度差が所定値以上になった場合、すなわちＳ９
でＹＥＳの場合は、着火されたものと判断してＳ１２へ
進む。

このようにして、バーナーの作動開始直後の所定時間内
の温度上昇率を判定して所定値以上のときに着火を検知
するのである。尚、バーナーの着火による温度上昇率は
、通常の運転状態で最も温度上昇率の高い全開加速のと
きのそれ以上であり、前記所定値（ΔＴ／ｌ）を例えば
１００℃／１０秒と設定すれば、１本の温度センサ３０
のみで着火の判定を行うことができる。

Ｓ９で着火と判定された場合は３１２へ進み、Ｓ１２で
は温度センサ３０の出力電圧ＶＴが所定値以上であるか
否か、すなわち絶対温度（Ｔ）がバーナーの安定燃焼温
度（例えば５００℃）以上となったか否かを判定する。

ここで′、ＮＯの場合はＳ１３へ進み、着火後期定時間
（例えば４０秒）経過したか否かを判定し、ＮＯの場合
はＳ７へ戻って温度判定を繰返す。３１３でＹＥＳの場
合、すなわち所定時間に達してもバーナーの安定燃焼温
度に達しない場合は、３１４へ進んでグロープラグ１８
の作動を停止させ、次いで３１７へ進んでバーナー１４
の作動を停止させ、Ｓｌへ戻る。

Ｓ１２でＹＥＳの場合、すなわち所定時間内にバーナー
の安定燃焼温度に達した場合は、／ｓｌ−ナーが安定し
て燃焼していると判断して３１５へ進む。

Ｓ１５ではトラップ１３の再生に適した温度となるよう
に燃料供給量の制御を行い、３１６で所定時間（例えば
３分）経過したか否かを判定し、Ｎｏの場合はＳ１５に
戻って所定時間トラ・ノブの再生を行う。所定時間が経
過した場合、すなわち３１６でＹＥＳの場合は、Ｓ１７
へ進んでバーナー１４の作動を停止させる。

３１５での温度制御を第６図のフローチャートに基づい
て詳しく説明すると、５１５ａでエンジンが始動してい
る（　５００ｒｐｍ以上）か否かを判定し、ＹＥＳの場
合のみＳ　１５　ｂに進む。エンシンカ途中テ停止した
場合、すなわちＳ　１５　ａでＮＯの場合は８１５ｇに
進んでグロープラグ１８の作動を停止させ、更に第４図
の３１７へ進んでバーナー１４の作動を停止させる。

５１５ｂではそのときの回転速度及び負荷からこれらに
応じて予め定めたデユーティ比の駆動信号を検索する。

Ｓ　１５　ｃでは温度センサ３ｏの出力電圧ＶＴを読込
んで、排気温度が再生下限温度（例えば５５０”Ｃ）以
上であるかどうかを判定する。

ここで、５５０℃未満の場合はＳ　１５　ｄに進んでグ
ロープラグ１８を作動させる。詳しくは、再生中５５０
℃以上に達してＳ　１５　ｈでグロープラグ１８の作動
を停止させた後、再生時間内の途中で５５０　℃を下回
った場合にグロープラグ１８を作動させる。そして、Ｓ
　１５　ｅに進んで駆動信号を増量補正（例えば１．６
倍）し、Ｓ　１５　ｆでグロープラグ１２の作動後ある
いは再生下限温度（５００”ｃ）以下となってからの時
間が所定値（例えば１５秒）に達したか否かを判定し、
ＮＯの場合は３１５ｍ）に進んで駆動信号を出方するこ
とにより燃料噴射弁２２の作動させて、第４図の３１６
へ進む。Ｓ　１５　ｆでＹＥＳの場合は再生途中であっ
ても３１５　ｇへ進んでグロープラグ１８の作動を停止
させ、第４図の３１７へ進んでバーナー１４の作動を停
止させる。

Ｓ　１５　ｃでの判定で再生下限値（５５（Ｉｃ）以上
の場合はＳ　１５　ｈへ進んでグロープラグ１８の作動
を停止させた後、Ｓ　１５　ｉ　、　　Ｓ　１５　ｊ　
、　　Ｓ　１５　ｋでの判定に基づき排気温度に応じて
燃料供給量を制御する。

すなわち、トラップの再生に適した温度は６００℃以上
であり、６００℃未満であれば燃料を増量させ、６００
℃以上であれば燃料の節約、トラップ１３の焼損防止の
ため、燃料を減量させるように制御する。

このため、先ず５１５ｉで例えば５８０’Ｃ以上である
か否かを判定し、５８０℃未満の場合は３１５ｍで駆動
信号を増量補正（例えば１．４倍）して、Ｓ　１５　ｐ
に進む。５１５ｉで５８０℃以上の場合は５１５ｊで例
えば６００℃以上であるか否かを判定し、６００　”ｃ
未満の場合はＳ　１５　ｎで駆動信号を増量補正（例え
ば１．２倍）シテ、５１５ｐに進む。Ｓ　１５　ｊ　テ
ロ００　”ｃ以上の場合は３１５　ｋで６２０℃以上で
あるが否かを判定し、６２０℃未満の場合は最適温度で
あるので８１５０の如く駆動信号を補正することなく５
１５ｐに進む。３１５　ｋで６２０℃ツ上の場合はＳ　
１５　Ｉ２で駆動信号を減量補正（例えば０．８倍）し
て５１５ｐに進む。そしてＳ　１５　ｐでその駆動信号
を出力することにより燃料噴射弁２２を作動させる。

つまり、トラップ１３の再生に適した温度範囲（６００
〜６２０℃）に制御するため、燃料噴射弁２２の駆動信
号を温度に応じて増減するのである。また、この操作は
Ｓ１６で再生時間内と判定されれば、繰返し行われる。

また、Ｓ１７でのバーナー１４の作動停止は第７図のフ
ローチャートに示す如く行われる。すなわち、先ずＳ　
１７　ａで燃料ポンプ２１の作動を停止させ、Ｓ１７　
ｂで燃料噴射弁２２の作動を停止させて燃料の供給を停
止し、次に３１７　ｃで空気供給用三方弁Ｕの作動を停
止させて空気の供給も停止する。

第８図〜第１１図には他の実施例を示す。尚、この実施
例は、第２発明に対応するものである。

相違点について説明すると、第８図を参照し、警告灯４
３を設けて、バッテリ妬に接続し、警告灯４３の接地線
に制御語Ｗ３４の接地装置４１のスイッチング回路４１
ｅを介挿しである。

ソフトウェア構成では第９図及び第１０図のフローチャ
ート、に示される如く第４図及び第６図のフローチャー
トの一部を変更しである。

すなわち、Ｓ９．Ｓ１０での判定でバーナーの作動開始
後所定時間内に温度差ΔＶＴが所定値に達せず未着火と
判定されてＳｌｌでグロープラグ１８の作動を停止させ
た後、Ｓ１２．Ｓ１３での判定で着火検知後所定時間内
に所定温度に達せず非安定燃焼と判定されて３１４でグ
ロープラグ１８の作動を停止させた後、及びＳ　１５　
ｃ　、　　Ｓ　１５　ｆでの判定で再生時間中に所定時
間継続して再生下限温度未満と判定されて３１５　ｇで
グロープラグ１８の作動を停止させた後に、３１８の警
告判定（第１１図）へ進むようにしである。

３１８での警告判定を第１１図のフローチャートに基づ
いて詳しく説明すると、先ずＳ　１８　ａで停止回数カ
ウンターのカウント値Ｍをカウントアンプし、Ｓ　１８
　ｂでそのカウント値Ｍが所定値（例えば３）以上であ
るか否かを判定する。所定値未満の場合は３１７へ戻っ
てバーナー１４の作動を停止させる。

この場合はバーナー１４の再作動が可能である。

Ｓ　１８　ｂで停止回数が所定値に達したものと判定さ
れた場合は、Ｓ　１８　ｃでバーナーの作動を停止させ
た後、Ｓ　１８　ｄへ進んで警告灯４３を点灯させて運
転者に異常を知らせる。そして、この後はＳ　１８　ｄ
に戻り、無限ループに入る。よって、この場合はバーナ
ー１４の再作動が不能となる。尚、Ｓ　１８　ｃでのバ
ーナー１４の停止は第７図に示したフローチャートと同
様に行われる。

このように、未着火、非安定燃焼、再生不能状態等が検
知されてバーナー１４の作動が停止される場合は、その
停止回数をカウントし、その回数が所定値に達したとき
には、再作動不能にすると共に、警告灯４３を点灯させ
て運転者に異常を知らせるのである。

（発明の効果〉以上説明したように本発明によれば、バーナーの作動開
始時に排気温度の上昇率から着火の有無を検知し、着火
が確認された場合は引続き排気温度のレベルによってバ
ーナーの安定燃焼を検知し、安定燃焼が確認された後の
再生時間中は排気温度に応じて燃料供給量を制御してト
ラップの再生に適した温度に保つも再生下限温度未満に
なっているか否かの検知を行い、未着火、非安定燃焼、
又は再生不能状態が検知された場合にはバーナーの作動
を停止させて再作動させるようにしたから、バーナーの
失火あるいは燃焼手間等により未燃の燃料が大気中に放
出されるのを防止でき、しかもバーナーの燃焼状態の検
知と温度制御とを１本の温度センサで確実に行うことが
できるという効果が得られる。

また、失火あるいは燃焼不調による作動停止回数が所定
値に達した場合にバーナーを作動不能にすると共に警告
器により警告を与えるようにしたため、異常状態に確実
に対処することができるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は排気微粒子処理装置の従来例を示す構成図、第
２図は本発明の構成を示すブロック図、第３図は本発明
の一実施例を示す構成図、第４図〜第７図は同上のフロ
ーチャート、第８図は他の実施例を示す構成図、第９図
〜第１１図は同上のフローチャートである。１３・・・トラップ　　１４・・・バーナー　　１６・
・・混合気噴出管　　１８・・・グロープラグ　　２１
・・・燃料ポンプ２２・・・燃料噴射弁　　詔・・・空
気ポンプ　　冴・・・三方弁２８．２９・・・圧力セン
サ　　３０・・・温度センサ３１・・・回転センサ　　
３２・・・負荷センサ　　３４・・・制御装置３５・・
・ＣＰＵ　　　３６・・・メモリー３７・・・ＰＩＯ４
１・・・接地装置　　４１ａ〜４１　ｅ・・・スイッチ
ング回路　　４３・・・警告灯特許出願人　　日産自動車株式会社代理人　　弁理士　笹　島　富二雄第１図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）排気通路に介装されて排気中の微粒子を捕集する
トラップと、トラップの上流に設けられるトラップ再生
用バーナーと、トラップの入口側及び出口側の排気圧力
から微粒子の捕集状態を検出して再生の要否を判定する
再生時期判定手段を有して要再生の場合にバーナーを所
定時間作動させる制御装置とを備える内燃機関の排気微
粒子処理装置において、バーナーの下流でトラップの上
流に排気温度検出用の温度センサを設ける一方、この温
度センサの信号に基づいて、バーナーの作動開始時の排
気温度の上昇率を判定して所定値以上のときにバーナー
の着火を検知する着火検知手段と、着火検知後に排気温
度が所定時間内に所定温度以上となったか否かを判定し
て所定温度以上のときにバーナーの安定燃焼を検知する
安定燃焼検知手段と、安定燃焼検知後の再生時間中に排
気温度に応じてバーナーへの燃料供給量を制御する燃料
供給量制御手段と、安定燃焼検知後の再生時間中Ｇこ排
気温度が所定時間継続して再生下限温度未満となったか
否かを判定して再生下限温度未満のときに再生不能状態
を検知する再生不能状態検知手段と、着火検知手段によ
り未着火と判定されたとき、安定燃焼検知手段により非
安定燃焼と判定されたとき、又は再生不能状態検知手段
により再生不能状態と判定されたときにバーナーの作動
を停止させるバーナー作動停止手段とを設けたことを特
徴とする内燃機関の排気微粒子処理装置。
（２）排気通路に介装されて排気中の微粒子を捕集する
トラップと、トラップの上流に設けられるトラップ再生
用バーナーと、トラ・ノブの入口側及び出口側の排気圧
力から微粒子の捕集状態を検出して再生の要否を判定す
る再生時期判定手段を有して要再生の場合にバーナーを
所定時間作動させる制御装置とを備える内燃機関の排気
微粒子処理装置において、バーナーの下流でトラップの
上流に排気温度検出用の温度センサを設け、また、警告
器を設ける一方、前記温度センサの信号に基づいて、バ
ーナーの作動開始時の排気温度の上昇率を判定して所定
値以上のときにバーナーの着火を検知する着火検知手段
と、着火検知後に排気温度が所定時間内に所定温度以上
となったか否かを判定して所定温度以上のときにバーナ
ーの安定燃焼を検知する安定燃焼検知手段と、安定燃焼
検知後の再生時間中に排気温度に応じてバーナーへの燃
料供給量を制御する燃料供給量制御手段と、安定燃焼検
知後の再生時間中に排気温度が所定時間継続して再生下
限温度未満となったか否かを判定して再生下限温度未満
のときに再生不能状態を検知する再生不能状態検知手段
と、着火検知手段により未着火と判定されたとき、安定
燃焼検知手段により非安定燃焼と判定されたとき、又は
再生不能状態検知手段により再生不能状態と判定された
ときにバーナーの作動を停止させるバーナー作動停止手
段と、バーナー作動停止手段による停止回数をカウント
しそのカウント値が所定値に達したときにバーナーを再
作動不能にすると共に前記警告器を作動させる停止回数
判定手段とを設けたことを特徴とする内燃機関の排気微
粒子処理装置。