JPS59211527A - 溶接性及び靭性のすぐれた厚鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接性及び靭性のすぐれた厚鋼板の製造方法Info
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- JPS59211527A JPS59211527A JP8558883A JP8558883A JPS59211527A JP S59211527 A JPS59211527 A JP S59211527A JP 8558883 A JP8558883 A JP 8558883A JP 8558883 A JP8558883 A JP 8558883A JP S59211527 A JPS59211527 A JP S59211527A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はすぐｎだ溶接性、靭性を有する厚鋼板の製造法
に関するものである。
に関するものである。
従来の５０Ｖ−扱高張力鋼は強度を高めるために合金元
素の使用量が多に、そのため溶接性が劣っているが最近
では制御冷却技術の開発によって上記欠点を解消した低
成分の５０ｋｇ／−級鋼が製造できるようになってきた
。こｎ、らはいづ扛も通常の５０紛／−扱高張力鋼よシ
もＣ量を下げ、Ｍｎ量を比較的多くして強度と靭性の安
定を計っているが、製造工程中の冷却が水冷による加速
冷却のために。
素の使用量が多に、そのため溶接性が劣っているが最近
では制御冷却技術の開発によって上記欠点を解消した低
成分の５０ｋｇ／−級鋼が製造できるようになってきた
。こｎ、らはいづ扛も通常の５０紛／−扱高張力鋼よシ
もＣ量を下げ、Ｍｎ量を比較的多くして強度と靭性の安
定を計っているが、製造工程中の冷却が水冷による加速
冷却のために。
組織がベーナイトになり易く、材質が不安定になシやす
い欠点がある。
い欠点がある。
本発明はこのような欠点を補い、安定した材質の低炭素
当量の５０ｋｒ／／ｆｊ級等の高張力鋼の製造方法を提
供するもので、組織面で茶も安定したフェライトとノ々
−ライト主体の厚鋼板となすことによって高強度の鋼板
ｆ得るところに特徴があシ、本発明は邑該組織を得る成
分および製造条件より構成さｎ１詳細には、０ 二０．
１８ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、 Ｓｉ： ・０．
５０ｗｔ％未満、 Ｍｎ： ０．６０ｗｔ％未満、 Ａ
１． ： ０．００５ｗｔ％以上、 Ｑ、 ｂｖｔ％未
満、Ｎ：０．００６ｗｔ％未満全含有し、残部が止むを
得ざる不純物よシな９ 、 Ｏｅｑ、（０＋ ＋ Ｍｎ
＋２４８ ＋ ）≦０，３５％の鋼を連続鋳造でスラ
ブを作り、直接に、または１２００℃以下に再加熱した
後５０％以上の圧延を行ない、圧延の終了温度を９００
℃以下にし、圧延後１０分以内でかつ板の温度が７００
℃以上のときに冷却を開始し、２℃ル 以上の冷却速度
で６００℃以下まで冷却することを特徴とする溶接性及
び靭性のすぐ几た厚鋼板の製造方法である。
当量の５０ｋｒ／／ｆｊ級等の高張力鋼の製造方法を提
供するもので、組織面で茶も安定したフェライトとノ々
−ライト主体の厚鋼板となすことによって高強度の鋼板
ｆ得るところに特徴があシ、本発明は邑該組織を得る成
分および製造条件より構成さｎ１詳細には、０ 二０．
１８ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、 Ｓｉ： ・０．
５０ｗｔ％未満、 Ｍｎ： ０．６０ｗｔ％未満、 Ａ
１． ： ０．００５ｗｔ％以上、 Ｑ、 ｂｖｔ％未
満、Ｎ：０．００６ｗｔ％未満全含有し、残部が止むを
得ざる不純物よシな９ 、 Ｏｅｑ、（０＋ ＋ Ｍｎ
＋２４８ ＋ ）≦０，３５％の鋼を連続鋳造でスラ
ブを作り、直接に、または１２００℃以下に再加熱した
後５０％以上の圧延を行ない、圧延の終了温度を９００
℃以下にし、圧延後１０分以内でかつ板の温度が７００
℃以上のときに冷却を開始し、２℃ル 以上の冷却速度
で６００℃以下まで冷却することを特徴とする溶接性及
び靭性のすぐ几た厚鋼板の製造方法である。
本発明方法における主たる諸数値は次の理由に基づいて
定めた。
定めた。
先ず、オーステナイトからフェライト変態中のオー１ス
テナイト中のａｔを早く共析点捷で高めノミ−ライトの
生成を促進させるためにはＣ量を従来の高溶接性鋼の常
識に反して高くすることが必要でありＯ： ０．１８ｗ
ｔ％（以下の％は何ｎもｗｔ％である。）以上０．３０
％以下とした。
テナイト中のａｔを早く共析点捷で高めノミ−ライトの
生成を促進させるためにはＣ量を従来の高溶接性鋼の常
識に反して高くすることが必要でありＯ： ０．１８ｗ
ｔ％（以下の％は何ｎもｗｔ％である。）以上０．３０
％以下とした。
Ｓｉは脱酸および地鉄の強化に有効であるが多すぎると
靭性を劣化させるので０．５ Ｘ未満とした。
靭性を劣化させるので０．５ Ｘ未満とした。
Ｍｎは靭性を高める為に有効な元素であるがＭｎが多い
とベーナイト変態を促進し不安定な組織になりやすいの
でパーライトを得る上限として０６％未満に限定した。
とベーナイト変態を促進し不安定な組織になりやすいの
でパーライトを得る上限として０６％未満に限定した。
また、Ｍｎが０．２％以下では靭性が劣化したり鋳片の
熱間側ｎが生じたシするので、Ｍｎの添加範囲をＱ、
２ｗｔ％以上Ｑ、 ５ｗｔ％未満とした。
熱間側ｎが生じたシするので、Ｍｎの添加範囲をＱ、
２ｗｔ％以上Ｑ、 ５ｗｔ％未満とした。
Ｍは脱酸と細粒化に必要で、そのための充分な量として
０００５％以上、０．１％未満に限定した。
０００５％以上、０．１％未満に限定した。
こｎ、よう少なけｎ、ば細粒効果は認めらｎないし、多
は扛は靭性が劣化する。
は扛は靭性が劣化する。
溶接性を良好に保つためＮを０００６％以下にした。こ
ｎ以上では継手部の靭性が劣化する。
ｎ以上では継手部の靭性が劣化する。
また溶接部の硬化性を低減させるため
Ｃｅｑ、（Ｃ＋＋Ｍｏ十八Ｓｉ）へ０２３５％以下にし
た。
た。
細粒鋼を得るためにはその組織を鋳片の凝固組織から細
かくする重要があシ、そのためには連続鋳造でスラブを
製造することが必要で、さらにスラブの状態でＡＱ他の
微量元素を完全に固溶させ、再加熱時に微細に析出させ
るためにも連続鋳造工程が必須要件になる。
かくする重要があシ、そのためには連続鋳造でスラブを
製造することが必要で、さらにスラブの状態でＡＱ他の
微量元素を完全に固溶させ、再加熱時に微細に析出させ
るためにも連続鋳造工程が必須要件になる。
スラブの温度はオーステナイト状態であｎば低いほど好
ましいが、圧延中の温度低下があるためにある程度高く
することになる。しかしスラブを加熱・して所望温度に
する際には、細粒化の限界以上に加熱すると本発明で具
備しようとする靭性が得らｔ″Ｌないのでスラブの温度
の上限を１２００℃とした。
ましいが、圧延中の温度低下があるためにある程度高く
することになる。しかしスラブを加熱・して所望温度に
する際には、細粒化の限界以上に加熱すると本発明で具
備しようとする靭性が得らｔ″Ｌないのでスラブの温度
の上限を１２００℃とした。
次に、圧延中の圧下率はオーステナイトの細粒化に与え
る影響が犬きく、５０％以下では細粒化が少なく製品の
靭性が不良になるために、５０％以上にした。
る影響が犬きく、５０％以下では細粒化が少なく製品の
靭性が不良になるために、５０％以上にした。
℃以下にした。
圧延後の冷却開始１での時間は可能な限り短時間が好１
しく、圧延後長時間放置すると結晶粒の和犬化や温度ム
ラが生じ、又は、温度が下がりすぎてフェライト・変態
が開始さｎ、たりするので、最大１０分以内で７００℃
以上から冷却を開始する必要がある。
しく、圧延後長時間放置すると結晶粒の和犬化や温度ム
ラが生じ、又は、温度が下がりすぎてフェライト・変態
が開始さｎ、たりするので、最大１０分以内で７００℃
以上から冷却を開始する必要がある。
該冷却の冷却速度は鋼の強化に非常に重要であるがオー
ステナイト粒度にょＱ硬化能が異シ、従って最適値が異
なる。すなわち板厚が異なｎ、ば最適冷却速度が異勺第
１図のようになシ、各板厚毎に第１図に好ましい範囲と
して示した冷却速度範囲で冷却することが望ましい。こ
几以下では靭性は良好でも強度の上昇が少なく、この範
囲以上では下部組織が生成し靭性が劣化する。
ステナイト粒度にょＱ硬化能が異シ、従って最適値が異
なる。すなわち板厚が異なｎ、ば最適冷却速度が異勺第
１図のようになシ、各板厚毎に第１図に好ましい範囲と
して示した冷却速度範囲で冷却することが望ましい。こ
几以下では靭性は良好でも強度の上昇が少なく、この範
囲以上では下部組織が生成し靭性が劣化する。
板厚と冷却速度に関して具体的な例を挙げ几ば、２５ｗ
ｎの鋼板の場合、冷却速度は１０’Ｃ／ｓｅｅ以上、３
０℃Ａ以下である。本発明の効果を供するた彪は、第１
図から明らかなように冷速は２℃／台以上が必要である
。
ｎの鋼板の場合、冷却速度は１０’Ｃ／ｓｅｅ以上、３
０℃Ａ以下である。本発明の効果を供するた彪は、第１
図から明らかなように冷速は２℃／台以上が必要である
。
冷却の完了する温度、すなわち冷却停止温度は低いｌ’
Ｊど冷却効果が大きく、ある温度以上では変態が生じな
いから水冷による強度増大の効果がない。このために上
限を６００℃に限定したが、材質のよシ高い安定性を得
るには３００℃〜５００℃が望ましい。
Ｊど冷却効果が大きく、ある温度以上では変態が生じな
いから水冷による強度増大の効果がない。このために上
限を６００℃に限定したが、材質のよシ高い安定性を得
るには３００℃〜５００℃が望ましい。
本発明は上記の諸数値制限を有するものであるが、上記
鋼にさらにＴｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖ 、
Ｃａ″ｆｔ：０．１０％以下、Ｎｉ、 Ｏｒ、 Ｍｏ、
Ｏｕ をｉ、 ｏ％以下、Ｂを０．００３％以下の
範囲で一種または二種以上添加した鋼を用いるときは、
より一眉優ｎた性質の厚鋼板になるし、又６００℃以下
に冷却後、 ＡＣＩ点以下に再加熱処理するときにはよ
り一層機械的性質の優ｎた厚鋼板になる。
鋼にさらにＴｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖ 、
Ｃａ″ｆｔ：０．１０％以下、Ｎｉ、 Ｏｒ、 Ｍｏ、
Ｏｕ をｉ、 ｏ％以下、Ｂを０．００３％以下の
範囲で一種または二種以上添加した鋼を用いるときは、
より一眉優ｎた性質の厚鋼板になるし、又６００℃以下
に冷却後、 ＡＣＩ点以下に再加熱処理するときにはよ
り一層機械的性質の優ｎた厚鋼板になる。
次に本発明の実施例について述べる。
表１の鋼板Ａ−Ｂは本発明方法により製造した鋼板で、
すぐｎた材質が得らｎている。Ｆ−Ｇは本発明方法以外
の条件で製造さｎている比較例の鋼板を示してあシ、Ｆ
はＭｎが多く、靭性が悪い。
すぐｎた材質が得らｎている。Ｆ−Ｇは本発明方法以外
の条件で製造さｎている比較例の鋼板を示してあシ、Ｆ
はＭｎが多く、靭性が悪い。
Ｇ１は圧延終了温度が高すぎて同じく靭性が悪い。
Ｇ２は冷却の開始温度が低く強度が低いのみでなく靭性
も悪い。
も悪い。
以上、詳述した如く、本発明は低コスト成分の鋼で、溶
接性及び靭性のすぐ檜、た５ｏｋｇ／−級の高張力鋼が
安定（７て得らｎ、るので、その工業的効果は甚大であ
る。
接性及び靭性のすぐ檜、た５ｏｋｇ／−級の高張力鋼が
安定（７て得らｎ、るので、その工業的効果は甚大であ
る。
第１図は低Ｏｅｑ・鋼の強度を板厚と冷却速度の関係で
示した図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
示した図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
Claims (2)
- （１） Ｏ： ０．１８ｗｔ Ｘ以上０．３０ｗｔ Ｘ
以下、 Ｓｉ：０、５０ｗｔ％未満。 Ｍｎ： ０．６０ｗｔ Ｘ’未満？ Ａｌ： ０．００
５ｗｔ％以上ｏ、 １ｗｔ ｘ未満。 Ｎ ： ０．００６ｗｔ％未満？含有り。 残部が止むを得１町）不純物よりなル１０ｅｑ。 （０＋ 、 Ｍｎ＋２１Ｓｆ ）≦０．３９Ｘの鋼を連
続鋳造でスラブを作シ、直接に１または１２００Ｃ以下
に再加熱した後５０％以上の圧延を行ない、圧延の終了
温度を９００℃以下にし、圧延後１ｏ分以内でかつ板の
温度が７００℃以上のときに冷却を開始し、２℃Å以上
の冷却速度で６００ｕ以下まで冷却することを特徴とす
る溶接性及び靭性のすぐｆた厚鋼板の製造方法。 - （２） 特許請求の範囲第１項に記載の鋼にさらにＴ
ｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖ、Ｏａ、を０．１０
ｗｔ％以下、Ｎｉ、 −Ｏｒ、 Ｍｏ、 Ｏｕ、を１
． Ｑｗｔ％以下、Ｂを０．００３ｗｔ％以下の範囲で
一種または二種以上添加した鋼を用いる特許請求の範囲
第１項記載の溶接性及び靭性のに冷却した後％ Ａｃ１
点以下に再加熱処理する＝４１°−溶接性及び靭性にす
ぐｎ。 た厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8558883A JPS59211527A (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 溶接性及び靭性のすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8558883A JPS59211527A (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 溶接性及び靭性のすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59211527A true JPS59211527A (ja) | 1984-11-30 |
| JPH0351769B2 JPH0351769B2 (ja) | 1991-08-07 |
Family
ID=13862969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8558883A Granted JPS59211527A (ja) | 1983-05-16 | 1983-05-16 | 溶接性及び靭性のすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59211527A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634018A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Nippon Steel Corp | 強靭な厚鋼板の製造方法 |
| JPS63219523A (ja) * | 1987-03-10 | 1988-09-13 | Nippon Steel Corp | 低降伏比非調質鋼の製造方法 |
| JPH01111815A (ja) * | 1987-07-15 | 1989-04-28 | Nippon Steel Corp | 強靭な直送圧延厚鋼板の製造方法 |
| JPH01309920A (ja) * | 1988-06-07 | 1989-12-14 | Nippon Steel Corp | 良靱性パイプ用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02156044A (ja) * | 1988-12-09 | 1990-06-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性高炭素薄鋼板 |
| CN110527920A (zh) * | 2019-10-16 | 2019-12-03 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种60～80mm特厚耐磨钢板及其生产方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5576020A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of steel plate stable in strength and toughness by direct hardening and tempering |
| JPS5861223A (ja) * | 1981-10-07 | 1983-04-12 | Nippon Steel Corp | Ｚ方向材質特性の優れた５０Ｋｇ／ｍｍ↑２級以上の高溶接性非調質高張力鋼の製造方法 |
| JPS5896818A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度とすぐれた低温靭性を有する熱間圧延鋼材の製造法 |
-
1983
- 1983-05-16 JP JP8558883A patent/JPS59211527A/ja active Granted
Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5576020A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of steel plate stable in strength and toughness by direct hardening and tempering |
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| JPS5896818A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度とすぐれた低温靭性を有する熱間圧延鋼材の製造法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0572444B2 (ja) * | 1986-06-24 | 1993-10-12 | Nippon Steel Corp | |
| JPS63219523A (ja) * | 1987-03-10 | 1988-09-13 | Nippon Steel Corp | 低降伏比非調質鋼の製造方法 |
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| CN110527920A (zh) * | 2019-10-16 | 2019-12-03 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种60～80mm特厚耐磨钢板及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0351769B2 (ja) | 1991-08-07 |
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