JPS59205449A - 耐熱鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は新規な耐熱鋼に係９、特に大型火力発電用蒸気
タービンのケーシング、主蒸気主塞止弁及び加減弁に好
適な耐熱鋼に関する。

〔発明の背景〕

現在の火力発電用蒸気タービンは蒸気温度最大５３８Ｃ
，蒸気圧力最大２４６気圧である。そのケーシング等に
はＣｒ”−Ｍ　Ｏ−Ｖ鋳鋼が使用されている。

近年、石油９石炭などの化石燃料の枯渇及び省資源の問
題から発電プラントの発電効率の向上が重要な課題とな
っている。発電効率を上げるには蒸気温度又は蒸気圧力
を上げること、大型化することが有効である。これらの
蒸気温度、圧力を高めた場合、大型化した場合の蒸気タ
ービン用ケーシング等に使用される材料として前述の現
用のＣｒ−ＭＯ−■鋳鋼では高温強度が不足なため、更
に高温強度の高い材料が必要である。

発明者らは蒸気温度及び圧力を高めた場合、大型化した
場合に使用する材料としてＯｒ−ＭＯ−Ｖ鋼を基本組成
とし、微量のＢを添加した鋼を検討した。微量のＢを含
有せしめることによって鋼の焼入性を増し、高温強度を
顕著に高めるが、溶接性を低め、特に溶接後の応力焼鈍
で溶接熱影響部に割れ生じる割れ感受性（ＳＲ割れ感受
性）を高める欠点がある。火力発電用蒸気タービンのケ
ーシング、主蒸気主塞止弁及び加減弁は互いに溶接によ
って接合され、溶接後応力除去焼鈍されるので、前述の
ようにＳＲ割れが生じないものでなければならない。

特開昭５５−４１９６２号公報にはＣｒ−Ｍｏ−Ｂ鋼が
示されているが、この鋼にはＶが含有されておらず、高
温強度、特にクリープ破断強度が低く、蒸気温度５９３
Ｃには適さない。また、この公報には溶接性については
全く示されていない。

〔発明の目的〕 本発明の目的は、溶接後のＳＲ割れが生ぜず、高温強度
の高い耐熱鋼を提供するにある。

本発明の他の目的はき裂進展速度の小さい耐熱鋼を提供
するにある。

〔発明の概要〕

（発明の要点） 本発明は、重量で、Ｃ０，０５〜ｏ、２ｓ、ｃｒＯ１５
〜２．０優、Ｍｏ０．５〜２．０係、Ｖｏ、０５〜０．
５チ、Ａ４０．００２〜０．１チ及びＢＯ，０Ｏ０２〜
０．００３０％を含み、残部が実質的にｐｅからなシ、
不可避の不純物のうちＰ、Ｓｂ、Ｓｎ及びＡｓの含有量
及び前記Ａ４の含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸ
、！：Ａｔとを加えた値が２９２０以下で更に、本発明
鋼は８１１襲以下、Ｍｎ２％以下。

Ｎｒ　ｏ、　ｓ％以下及びＴｉｏ、２％以下を含有し、
６００Ｃで１０５時間クリープ破断強度が９に７／ｗｎ
２以上、室温の引張伸び率が１５係以上及び室温の引張
絞り率が５０％以上を有するものである。

本発明鋼は、重量でＣＯ，０８〜０．１５％、ｃｒＯ，
９〜１．７％、　ｉｓｉ　ｏ　０．８〜１．３％、　Ｖ
　Ｏ，１〜０．３５％、　Ｓ　ｒｏ、１ｓ　〜０．７５
％、　Ｍｎ０．２〜０．６％。

Ｎｉｏ、ｘ　〜０．３％、ｈｔｏ、ｏｏ５〜０．０７％
、Ｔ　ｉｏ、０４５〜０．１５％及びＢｏ、０００５〜
０．００２１を含み、残部が実質的にｐｅであシ、全焼
戻ベーナイト組織を有する鋼が好ましい。

本発明鋼は鋳物又は鍛鋼のいずれでも用いられる。特に
、鋳物において大きな効果が発揮される。

本発明鋼はＣａ　Ｏ，１％以下、Ｍｇ０．１％以下。

Ｚ　ｒ　０．２％以下、ＮｂＯ，２％以下、Ｗｏ、２％
以下の少なくとも１種を更に含み、これらの合計量で０
．２チ以下含有する。

本発明は、重量で００．０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜
２．０％、Ｍｏ０．５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０．５
チ。

Ｓｉｌチ以下及びＡｔ０．００２〜０．１％を含み、残
部が実質的にｐｅであり、不可避の不純物のうちｐ、ｓ
ｂ、ｓｎ及びＡｓの含有量、前記Ａｔ及びＳｉの含有量
をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡ１．！：を加えた
値が２９２０以下及びＸとＳｉとを加えた値が３２００
以下であることを特徴とする耐熱鋼にある。

本発明鋼は前述と同様に更に、Ｍｎ、Ｎｉ及びＴｌを含
み、まだＣａ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗの１種以上を含む
ことができる。また、前述と同様にＣ，Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ
ｖ　Ｍｎ、Ｎｉ、Ａｔ、Ｔｉの好ましい範囲を有し、Ｓ
ｉ量を０．１５％以下とするのが不純物量を多く含むこ
とができる点で有利である。

本発明鋼は火力発電用蒸気タービンのケーシングに好適
である。ケーシングには本体、主蒸気主塞止弁及び加減
弁がある。これらのケーシングの少なくとも１つに本発
明の鋼が適用される。本発明鋼は特に蒸気温度５３８Ｃ
，５９３ｔ：’及び６５０Ｃで蒸気圧力３１６気圧の蒸
気条件を有するこれらのケーシングに好適である。ケー
シング本体は鋳物によって構成され、主塞止弁及び加減
弁は鋳物及び鍛造のいずれでも構成される。これらのケ
ーシングは焼入れ又は焼ならし処理後焼戻し処理が施さ
れ、全焼戻ベーナイト組織を有するのが好ましい。本発
明鋼を使用したケーシングは５５０Ｃでのき裂進展速度
が２０Ｘ１０−３（間／ｈ）以下である。

（成分限定理由） Ｃは高温強度を高めるために必要な元素で１．０、０５
１以上の含有量が必要である。その含有量が０．２５　
％を越えると高温で長時間さらされた場合には炭化物等
の過剰析出による脆化が生じ、長時間側のクリープ破断
強度を低下させ、更に溶接における溶接部の割れ感受性
を高めるので、０．２５チ以下に限定される。特に、高
い強度、靭性を得°るには０．０５〜０．２０％が好ま
しく、更に０．０８〜０．１５％が望ましい。

Ｓｉ及びＭｒｌは一般に脱酸剤として添加される。

脱酸として他の手段、例えば減圧下でのカーボン脱酸を
行えば、これらの元素を特に添加する必要がない。これ
らの元素は添加しない場合でも不純物として含有され、
避けることができないものでろ）、０．１％以下含有さ
れる。特殊な脱酸を行わない場合はＳｉ及びＭｎは脱酸
剤として各々１チ以下及び２チ以下含有される。Ｓｉは
０．７５　％以下が好ましく、更に０．０５〜０．７５
％が望ましく、Ｍｎは０．２〜０．６係が好ましい。こ
れらの元素は焼入性を増す元素であるが、逆に前述した
含有量よシ多い過剰な含有量では焼もどし脆化感受性を
高める。

更に、３ｉはき裂進展速度を高めるので、０．３５チ以
下が好ましい。

Ｎｉは靭性を高めるのに有効な元素であシ、０．５％以
下含有させることができる。０．５チを越える含有はク
リープ破断強度を低下させる。特に、高い強度、靭性を
得るには０．１〜０．５チが好ましく、更に０．１〜０
．３％が望ましい。

Ｃｒは炭化物形成元素であシ、高温強度を高め、更に耐
酸化性を高める元素であシ、高温材料として欠くことの
できないものである。そのだめ０．５−以上含有させる
必要がある。逆に２．０チを越える含有は高温長時間加
熱によって析出物の粗大化が生じ、クリープ破断強度を
低める。特に、高いクリープ破断強度を得るには０．９
〜１．７チが好ましい。

Ｍｏは固溶強化及び析出硬化作用によってクリープ破断
強度を高め、更に焼戻し脆化を防止する元素である。０
．５％未満の含有量では十分な強度が得られない。更に
、２％を越える含有量ではそれ以上の大きな効果が得ら
れない。特に、高いクリープ破断強度を得るには０，８
〜１．３チが好ましい。

ＶはＣと結合して炭化物を形成し、クリープ破断強度を
高める。０．０５％未満では十分な強度を得ることがで
きず、逆に０．５チを越えると溶接後の応力除去焼鈍で
割れ感受性を高めるので避けるべきである。特に、高い
クリープ破断強度、延性を得るには０．１０〜０．３５
％が好ましく、更に０．２〜０．３５条が望ましい。

Ｂは焼入性を向上させ、顕著にクリープ破断強度を向上
させる。その含有量がｏ、ｏ　ｏ　ｏ　ａ％未満では十
分な高温強度が得られない。逆に０．００３０％を越え
る含有量では溶接後の応力除去焼鈍で割れ感受性を著し
く高めるので避けるべきである。特に、高いクリープ破
断残置を有し、低い応力除去焼鈍での割れ感受性を得る
には０．０００５〜０．００２０チが好ましい。

Ａｔは鋼中のＮを固定し、ＢとＮとの結合を防止してＢ
の強化作用を有効に働かせるものでおり、０．００２％
未溝の含有量では十分な高温強度が得られない。逆に、
０．１を越える含有量では高温強度を急激に低めるので
避けるべきである。特に、応力除去焼鈍における割れ感
受性を低め、高い高温強度を得るには０．００５〜０．
０７％が好ましく、更に鋼中の不純物量に関係なく顕著
に応力除去焼鈍における割れ感受性を低め高強度を得る
には０．００５〜０．０２０俤が望ましい。

ＴｉはＡ７と同様にＮを固定し、Ｂ含有による強化作用
を有効に働かせるものであシ、０．２　％以下含有させ
る。逆に、０．２％を越える含有量では、その効果が飽
和する。特に、高い強度を得るには０．０４５〜０．１
５％が好ましく、更に０．０５〜０．１２チが望ましい
。

高い市温強度を得るには、Ａ７とＴｉとの複合添加が好
ましく、その合計の含有量は０．０６〜０．１５％が好
ましく、更に０．０７〜０．１３チが望ましい。

（ＸとＡｔとの関係） Ｐ、Ｓｂ、Ｓｎ及びＡＳなどの鋼の製造上不可避の不純
物元素は高温での加熱によって結晶粒界に偏析し、結晶
粒界を脆化させる。これらの多量の含有は溶接後の応力
除去焼鈍での割れ（ＳＲ割れ）感受性を顕著に高める。

更に多量の含有は焼戻し脆化及び高温での使用中脆化を
生じさせる。

特に、これらの不純物元素はＢを含む鋼においてＳＲ割
れ感受性に敏感に影響を及ぼすので、以下の式で示され
るＸの値をコントロールする必要がある。更に、Ａ２の
含有は同様にＳＲ割れ感受性を高める元素であるので、
又とｒ７との相関関係によってそれらの含有量をコント
ロールすべきである。

Ｘ＝１０Ｐ＋５Ｓｂ＋４Ｓｎ＋ＡＳ （各元素の含有量をｐｐｍで表わし計算される）ＸとＡ
７とはいずれも含有量をｐｐｍで表わし、それらを合計
した値を２９２０以下にすべきでちる。

Ａｔはその含有量によってＳＲ割れ率に及ぼす効果が異
なるので、その含有量によって異なった係数がとられる
。Ａ７はＸＡＡで表わされる。Ｘは係数であシ例えば、
人を量が０．０１５　％以下では零である。ＡＡ含有殖
が０．０１５％以下ではＳ　Ｒ割れ率に対しほとんど影
響を及ぼさないことを意味する。その他、Ａｔ童が０．
０１６％では係数は４，４゜０、０２　ｔｌ）でｕ４．
０　、０．０２５Ｌｌ）Ｔは３．５，０．０３％では３
．１，０．０４％では２．７，０．０５チでは２．４゜
０．０６袋では２．１，０．０７チでは１．８，０．０
８チでは１．５５，０．０９％では１．３及び０．１％
では１．０である。

Ａ４含有量が０．０１５％以下のときは又の値は２９２
０以下となる。

Ｘをこの値以下にすればＳＲ割れ率を２０％以下とする
ことができ、多層盛溶接においてＳＲ割れを防止するこ
とができる。更にＸはＡｔ含有量が０．０１６％（７）
とき２２１０以下、０．０２％（７）とき２１３０以下
、０．０３ＣＩ）（７）とき１９９０以下、０．０４チ
のとき１８４０以下、０．０５チのとき１７２０以下。

０．０６％のとき１６６０以下、０．０７Ｚ（Ｄとき１
６４０以下、０．０８％のとき１６８０以下、０．０９
条のとき１７７０以下、ｏ、ｉｏ％のとき１９２０以下
にすることによってＳＲ割れ率を２０％以下にできる。

（Ａ４とＴＩとの相関関係） 前述のようにＡＡとＴｌとは強化に対して同様の作用を
及ぼすので、それらの添加量には相関関係がある。

ＡＡｉとＴｉ量の合計の含有量が高温強度に影響を及ぼ
す。この含有量は０．０６〜０．１５％のとき高い高温
強度が得られ、更に０．０７〜０．１３　％で大きな効
果を有する。

ＴｉＺＡｔの比が高温強度に影響を及ぼす。この比率は
０．８〜１４のとき高いクリープ破断強度が得られ、更
に０，９〜９，５で大きな効果が得られる。

ｈｔ／ｒｉの比も同様に高温強度に影響を及ぼす。この
比率は０．０７〜１．２５が好ましく、更に０．１０５
〜１．１５が望ましい。

（ＸとＳｉとの関係） Ｓｉ及びＸはともにき裂進展速度を高めるので、Ｓｉ量
及びＸで計算されるＰ、Ｓｂ、　Ｓｎ及びＡｓｉを低め
るべきである。そのためＳｉ含有量をｐｐｍで表わし、
以下の式で計算されるＳｉとＸとを加えた値を３２００
以下にすべきである。

５ｉ＝Ｓｉ／ｙ（ｙは第１７図に示される係数である） ＸとＳｉとを加えた値を３２００以下にすることによシ
き裂進展速度を２０　Ｘ　１０−３ｒｔａｎ／　ｈ以下
にすることができる。更に２９００以下で１０×１０−
３誼／ｈ　、　２７００以下で５Ｘ１０−３關／ｈ以下
及び２６００以下で２．５Ｘ１０−３叫／ｈ以下にする
ことができる。

（その他の元素） Ｚｒ及びＮｂはＡ７及びＴｉと同様にＮと結合してＢ窒
化物の形成を防止し、クリープ破断強度を高める。

また、ＺｒはＳを固定化する作用を有するので、溶接熱
影響部の結晶粒界へのＳの偏析を抑制する。

したがって、Ｓなどの不純物元素の結晶粒界の偏析が原
因で発生するＳＲ割れ発生防止にも効果がある。Ｚｒは
０．２％以下の微量で効果が発揮されるが、それを越え
ると靭性を低下させる。したがってＺｒは０．２％以下
とすべきである。

Ｃａは強力な脱酸剤であるが、その他上記のＺｒと同様
にＳと結合して鋼中のＳを固定化し、結晶粒界へのＳの
偏析を抑制するので、ＳＲ割れ防止に効果がある。その
含有量が０．１％を越えると高温強度を低下させる。Ｓ
Ｒ割れ感受性を低下させる効果を有するためには０．０
０２〜０．１％が好ましい。

Ｗは炭化物生成元素で０．２％以下で高温強度を高める
のに効果があシ、それ以上含有すると逆に高温延性を低
下させる。したがってＷは０．１％以下が望ましい。

（熱処理） 本発明鋼は鍛鋼及び鋳鋼いずれでも適用できる。

特に鋳鋼において鋼中に不純物元素が偏析したままで使
用される場合に効果が発揮される。

熱処理として少なくとも焼入れ又は焼ならし及び焼戻し
処理が施される。焼入れ又は焼ならしは温度９０００〜
１１００ｔ：’で２時間以上保持され、強制冷却するこ
とが好ましい。焼戻しは温度６８０〜７３０Ｃで２時間
以上保持され、徐冷することが好ましい。焼戻し処理を
２回以上繰返すことによって靭性が向上する。更に前記
の焼入れ焼もどしの工程を２回繰返すことが好ましい。

本発明鋼は全焼戻ベーナイト組織とすることが好ましく
、それによって高温強度の高いものが得られる。

本発明鋼の硬さはプリネル硬さくＨＢ　）で１７０〜２
６０が好ましい。この硬さを有する本発明鋼は高い高温
強度を有し、ＳＲ割れ感受性の低いものが得られる。

（溶接） 本発明鋼の溶接継手及び補修の溶接施工条件は予熱温度
２５００以上で溶接し、溶接後冷却過程の１５０ｃ以上
でＳ几を開始することが望ましい。

ＳＲ処理は６７０〜７３０ｃで２時間以上保持すること
が望ましい。また、Ｓ几処理を繰返すと溶接熱影響部の
切欠靭性が向上し、更に溶接部の残留応力が低下する。

溶接棒はＣｒ　−Ｍ　ｏ系の溶接棒が望ましい。また、
溶接後焼入れ、焼もどし処理が必要な場合には、クリー
プ破断強度の点から、Ｃｒ　−Ｍ　ｏ　−Ｖ系溶接棒が
望ましい。

溶接法は被覆アーク溶接、半自動ＭＩＧ溶接。

半自動複合ワイヤ溶接及びサブマージアーク溶接法など
が適用される。

〔発明の実施例〕

（実施例１） 高周波誘導溶解炉によって溶解し、砂型に鋳込み、鋳塊
を作製した。形状は厚さ１３０ｍｎ、長さ４００調９幅
４００關である。

熱処理としていずれの試料も１，０５０ｃで１５時間保
持後、４００Ｃ／ｈで冷却する焼ならし処理を施し、そ
の後７３０Ｃで１５時間保後炉冷の焼もどし処理を施し
た。

第１表に試験に用いた供試材の化学組成（重量％）を示
す。試験材の組織はいずれも均一な全焼もどしベーナイ
ト組織である。

Ａ１はＢ含有量が０．０００３％の本発明鋼の下限値を
有するもので、他の成分は現用の蒸気タービンケーシン
グ材のＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋳鋼の化学組成範囲のものである
。

屋２〜９はＡＬ及びＴＩの影響を検討するものである。

Ａｙ、　１０〜１２はＰ、　Ｓｂ、　Ｓｎ、ＡＳなどの
不純物元素の影響を検討するものである。

Ａ１３〜１５はＳｉ量の影響、通１６はＺｒ及びｊｌｉ
１７はＣａ添加の影響を検討するものである。

Ａ３及び１０が比較材、Ａ１，２．４〜９及び１１〜１
７が本発明材である。

ＳＲ割れ試験を、ＪＩＳ　Ｚ３１５８に準じ、第１図に
示す斜めＹ形溶接割れ試験片（板厚３０簡）を用いて行
った。以下に示す溶接条件によって厚さ約５腿の１パス
溶接を行った。溶接には市販のＣｒ−Ｍｏ鋼用被覆アー
ク溶接棒（棒直径４　ｗｏｎ　）を用い、第λ表の条件
で溶接した。

第２図は溶接開先形状を示す第１図のＡ−Ａ’断面図、
第３図は溶接金属とＳＲ割れとの関係を示す第１図Ａ−
Ａ’断面図である。

ＳＲ割れ率（％）は以下の式で求められる。

ＳＲ，割れ率は溶接開先部を５分割し、５個の平均値を
求めた。３は割れである。

第２表は溶接金属の化学組成（重量％）である。

残部はｐｅである。

クリープ破断試験を、平行部の直径が１０１１Ｏ１１゜
平行部の長さ５０簡の形状のクリープ試験片を用い、試
験温度を±ＩＣ以内に保って行った。

衝撃試験を、ＪＩＳ　Ｚ２２０２５号試験片に加工した
試験片を用いて行った。

ψ 第３表は、第１表に示す合金のＸ、６００ｔｌ’。

１０５時間クリープ破断強度、ＳＲ割れ率及び（Ｘ＋Ａ
ｔ）を示すものである。Ｘは前述の計算式によって求め
たものである。Ａｔは、前述のようにＡｔ含有量をｐｐ
ｍで表わし、その含有量に第４図に示す縦軸の値（Ｘ＞
を積算して求めた。

例えば、Ａ４０．０２％（２ｏｏｐｐｍ）のとき縦軸の
ＳＲ割れ増倍係数（Ｘ）は４．０であシ、ＡＡは８００
である。Ａ３の合金は、Ｘが１８８０であｐ　、Ａ７０
．０８３％（８３０ｐｐｍ）における増倍係数が１．５
であシ、そのＡＡは１２４５である。従って、（Ｘ＋Ａ
ｔ）は、３．１２５である。以上のようにして（Ｘ十Ａ
４）の値が求められる。

第５図は、鋼中のＡｔ含有量が０．０１４％以下の鋼に
ついてＸとＳＲ割れ率との関係を示す線図で第４表 ある。図に示す如く、Ｘが２５００を越えるとＳＲ割れ
率が急激に増加することが分る。

第６図はＸ１５６０〜２１４０及びｓｊ重量、２６〜０
．５２％を有する鋼についてＡ４愈とＳＲ割れ率との関
係を示す線図である。図に示す如＜ｈｔｏ、０１５％以
上で急激にＳＲ割れ率が増加する。割れ率が２０％では
ＡｔＯ，０４％以下、１０％では０．０２８％以下、５
％では０．０１９％以下が好ましい。

第７図は、＜Ｘ十ＡＺ）とＳＲ割れ率との関係を示す線
図である。図に示す如く、（Ｘ＋Ａ７）の値が２５００
を越えると急激にＳ′ＢＪ割れ率が増加し、３２５０で
ははｙ１００％のＳＲ割れ率を有する。ＳＲ割れ率を２
０％以下にするには（Ｘ＋Ａ４）の値を２９２０以下に
すべきである。

第８図はＳＲ割れ率に及ばすＸとＡ４含有量との相互作
用の効果を示す線図である。図中の斜線部がＳＲ割れ率
２０％以下の領域を示すものである。この領域は第７図
よ、ｐ　（Ｘ＋Ａ７）の値を２９２０以下とするもので
ある。図に示すように、Ｘを下げればＳＲ割れを生じる
ことなく含有できるＡＡ量を高めることができる。Ｘ２
９２０以下でＡＡ含有量０．０１５％以下、同［Ｋ’２
２１０以下”？’０．０１６係以下、　２１３０以下で
０．０２％以下、　１９９０以下で０．０３％以下、１
８４０以下で０．０４％以下。

１７２０以下で０．０６チ以下、　１６４０以下で０．
０７襲以下、１６８０以下で０．０８係、１７７０以下
で０゜０９チ以下、１９２０以下で０．１０％以下とそ
れぞれＸを調整すればＡｔ量が多くてもＳＲ割れ率を２
０％以下にすることができる。

更に図に示す如＜ＳＲ割れ率を０％、５％。

１０％の場合についても同様である。（Ｘ十Ａｔ）は０
％の場合２５００．５％の場合２７００及び１０饅の場
合２８００である。

第９図はＴ　Ｉ量０．０９〜０．１１５％、Ａｔ量０．
０１４％以下を有する鋼の６００Ｃ，１０５時間クリー
プ破断強度とＸとの関係を示す線図である。クリープ破
断強度は不純物量によって影響を受ける。

不純物量が多くなると強度が低下するが、２７００以下
のＸで９　Ｋｇ／　ｔｔｒｙｎ　２以上の高強度が得ら
れる。

第１０図はＴｉ量０．０５９〜０．０７１％、Ｘ１６４
０〜１８８０を有する鋼の６０００．ＩＱ５時間クリー
プ破断強度とＡｔ量との関係を示す線図である。

ＡＡ量の過剰なる含有は強度を急激に低下させる。

Ａｔ量が０．００２〜０．０７チで８Ｋｆ／閣２以上の
強度が得られ、更に０．００５〜０．０６５％では９に
り／■２以上の強度が得られる。Ａｔ量０．１％以下で
は約４、５　Ｋｇ　／　ｙａｎ　２以上の強度が得られ
るが、更にＴｉ量及びＢ含有量を高くすれば高強度化で
きる。

第１１図はＡＡ量０．０１２〜０．０１８％、Ｘ１５６
０〜２２９０を有する鋼の６００ｃ、１０５時間クリー
プ破断強度とＴｉ量との関係を示す線図である。

Ｔ１の添加は顕著にクリープ破断強度を高める。

特に、Ｔｉ量０．０４〜０．１６裂で７　Ｋｙ　／　を
訓２以上の強度が得られ、更に０．０４５〜０．１４俤
ではＢｘｙ／靭２以上２以上０５〜０．１２％テ９　Ｋ
９　／ｌｒｒｍ　２以上の強度が得られる。これらのＴ
ｉ量に゛対し、Ａｔ量を０．Ｏ１〜０．０６５％にした
ときにょシ強度の高いものが得られる。しかし、Ａｔ量
を高くしたときは前述のようＶｃＸを所望の値にすべき
である。

第１２図はＡ　Ｉ−Ｍｋ　Ｏ，０２５％以下、Ｘ１５６
０〜２２９０を有する銅の６０ＣＩ’、１０５時間クリ
ープ破断強度と（Ａ７＋Ｔ　ｉ　）量との関係を示す線
図である。Ａ７とＴｉとの複合添加によって強度が顕著
に向上する。（Ａｔ＋Ｔ　ｉ　）量が０．０６〜０．１
５チで８に７／■２以上、０．０９〜０．１３％で９　
Ｋｙ　／　ｍａ　２以上の強度が得られる。０．０５６
％以上で７　ＫＳＩ　／　ｒｒｍ　２以上の強度を有す
る。

第１３図は（ＡＡ＋Ｔ　ｉ　）量０．０７３〜０．１４
３％。

叉１５６０〜２２９０を有する鋼の６０Ｏｒ、１０５時
間クリープ破断強度と（Ｔｉ／Ａｔ）比との関係を示す
線図である。クリープ破断強度は（Ｔ１／Ａｔ）比によ
って顕著な影響を受ける。（ＴｌＺＡｔ）比を０．８〜
１４とすれば８〜／朋２以上の強度が得られ、更に０．
９〜９．５で９Ｋｙ／ｍ２以上の強度が得られる。

第１４図は（Ａ７＋Ｔ　ｉ　）量０．０７３〜０．１４
３％。

Ｘ１５６０〜２２９０を有する鋼の６０（１，１０５時
間クリープ破断強度と（Ａｔ／Ｔ　ｉ　）比との関係を
示す線図である。（ＡＡ／Ｔ　ｉ　）比は、顕著にクリ
ープ破断強度に影響を及ぼす。（Ａｔ／Ｔ　ｉ　）比を
０．０７〜１．２５にすれば８　Ｋｇ　／　ｔａｎ　２
以上。

０．１０〜１．１５で９Ｋｇ／叫２以上の強度が得られ
る。

第１５図は６００Ｃ，１０５時間クリープ破断強度に及
ばずＡ４及びＴｉ量との関係を示す線図である。第１０
図〜第１４図の関係からＡ７量とｒｌｌ　ｉ量とを点線
で囲まれた範囲にすれば、ｓＫｐ／瓢２以上２以上を得
ることができ、更に一点鎖線で囲まれた範囲にすれば９
Ｋｇ／ｍ”以上の強度を得ることができる。前者は、（
Ｔｉ　０．０５６　％　、　Ａ　、！０．００４％）、
（Ｔｉ０．０２６％、Ａｔ０．０３４％）、（Ｔｉ０．
０５８％、Ａ１．０７２％）、（Ｔｉ０．０７４％、　
Ａ７０．０７２％）及び（Ｔ夏０．１４係、ＡｔＯ，０
１チ）の各点で囲まれた範囲である。後者は、（Ｔ　ｉ
　０．０６３　％　、Ａ７０．００７％）、（Ｔｉ０．
０３２％、　ｉｏ、０３８％）　、　（Ｔｉ　Ｏ，０５
６チ。

ＡｔＯ，０６５チ）、（ＴｉＯ１０６５チ、ＡＡｏ、０
６５％）及び（Ｔｉ０．１１７％、ＡｔＯ，０１２％）
の各点で囲まれた範囲である。これらの範囲で（Ｔｉ／
Ａ４）比を０．８〜１４又は０．９〜９．５にすればよ
シ強度の高い鋼が得られる。

現在の火力発電用蒸気タービンケーシングは５３８Ｃで
１０６時間クリープ破断強度が９Ｋｆ／■２以上である
ものが要求される。従って、よシ高温化された場合でも
その蒸気温度に応じて９に９／簡２以上の強度にすれば
よい。

第１６図はＳｉ含有量とΔＦＡＴＴとの関係を示す線図
である。ΔＦ　Ａ　Ｔ　Ｔは衝撃試験よち測定した値か
ら以下の式によって求められる。各試料について５００
ｃで３，０００時間加熱した後、−２０〜１５０Ｃで衝
撃試験を行い、試料の破面よ）ΔＦＡＴＴを求めた。

ΔＦ　Ａ　Ｔ　Ｔ−Ｔ　ｏ　　Ｔ　を 図に示す如く、ΔＦ　Ａ　ＴＴは３ｉ含有量の減少に伴
って低下する。例えばＳｉ含有量が０．０６％ではΔＦ
”ＡＴＴ量は１５０程度であシ、顕著に脆化量が少なく
なることが明らかである。したがって、本発明材のＳｉ
含有量は製造上可能であればできる限シ低くすべきであ
るととが明らかである。

７、ｒ及びＣａを含むＡ１６及びＡ１７はいずれもＣａ
及びＺｒによる強力な脱酸作用により、鋼塊内部にブロ
ホールなどの欠陥が認められず、健全な鋼塊が得られ、
また、８８割れも全く認められなかった。。更に、いず
れも９１（ｚ　／　ｍｍ　”以上の高いクリープ破断強
度を有する。

表に示す鋼のいくつかのものについて室温の引張試験を
行った結果、いずれも５６　Ｋ４　／　ｒｒａｎ　”以
上の引張強さ、１５チ以上の伸び及び５０％以上の絞シ
率を有していた。

（実施例２） 実施例１と同様に同じ大きさの鋳物を製造した。

第５表は試料の化学組成（重量％）でおる。

これらの鋼塊の製造法は以下のとおシである。

原料をアーク電気炉によって大気中で精錬したのち、取
鍋に出した。鋼塊４２１．２２はそのまま真空鋳造を行
い、煮２３〜２９は取鍋底よシＡｒガスを吹込みなから
ｌ　ｔｏｒ以下に減圧して脱ガス及び鋼中の酸化物を浮
上させる処理を行い、次いで取鍋底よシ再びＡｒガスを
吹込みながらアークによって溶湯を加熱し、Ａ２１，２
２と同様に真空鋳造を行った。

鋼塊の熱処理として１０５０°で９時間保持後約４００
ｐ／ｈの冷却速度で焼入れを行った。焼入れ後７１０Ｃ
で１５時間保保持後冷の焼もどし処理を行った。

クリープき裂進展試験は測面に切欠を付した試験片を用
いて行った。試験片形状は厚さ１４簡。

幅３０闘、長さ１４０ｍである。切欠は深さ６閣幅１■
、切欠先端の角度４５°の機械切削によって形成させ、
更に曲げ振動疲労試験によって約１簡の深さのき裂を形
成させた。両溝のものは共に深さ２ｍｍ角度６０°の形
状である。

クリープき裂進展試験は温度５５０Ｃ一定で行った。き
裂長さはき裂進展に伴う試験片の電気抵抗増加現象を利
用した電位法によシ測定した。

き裂進展速度は以下の式によって求められるに■（応力
拡大係数）　−９０Ｋｙｒｒａｎ−２における値のとき
の値を試験時間とき裂の長さとの関係を示す線図によっ
て求めたものである。

Ｙ＝１．９’Ｊ−０，４１（、；；）＋１８．７　（、
）Ｐ二荷重（Ｖ４）　、　Ｂ　：試験片の幅（咽）Ｗ：
試験片の厚さくｍｍ）、ａ：き裂の深さくｗｎ）上述の
式よシ示されるようにＫＩはき裂の深さによって変化す
る。荷重は２９００〜３２５０　Ｋｑの範囲で試験片の
組成によって変えた。

Ａ２１，２５及び２６が比較材であシ、屋２２〜２４及
びＡ２７〜２９が本発明材である。

第６表にｘ、　ｘ十ｓ　ｔ　、き裂進展速度及びクリー
プ破断強度を示す。Ｘは前述と同様に計算される。Ｓｉ
はＳｉ量をｐｐｎｌで表われ、次式によって求められる
。

係数はＳｉ含有量によって変り、それぞれＳｉ量が０．
０１％でａ５，０．１％で５．６５，０．２％で４．７
５，０．３係で３．８，０．４％で２．９，０．５チで
２．０及び０．６係以上では１である。

本実施例における鋼の（Ｘ＋ＡＡ）はＸと同じである。

第１７図はＳｉ含有量とき裂進展速度に及ばずＳｉ量の
増倍係数ｙを示すものであシ、ｙはこれより求めること
ができる。

第１８図はｓｉｏ、ｏ７〜０．０８％を有する鋼のき裂
進展速度とＸとの関係を示す線図である。

５ｉｉＯ，０７〜０．０８％の限られた範囲でき裂進展
速度を２０Ｘ１０””（ｍ／ｈ）以下にするにはＸは３
１００以下にしなければならない。更に１０腸／ｈ以下
にするには２８５０以下、５ｍｍ／ｈ以下にするには２
５００以下にするのが好ましい。。

第１９図はＸが１７４０〜２０４０のもののき裂進展速
度とＳｉ量との関係を示す線図である。き裂進展速度２
０Ｘ１０−３（ｙ＋＋＋＋＋／ｈ）以下にするには３ｉ
量を０．３７％以下、１１０Ｘｌ０−３（／ｈ　）以下
にするには０．３０％以下、　５　Ｘ　１１０−３（ｒ
ｕ／　ｈ　）以下にするには０．２７％以下及び２．５
Ｘ１０−３（ｙｒ、ｍ／ｈ）以下にするには０．２５　
％以下にするのがよい。

第２０図はき裂進展速度と（Ｘ十Ｓ　ｉ　）との関係を
示す線図である。（Ｘ＋Ｓ　ｉ　）の値が２６００を越
えると急激にき裂進展速度が増加する。き裂進展速度を
２０Ｘ１０””（１０ＩＩ／ｈ）以下にするには（Ｘ十
Ｆ３　ｉ　）を３２００以下、以下同様に１０×１０−
”（叫／　ｋ＋　）以下にするには２９００以下、５Ｘ
ＩＯ−３（闘／ｈ）以下にするには２７００以下及び２
．５Ｘ１０−３（關／ｈ）以下にするには２６００以下
にすべきである。

第２１図はき裂進展速度に及ぼすＸとＳＩ量との関係を
示す線図である。

き裂進展速度はＸ及びＳｉともに増加することによって
増加するので、それらは反比例関係にある。図中の数字
はき裂進展速度（Ｘ　１０−３ｔｒｉ／　ｈ　）である
。

図中の点線は各々２．５Ｘ１０−３（配／ｈ）。

１　ｏＸｉ　Ｏ−３（ｗｎ／ｈ　）及び２０　Ｘ　１０
−０−３（／ｈ）以下のき裂進展速度を得る上限のＸ及
びＳｉ量を示す線図である。

（実施例３） 第２２図は火力発電用蒸気タービンケーシング本体５の
断面図である。第２３図は同じく蒸気タービンの加減弁
ケーシング４及び主塞止弁ケーシング７の構成図である
。ケーシング本体５は鋳物で構成され、加減弁４及び主
塞止弁ケーシング７は鋳物又は鍛造のいずれでも構成す
ることができる。

このよりなケーシング材として、本発明鋼が適用される
が、−例として第７表に示す組成（重量％）の銅につい
て検討された。主塞止弁、加減弁及び内部ケーシング本
体ＫＢ入シ鋼及び外部ケーシング本体にＢ入シ又はＢな
し鋼がそれぞれ検討された。主塞止弁及び加減弁として
鍛造品が検討された。

第８表に第７表の鋼の又、（又十Ａｔ）、（Ｘ＋Ｓｉ）
、（Ａｔ＋Ｔｉ）及び（Ｔｉ／Ａｔ）の各位をそれぞれ
示す。本鋼種によれば、Ｂ入シ鋼で／ｆｉＳ几割れ率が
約５チであり、更にＢなし鋼ではぎ裂進展速度が約２．
５Ｘ１０−３（閣／ｈ）のものが得られる。

溶接は第２３図に示す個所６について行われる。

第２４図は第２３図の溶接を行う場合の予熱温度、溶接
後のＳＲ処理（６９０〜７１０ｒＸ８ｈｒ）の工程を示
す線図である。この溶接には第２表と同様の溶接金属が
検討された。予熱温度は３５０ＣであＪ、ＳＲ処理にお
ける加熱開始温度は３５０Ｃである。ＳＲ処理後は炉冷
される。

第２５図は補修溶接の工程を示す線図である。

３５０Ｃで予熱し、溶接後、１１０Ｃ／ｈの速度で加熱
し、１０２５〜１０７５Ｃｘ　８ｈ保持後、４００Ｃ／
ｈで冷却し、２００Ｃで焼戻（６８０〜７３０ｃＸ８ｈ
ｒ）の処理を施される。補修の場合には、−例として第
９表の組成（重量係）の溶接金属が検討された。残部は
ｐｅである。

以上の溶接においていずれの場合もＳＲ割れは全く生じ
ないことが明らかである。

〔発明の効果〕

本発明によれば、溶接後の応力除去焼鈍において割れが
生ぜず、更にき裂進展速度の小さい耐熱鋼が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は溶接後の応力除去焼鈍割れ試験に用いた試験片
の平面図、第２図は第１図Ａ−Ａ’断面図、第３図は第
１図Ａ−Ａ’断面の溶接後の断面図、第４図はＳＲ割れ
率に及ぼすＡ４の増倍係数とＡｔ量との関係を示す線図
、第５図〜第７図は各々ＳＲ割れ率とＸ（第８図）、Ａ
ｚ量（第６図）及び（Ｘ−１−Ａ７）（第７図）との関
係を示す線図、第８図はＳＲ割れ率に及ぼすＸとＡｔと
の関係を示す線図、第９図〜第１４図は各々クリープ破
断強度とＸ（第９図）、Ａ７量（第１０図）、Ｔｉ量（
第１１図）、（Ａｔ＋Ｔｉ）量（第１２図）。 （Ｔｌ／Ａｔ）比（第１３図）及び（Ａ４／Ｔｉ）比（
第１４図）との関係を示す線図、第１５図はクリープ破
断強度に及ぼすＴｌｍとＡＪ−量との関係を示す線図、
第１６図はΔＦＡＴＴとＳｉ量との関係を示す線図、第
１７図はき裂進展に及ぼすＳｉＯ増倍係数（ｙ）とＳｉ
量との関係を示す線図、第１８図〜第２０図はき裂進展
速度とＸ（第１８図）、Ｓｉ量（第１９図）及び（Ｘ−
１−８ｉ）（第２０図）との関係を示す線図、第２１図
はき裂進展速度に及ぼすＸとＳｉ量との関係を示す線図
、第２２図は火力発電蒸気タービン用ケーシング本体の
断面図、第２３図は同じく加減弁ケーシング及び主塞止
弁ケーシングの平面図、第２４図は溶接及び溶接後の処
理を示す工程図及び第２５図は補修溶接施工図である。 ４・・・加減弁ケーシング、５・・・ケーシング本体、
６第　１　図 第３図 第２図 第４０ Ａ１（％） 第Ｓ　図 ：Ｋ（ｘｔｏ２） 第６図 Ａｌｔ　（％） 第　７図 Ｘ＋ＡＩ　（ＸＩＯン ％３　（２） Ａｌｔ（’／） Ｘ　Ｃｘｔｏ２） 、４ｆ（’／） 第１５図 Ｔｊ、（ｙＯ） ｓｔ＜”ｉ、） ＳｂＣ７−） 第　２２　　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜２．
   ０チ、Ｍｏ０．５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０．５チ、
   ＡＡＯ，００２〜０．１チ及びＢｏ、０００２〜０．０
   ０３０％を含み、残部が実質的にｐｅからなシ、不可避
   の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及びＡｓの含有量及び前
   記Ａｔの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡＡ
   とを加えた値が２９２０以下であることを特徴とする耐
   熱鋼。 ２、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜２．
   ０’Ｉ＝　、　Ｍ　ｏ　０．５〜２．０　％、、　Ｖ　
   Ｏ，０５〜０．５％、ＡｔＯ，００２〜０．０１５％及
   びＢｏ、０００２〜０．００３０％を含み、残部が実質
   的にｐｅからなシ、前記Ｘが２６００以下である特許請
   求の範囲第１項に記載の耐熱鋼。 ３、重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜１
   ．７％、　Ｍｏ　０．８〜１．３　％　、　Ｖｏ、１〜
   ０．３５　％　。 ＡｔＯ，００５〜０．０７％及びＢｏ、０００５〜０．
   ００２０％を含み、残部が実質的にＦｅからなる特許請
   求の範囲第１項に記載の耐熱鋼。 ４．６００Ｃで１０５時間クリープ破断強度が７に９　
   ／　ｍｍ　”以上である特許請求の範囲第１項〜第３項
   のいずれかに記載の耐熱鋼。 ５．６００ｔ：’で１０５時間クリープ破断強度が９Ｋ
   ｙ／ｒａｎ”以上である特許請求の範囲第１項〜第３項
   のいずれかに記載の耐熱鋼。 ６、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜２．
   ０％　、　Ｍｏ　０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜ｏ
   、ｓｓ、　ｓ　ｓ１チ以下、Ｍｎ２％以下、ＮｉＯ，Ｓ
   ＊以下、ＡｔＯ，００２〜０．１優、Ｔｉｏ、２チ以下
   及びＢｏ、０００３〜０．００３０％を含み、残部が実
   質的にＦｅからなシ、不可避の不純物のうちＰ、８ｂ、
   　Ｓｎ及びＡｓの含有量及び前記Ａｊａの含有量をｐｐ
   ｍで表わし、以下に示すＸとＡＡとを加えた値が２９２
   ０以下であることを特徴とする耐熱鋼。 Ｘ　−１０Ｐ　＋５　Ｓ　ｂ　＋　４　Ｓ　ｎ　＋　Ａ
   　５ＡＡ＝ｘＡｔ（ｘは第１図よυ求められる係数であ
   る） ７、前記Ａｔ量が０．００２〜０．０１５チであシ、前
   記Ｘが２６００以下である特許請求の範囲第６項に記載
   の耐熱鋼。 ８、前記Ａｔ量が０．００２〜０．０７％であシ、前記
   Ｔｉ量が０．０５〜０．１２ｓである特許請求の範囲第
   ６項に記載の耐熱鋼。 ９、前記Ａ４量が０．０１〜０．０２チであシ、前記Ｔ
   ｉ量が０．０４５〜０．１５％である特許請求の範囲第
   ６項に記載の耐熱鋼。 １０、前記Ａ７とＴｉ量との合計が０．０６〜０．１５
   饅であり、前記Ｘが１０００〜２５００である特許請求
   の範囲第６項〜第９項のいずれかに記載の耐熱鋼。 １１、前記Ａｔとｌｉｔ　ｉとの（Ｔｉ／Ａｔ）比が０
   ．８〜１４である特許請求の範囲第６項〜第１０項のい
   ずれかに記載の耐熱鋼。 １２、重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜
   １．７係、Ｍｏ０．８〜１．３チ、Ｖｏ、１〜０，３５
   チ。 ｓ　ｉ　Ｏ，１ｓ　〜０．７５％、　Ｍｎ　Ｏ，２〜０
   ．６％　、　Ｎ　１Ｏ０１〜０．３チ、Ａ７０．００５
   〜０．０７俤、　Ｔ　ｉｏ、ｏ４ｓ〜０．１５チ及びＢ
   ｏ、０００５〜０．００２０％を含み、残部が実質的に
   Ｆｅからなる特許請求の範囲第６項〜第１１項のいずれ
   かに記載の耐熱鋼。 １３、前記Ａ、４及びＴｉ量は、（ＡＡｏ、００４％　
   、ＴｉＯ，０５６チ）、（Ａｔｏ、０３４％、Ｔｉｏ、
   ｏｚＧチ）。 （Ａｚｏ、ｏ７ｚチ、’ｐｉ０．０７４％）及び（ＡＡ
   　Ｏ，０１％。 Ｔｉ０．１４％）の各点を直線で結んだ範囲内である特
   許請求の範囲第６項〜第１２項のいずれかに記載の耐熱
   鋼。 １４．６００Ｃで１０５時間クリープ破断強度が７Ｋｆ
   ／ｗｎ２以上である特許請求の範囲第６項〜第１３項に
   記載の耐熱鋼。 １５、全焼戻ベーナイト組織を有する特許請求の範囲第
   ６項〜第１４項のいずれかに記載の耐熱鋼。 １６、鋳物である特許請求の範囲第６項〜第１５項のい
   ずれかに記載の耐熱鋼。 １７、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、　Ｃｒ０．５〜
   ２．５％、　　Ｍｏ　０．５〜２．０％　、　Ｖｏ、０
   ５〜０．５％、　ＡｔＯ，００２〜０．１チ及びＢＯ，
   ０Ｏ０２〜０．ＱＯ３０チと、ｃ　ａ　ｏ、　ｉ％以下
   、Ｚｒ０．２％以下、ＮｂＯ，２％以下、Ｍｇ０．１多
   以下、Ｗｏ、２％以下の少なくとも１種でこれらの合計
   量が０．２チ以下とを含み、残部が実質的にＦｅからな
   り、不可避の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及びＡｓの含
   有量及び前記Ａｔの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示
   すＸとＡｔとを加えた値が２９２０以下であることを特
   徴とする耐熱鋼。 １８、重量で、（：’０．０５〜０．２％、Ｃｒ０．５
   〜２．５俤、Ｍｏ０．５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０．
   ５％、Ｂｉ１チ以下、Ｍ０２％以下、Ｎｉ０．５Ｓ以下
   、Ａ４０．００２〜０，１チ、Ｔｉ０．２％以下及びＢ
   ｏ、０００３〜０．００３０　％と、Ｃａ　Ｏ，１％以
   下、Ｍｇ０．１％以下、Ｚｒ０．２％以下、ＮｂＯ，２
   ％以下、Ｗｏ、２ｔｌ）以下の少なくとも１種でこれら
   の合計量が０．２％以下とを含み、残部が実質的にＦｅ
   からなシ、不可避の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及びＡ
   ｓの含有量及び前記Ａ４の含有量をｐｐｍで表わし、以
   下に示す又とに７とを加えた値が２９２０以下であるこ
   とを特徴とする耐熱鋼。 １９、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％　、　Ｃｒ　０．
   ５〜２．０チ、Ｍｏ０．５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０
   ．５チ、Ｓｉ１’％以下及びＡＡｏ、００２〜０．１％
   を含み、残部が実質的にＦｅからなり、不可避の不純物
   のうちＰ。 ｓｂ、ｓｎ及びＡｓの含有量、前記Ａ４の含有量及び前
   記Ｓ！の含有量をｐｐｍで表わし、以下に示す又とＡｌ
   とを加えた値が２９２０以下及び以下に示す又と口とを
   加えた値が３２００以下であることを特徴とする耐熱鋼
   。 ２０、前記Ａｔ量が０．００２〜０．０１５チであシ、
   かつ鋳物である特許請求の範囲第１９項に記載の耐熱鋼
   。 ２１、重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜
   １．７　％　、　Ｍｏ　０．８〜１．３％、　Ｖ　Ｏ，
   １〜０．３５％。 ＡｔＯ，００５〜０．０１５チ及び８ｉ０．１５％以下
   を含み、残部が実質的にｐｅである特許請求の範囲第１
   ９項に記載の耐熱鋼。 ２２、重量で、ＣＯ，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜２
   ．０チ、Ｍｏ０．５〜２．０チ、Ｖｏ、０５〜０．５チ
   、Ｓｉ１％以下、Ｍｎ２％以下、Ｎｉｏ、ｓ９６以下、
   Ａ７０．００２〜０．１チ及びＴｔｏ、ｚチ以下を含み
   、残部が実質的にＦｅでアシ、不可避の不純物のうちＰ
   。 Ｓｂ、Ｓｎ及びＡｓの含有量、前記Ａ、４の含有量及び
   前記Ｓｉの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡ
   ｔとを加えた値が２９２０以下及びＸと３ｉとを加えた
   値が３２００以下であることを特徴とする耐熱鋼。 囚１重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜１
   ．７％、　Ｍｏ　０．８〜１．３％、Ｖｏ、１〜０．３
   ５％。 ＳｉＯ，１５％以下＋　Ｍｎ　０．２〜０．６　％　、
   　Ｎ　ｉ　Ｏ，１〜０．３％、　Ａ、！０．００５〜０
   ．０２％及びＴｉｏ、０１〜０．０５％を含み、残部が
   実質的にＦｅである特許請求の範囲第２２項に記載の耐
   熱鋼。 冴２重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、　ｃｒｏ、ｓ　〜
   ２．０％、　Ｍｏ０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜０
   ．５％、　Ｓ　ｉ１チ以下及びＡｔｏ、００２〜０．１
   ％と、ｃ　ａ　ｏ、　ｉ％以下、Ｚｒ０．２％以下、Ｎ
   ｂＯ，２％以下、Ｍｇ０、１％以下、Ｗｏ、２％以下の
   少なくとも１種でこれらの合計量が０．２チ以下とを含
   み、残部が実質的にｐｅであり、不可避の不純物のうち
   ｐ、ｓｂ。 ３ｎ及びＡｓの含、有量、前記Ａｔの含有量及びＳＪの
   含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡ７とを加え
   た値が２９２０以下及び父と１１とを加えた値が３２０
   ０以下であることを％徴とする耐熱鋼。 ２５、重、ｉｔｃ’、ｃ　ｏ、ｏ　ｓ　〜０．２　％　
   、　Ｓ　Ｉｏ　〜ｔ％。 ＭｎＯ〜２％、　Ｃｒ０．５〜２．０％、　Ｍｏ０．５
   〜２．０％、Ｖｏ、０５〜ｏ、ｓｓ、　Ｎｉ　Ｏ−１％
   、　Ｔ１０．２％以下、　Ａ　ｔ　Ｏ，００２〜０．１
   　％及びＢｏ、０００３〜０．００３０％を含み、残部
   が実質的にｐｅがらなシ、６００Ｃで１０５時間クリー
   プ破断強度が９Ｋｇ　／　ｒｒｒｒｎ　２以上、室温の
   引張伸び率が１５％以上及び室温の引張絞シ率が５ｏチ
   以上であることを特徴とする耐熱鋼。 ２６、重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｓｉ０．１５
   〜０．７５％、Ｍｎ０．２〜０．６％、Ｃｒ０．９〜１
   ．７％。 Ｍ　ｏ　Ｏ１８〜１．３％、Ｖｏ、１〜０．３５％ｌＮ
   ｉ０．１〜０．３　％　、　Ｔ　ｉｏ、０４５〜０．１
   ５　％　、　Ａｚｏ、ｏｏｓ　〜０．０７％及びＢｏ、
   ０００５〜０．００２０％を含み、残部が実質的にＦｅ
   である特許請求の範囲第２５項に記載の耐熱鋼。 ２７．１鍍で、Ｃ０，０５〜０．２チ、ｓｉｏ〜１チ。 ＭｎＯ〜２％、Ｃｒ０．５〜２．０％、ＭＯ０，５〜２
   ．０％、Ｖｏ、０５〜０．５チ、　ＮｉＱ〜１チ、Ｔｉ
   Ｏ１２チ以下、Ａ４０．００２〜０．１チ及びＢｏ、０
   ００３〜０．００３０％と、Ｃａ　０．１％以下、Ｚｒ
   ０．２％以下、ＮｂＯ，２％以下、Ｍｇ０．１％以下及
   びＷＯ１２襲以下の少なくとも１槙でこれらの合計量を
   ０．２係以下とを含み、残部が実質的にＦｅからなシ、
   ６００Ｃで１０６時間クリープ破断強度が９に９７調２
   以上、室温の引張伸び率が１５チ以上及び室温の引張絞
   シ率が５０ｔｌＩ以上であることを特徴とする耐熱鋼。 四、蒸気温度が５３８Ｃ以上及び蒸気圧力３１６気圧以
   上の蒸気下にさらされるケーシングでらって、該ケーシ
   ングは重量で、Ｃ０，０５〜０．２チ。 Ｓｉｔ係以下、Ｍｎ２％以下、　Ｃｒ　Ｏ，５〜２．０
   　％　。 Ｍｏ０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜０．５％、　Ｎ
   ｉ　１％以下、Ｔｉｏ、ｚ％以下、ＡｔＯ，００２〜０
   ．１％及びＢｏ、０００３〜０．００３０チを含み、残
   部が実質的にＦｅでアシ、６００Ｃで１０５時間クリー
   プ破断強度が９　Ｋ９／　ｒＩａｎ２以上、室温の引張
   伸び率が１５条板上及び室温の引張絞シ率が５０チ以上
   である鋼によって構成されていることを特徴とする蒸気
   タービン用ケーシング。 ２９、重量で、ＣＯ，０８〜０．１５％、ＳｉＯ，ＩＳ
   〜０．７５％、　Ｍ、　ｎ　０．２〜０．６％、Ｃｒ０
   ．９〜１．７％。 Ｍ　Ｏ０，８〜１．３％、　Ｖｏ、１〜０．３５％、　
   Ｎｉｏ、１〜０．３％、Ｔ　ｉｏ、０４５〜０．１５チ
   、ＡＡｏ、００２〜０．０７％及び８０．０００５〜０
   ．００２０％を含み、残部が実質的にＦｅである特許請
   求の範囲第２８項に記載の蒸気タービン用ケーシング。 ３０、蒸気タービン用ケーシング本体、加減弁及び主塞
   止弁の少なくとも１つを前記鋼で構成する特許請求の範
   囲第２８又は２９項に記載の蒸気タービン用ケーシング
   。 ３１、蒸気温度５３８Ｃ以上及び蒸気圧力３１６気圧以
   上の蒸気下にさらされるケーシングであって、該ケーシ
   ングは、重量で、ＣＯ，０５〜０．２チ。 Ｓｉ１％以下、Ｍｎ２％以下＋、　Ｃｒ　Ｏ，５〜２．
   ０　％　。 Ｍ　Ｏ０，５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０．５チ、Ｎｉ
   １％以下、Ｔｉｏ、２チ以下、ＡｔＯ，００２〜０．１
   チ及びＢＯ，０００３〜０．００３Ｍと、ｃ　ａ　ｏ、
   　ｉ％以下、Ｚｒ００２％以下、Ｎｂ０．２％以下、Ｍ
   ｇ０．１％以下及びＷＯ９２％以下の少なくとも１種で
   これらの合計量を０．２係以下とを含み、残部が実質的
   にＦｅであシ、６００Ｃで１０５時間クリープ破断強度
   が９　Ｋ９　／　ｗ　２以上、室温の引張伸び率１５％
   以上及び室温の引張絞シ率が５０チ以上であることを特
   徴とする蒸気タービン用ケーシング。 ３２、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜２
   ．０％、　Ｍｏ０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜０．
   ５％、　ＡｔＯ，００２〜０．１％及びＢｏ、０００２
   〜０．００３０係を含み、残部が実質的にｐｅ″′Ｃあ
   り、不可避の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及びＡｓの含
   有量及び前記Ａ４の含有量をｐｐｍで表わし、以下に示
   すＸとＡ４とを加えた値が２９２０以下である鋼によっ
   て構成されることを特徴とする蒸気タービン用ケーシン
   グ。 お、蒸気タービン用ケーシングの本体、蒸気主塞止弁及
   び加減弁の少なくとも１つを前記鋼で構成し、かつ前記
   本体を特徴とする特許請求の範囲第３２項に記載の蒸気
   タービン用ケーシング。 ３４、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％１ｃｒ０．５〜２
   ．０％、　Ｍｏ０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜０．
   ５％、ｓｉ１ヅ以下、Ｍｎ２％以下、Ｎｉｏ、５％以下
   、Ａ４０．００２〜０．１％、Ｔｉ０．２％以下及びＢ
   ｏ、０００３〜０．００３０％を含み、残部が実質的に
   Ｆｅであり、不可避の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及び
   Ａｓの含有量及び前記Ａｔの含有量をｐｐｍで表わし、
   以下に示すＸとＡｔとを加えた値が２９２０以下である
   鋼によって構成されることを特徴とする蒸気タービン用
   ケーシング。 ３５、重量で、ＣＯ，０５〜０．２％、Ｏｒｏ、５〜２
   ．５％　、　Ｍｏ　０．５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０
   ．５％、ＡＪａＯ，００２〜０．１　％及びＢＯ，００
   ０２〜０．００３０％と、Ｃａ　Ｏ，１％以下、Ｚｒ０
   ．２％以下、ＮｂＯ，２％以下、ＭｇＯ，１チ以下、Ｗ
   ｏ、２％以下の少なくとも１種でこれらの合計量が０．
   ２％以下とを含み、残部が実質的にＦｅからなシ、不可
   避の不純物のうちＰ、８ｂ、Ｓｎ及びＡｓの含有量及び
   前記Ａ４の含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡ
   ｔとを加えた値が２９２０以下である鋼によって構成さ
   れることを特徴とする蒸気タービン用ケーシング。 ３６、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、　Ｃｒ０．５〜
   ２．５チ９Ｍ００．５〜２．０チ、Ｖｏ、０５〜０．５
   ％、Ｓｉ１チ以下、Ｍｎ２％以下、ＮｉＯ，Ｓ％以下、
   Ａ４０．００２〜０．１チ、Ｔｉｏ、２チ以下及びＢｏ
   、０００３〜０．００３０％と、Ｃａ　０．１　％以下
   、Ｍｇ０．１％以下、Ｚｒ０．２％以下、ＮｂＯ，２％
   以下、ＷＯ１２％以下の少なくとも１種でこれらの合計
   量が０．２％以下とを含み、残部が実質的にｐｅからな
   夛、不可避の不純物のうちｐ、ｓｂ、ｓｎ及びＡＳの含
   有量及び前記Ａｔの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示
   すＸとＡＡとを加えた値が２９２０以下である鋼によっ
   て構成されることを特徴とする蒸気タービン用り−シン
   グ。 ３７、重量で、Ｃ０，０５〜０．２％、ｓｉｘφ以下。 Ｍｎ２％以下、Ｃｒ０９５〜２，０チ９Ｍ００．５〜２
   ．０　％、　Ｖｏ、０５〜０．５　％　、　ＡｔＯ，０
   ０２〜０．１％及びＴｉ０９２％以下を含み、残部が実
   質的にＦｅである銅であシ、該鋼よシ採取された板厚１
   ４　ｒｒａｎ　。 幅３０Ｂの幅方向に深さ６　ｔｒＢ、幅１ｍｍ及び先端
   ４５°の角度で切欠が設けられ、該切欠に１ｍｍの深さ
   の疲労き裂が設けられた試料の５５００で以下の式によ
   って求められる応力拡大係数（ＫＩ）が９０に９・−ｊ
   であるときのき裂進展速度が２０Ｘ　１’　００−３（
   ／　ｂ　）以下である鋳鋼によって構成されたことを特
   徴とする蒸気タービン用ケーシング。 ３８゜重量で、Ｃ’　０．０５〜０．２％、Ｃｒ０．５
   〜２．０％、　Ｍｏ０．５〜２．０％、　Ｖｏ、０５〜
   ０．５％、Ｓｉ１％以下及びＡＡｏ、００２〜０．１チ
   な含み、残部が実質的にｐｅからなシ、不可避の不純物
   のうちＰ。 Ｓｂ、　Ｓｎ及びＡｓの含有量、前記Ａｔの含有量及び
   前記Ｓｉの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡ
   ｔとを加えた値が２９２０以下及び以下に示すＸとＳｉ
   とを加えた値が３２００以下である鋼によって構成され
   たことを特徴とする蒸気タービン用ケーシング。 ３９、前記Ａ　ｔ＃カ０．００２〜０．０１５％である
   特許請求の範囲第３８項に記載の蒸気タービン用ケーシ
   ング。 伯１重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜１
   ．７　％　、　Ｍｏ　０．８〜１．３　％　、　Ｖｏ、
   １〜０．３５　％　。 Ａ　ｔ　Ｏ，００５〜０．０１５％及びｓｉｏ、１５ｓ
   以下を含み、残部が実質的にｐｅである特許請求の範囲
   第３８項に記載の蒸気タービン用ケーシング。 ４１、　！ｉテ、Ｃ０，０５〜０．２％、Ｃｒ０．５〜
   ２．０％、ＭＯ０，５〜２．０％、Ｖｏ、０５〜０．５
   チ、５ｊ１ｅＩ６以下、Ｍｎ２％以下、ＮｉＯ，Ｓ％以
   下、ＡｔＯ，００２〜０．１％及びＴｉｏ、２ｓ以下を
   含み、残部が実質的にｐｅであシ、不可避の不純物のう
   ちＰ。 Ｓｂ、Ｓｎ及びＡｓの含有量、前記Ａｔの含有量及び前
   記Ｓｉの含有量をｐｐｍで表わし、以下に示すＸとＡｔ
   とを加えた値が２９２０以下及びＸとＳｒとを加えた値
   が３２００以下である鋼によって構成することを特徴と
   する蒸気タービン用ケーンング。 ４２、重量で、Ｃ０，０８〜０．１５％、Ｃｒ０．９〜
   １．７％、　Ｍｏ　０．８〜１．３　％、、　ｖｏ、ｉ
   〜ｏ、ａ　５　ｓ。 ｓｉ’ｏ、１５％以下、Ｍｎ０．２〜０．６％、Ｎｉ０
   ．１〜０．３％、ＡｔＯ，００５〜０．０２％及びＴ　
   ｉ　ｏ、　０１〜０．０５　％を含み、残部が実質的に
   Ｆｅである特許請求の範囲第４１項に記載の蒸気タービ
   ン用ケ〜シング。