JPS59203372A - 燃料電池用燃料改質装置 - Google Patents
燃料電池用燃料改質装置Info
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- JPS59203372A JPS59203372A JP58077879A JP7787983A JPS59203372A JP S59203372 A JPS59203372 A JP S59203372A JP 58077879 A JP58077879 A JP 58077879A JP 7787983 A JP7787983 A JP 7787983A JP S59203372 A JPS59203372 A JP S59203372A
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- JP
- Japan
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- gas
- fuel
- combustion
- catalyst layer
- fuel cell
- Prior art date
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
- H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Sustainable Energy (AREA)
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- Fuel Cell (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は炭化水素を燃料とする燃料電池に採用される燃
料電池用燃料改質装置に係シ、特に反応管の加熱機構が
改良された燃料電池用燃料改質装置に関するものである
。
料電池用燃料改質装置に係シ、特に反応管の加熱機構が
改良された燃料電池用燃料改質装置に関するものである
。
炭化水素を燃料とする燃料１池の燃料系統においては、
炭化水素の水蒸気改質が行なわれる。しかして炭化水素
の水蒸気改質反応は吸熱反応であるため、反応を進行さ
せるには外部から改質触媒層に給熱する必要がある。従
来は改質触媒を充填した反応管を複数本収容するケーシ
ングにノ（−すを多数取９付け、そのバーナによる燃焼
熱を改質触媒層に供給していた。
炭化水素の水蒸気改質が行なわれる。しかして炭化水素
の水蒸気改質反応は吸熱反応であるため、反応を進行さ
せるには外部から改質触媒層に給熱する必要がある。従
来は改質触媒を充填した反応管を複数本収容するケーシ
ングにノ（−すを多数取９付け、そのバーナによる燃焼
熱を改質触媒層に供給していた。
第１図はこのようなバーナ加熱式改質装置を採用した燃
料電池用燃料改質装置のシステムを示す系統図である。
料電池用燃料改質装置のシステムを示す系統図である。
このシステムでは、炭化水素ｌにスチーム２＋を混合し
、高温の改質炉反応部３に供給し触媒の存在下で水素リ
ッチガスに改質する。次にガスを冷却器４で冷却して高
温シフトコンバータ５及び低温シフトコンバータ６でガ
ス中の一酸化炭素を二酸化炭素に変換し燃料電池のアノ
ード８に導入する。アノード８中で約８０チの水素が消
費される。アノード廃ガス１２は改質装置の加熱部１１
に導かれ、補助燃料ガス１３とともに燃焼される。
、高温の改質炉反応部３に供給し触媒の存在下で水素リ
ッチガスに改質する。次にガスを冷却器４で冷却して高
温シフトコンバータ５及び低温シフトコンバータ６でガ
ス中の一酸化炭素を二酸化炭素に変換し燃料電池のアノ
ード８に導入する。アノード８中で約８０チの水素が消
費される。アノード廃ガス１２は改質装置の加熱部１１
に導かれ、補助燃料ガス１３とともに燃焼される。
燃焼の際必要な酸素源はコンプレッサ１８より直接供給
される空気２０である。
される空気２０である。
才だ燃料電池のカソード９に供給された空気１９はここ
で約５０チの酸素が消費され、ガス温度２２０Ｃのカソ
ード廃ガス１５となシ、熱交換器１６を経て大気中に放
出される。第２図は第１図に示される燃料改質装置の構
造を示す断面図である。アノード廃ガス１２と補助燃料
（例えばメタン）１３は混合され、空気２０により火炎
バーナ２９で燃焼され、改質ノ独媒２３を充填した反応
Ｗ２４を主としてその輻射熱によって加熱する。
で約５０チの酸素が消費され、ガス温度２２０Ｃのカソ
ード廃ガス１５となシ、熱交換器１６を経て大気中に放
出される。第２図は第１図に示される燃料改質装置の構
造を示す断面図である。アノード廃ガス１２と補助燃料
（例えばメタン）１３は混合され、空気２０により火炎
バーナ２９で燃焼され、改質ノ独媒２３を充填した反応
Ｗ２４を主としてその輻射熱によって加熱する。
燃焼廃ガスは熱媒粒子２５中を通り、炉外に廃ガス２６
として導かれる。原料炭化水素とスチームとの混合ガス
２７が反応管に供給され、触媒２３上で改質された後水
素リッチの改質ガス２８として炉外に取９出される。
として導かれる。原料炭化水素とスチームとの混合ガス
２７が反応管に供給され、触媒２３上で改質された後水
素リッチの改質ガス２８として炉外に取９出される。
このような従来システムの欠点として、燃焼時に必要な
酸素量の約２倍量の酸素を含有するカソード廃ガスが利
用されていない点があげられる。
酸素量の約２倍量の酸素を含有するカソード廃ガスが利
用されていない点があげられる。
これはカソード廃ガス中の酸素濃度が低い（通常、酸素
濃度１０ ｖｏｗチ）ため、可燃性ガスが希釈され過ぎ
、火炎バーナでは吹消などが起９安定燃焼することが難
しいためである。
濃度１０ ｖｏｗチ）ため、可燃性ガスが希釈され過ぎ
、火炎バーナでは吹消などが起９安定燃焼することが難
しいためである。
−まだバーナ２９の燃焼熱の改質触媒層への熱の伝わり
は、炉壁から反応管へのヰ（”を射によるもので熱伝達
率が低い。また各反応管が均一に加熱されるためには輻
射熱を反応管が互いに遮ることのないよう、ちどシ型配
置のように各反応管の間隔を比較的大きくとる必要があ
るところから装置が大型と々シ急速な起動や負荷変動に
は対応しきれないという欠点もある。
は、炉壁から反応管へのヰ（”を射によるもので熱伝達
率が低い。また各反応管が均一に加熱されるためには輻
射熱を反応管が互いに遮ることのないよう、ちどシ型配
置のように各反応管の間隔を比較的大きくとる必要があ
るところから装置が大型と々シ急速な起動や負荷変動に
は対応しきれないという欠点もある。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解消し、改質反
応管加熱用燃料の燃焼に必要な酸素源として、燃料電池
のカソード廃ガスを利用し燃料電池システムのエネルギ
効率向上を図るとともに、触媒連焼を含む多段燃焼方式
によシ燃焼が安定し、これによシ運転が安定なものとな
シかつ装置も小型化することができる燃料電池用燃料改
質装置を提供することにある。
応管加熱用燃料の燃焼に必要な酸素源として、燃料電池
のカソード廃ガスを利用し燃料電池システムのエネルギ
効率向上を図るとともに、触媒連焼を含む多段燃焼方式
によシ燃焼が安定し、これによシ運転が安定なものとな
シかつ装置も小型化することができる燃料電池用燃料改
質装置を提供することにある。
本発明は、カソード廃ガスと補助燃料とを混合して第１
の燃９１Ｌ触媒層に導入してまず第１段目の燃焼を行な
わせ、次いでこの燃焼ガスをアノード廃ガス燃焼室に導
入するとともに該燃焼室中でアノード廃ガスを燃焼させ
て熱風を発生させ、この熱風を改質反応管の加熱源とし
て用いるよう構成したものである。
の燃９１Ｌ触媒層に導入してまず第１段目の燃焼を行な
わせ、次いでこの燃焼ガスをアノード廃ガス燃焼室に導
入するとともに該燃焼室中でアノード廃ガスを燃焼させ
て熱風を発生させ、この熱風を改質反応管の加熱源とし
て用いるよう構成したものである。
以下本発明の実施例を図面により説明する。
第３図は本発明の実施例に係る燃料電池システムの系統
図である。炭化水素ｌにスチーム２を混合し、高温の改
質炉に供給し水素リッチガスに改質する。次にシフトコ
ンバータ５及び６に導いて改質ガス中の一酸化炭素を二
酸化炭素に変換した後、燃料電池のアノード８に導入す
る。アノード８中で約８０％の水素が消費される。未反
応水素を含有するアノード廃ガス１２は改質装置の多段
燃焼方式の加熱部３ｏに導かれる。１３は補助燃料であ
る。
図である。炭化水素ｌにスチーム２を混合し、高温の改
質炉に供給し水素リッチガスに改質する。次にシフトコ
ンバータ５及び６に導いて改質ガス中の一酸化炭素を二
酸化炭素に変換した後、燃料電池のアノード８に導入す
る。アノード８中で約８０％の水素が消費される。未反
応水素を含有するアノード廃ガス１２は改質装置の多段
燃焼方式の加熱部３ｏに導かれる。１３は補助燃料であ
る。
一方コンブレッサ１８からの空気工９は燃料電池のカソ
ードに導かれ、ここで約５０％の識素が消費され、温度
２２０ｃのカソード廃ガス１５となる。カソード廃ガス
１５は改質装置の加熱部１１に導かれ、燃焼に必要な酸
素源として用いられる。
ードに導かれ、ここで約５０％の識素が消費され、温度
２２０ｃのカソード廃ガス１５となる。カソード廃ガス
１５は改質装置の加熱部１１に導かれ、燃焼に必要な酸
素源として用いられる。
第４図は改質反応部及び加熱部３ｏがら構成される燃料
改質装置の構造を示す断面図である。
改質装置の構造を示す断面図である。
カソード廃ガス１５と補助燃料１３とをオリフィス板３
７を介して予混合し、ガス導入室３１に供給し、次いで
第１段目の燃焼触媒層３３で燃焼サセル。３２は触媒支
持用のセラミック製ハニカム板である。次にアノード廃
ガス１２を燃焼触媒の充填されていない燃焼室３４でノ
ズル管３５を用いて火炎燃焼する。更に未燃焼の可燃成
分を第２段目の燃焼触媒層３６で完全燃焼させる。これ
により所定温度の熱風を発生させることができる。
７を介して予混合し、ガス導入室３１に供給し、次いで
第１段目の燃焼触媒層３３で燃焼サセル。３２は触媒支
持用のセラミック製ハニカム板である。次にアノード廃
ガス１２を燃焼触媒の充填されていない燃焼室３４でノ
ズル管３５を用いて火炎燃焼する。更に未燃焼の可燃成
分を第２段目の燃焼触媒層３６で完全燃焼させる。これ
により所定温度の熱風を発生させることができる。
改質触媒２３を充填した反応管を熱風発生部からの高温
ガスで加熱する。この場合熱伝達をよくするため、セラ
ミックスポール３８を充填する方が好ましい。熱風が配
管２６を経て炉外に排出される。
ガスで加熱する。この場合熱伝達をよくするため、セラ
ミックスポール３８を充填する方が好ましい。熱風が配
管２６を経て炉外に排出される。
改質される原料炭化水素はスチームと混合されて混合ガ
ス２７とされた後、反応管４４に供給され、触媒２３上
で改質され、水素リッチな改質ガス２８として、改質ガ
ス集合管４２を経て次のコンバータに送られる。図中３
９．４０．４１はガスの配管、４３は耐火断熱キャスタ
ブルである。
ス２７とされた後、反応管４４に供給され、触媒２３上
で改質され、水素リッチな改質ガス２８として、改質ガ
ス集合管４２を経て次のコンバータに送られる。図中３
９．４０．４１はガスの配管、４３は耐火断熱キャスタ
ブルである。
このような熱風（高温ガス）による反応管加熱方式では
、従来の火炎バーナによる加熱方式に比較し、反応管が
輻射熱を互に遮ることがないため、反応管の間隔を小さ
くすることができそれだけ装置を小型化することができ
コンパクトなものとすることができる。更に反応管の管
壁は輻射面に関係なく均一に加熱されるため、反応管の
局部的な熱応力ひずみによる亀裂などのおそれがない。
、従来の火炎バーナによる加熱方式に比較し、反応管が
輻射熱を互に遮ることがないため、反応管の間隔を小さ
くすることができそれだけ装置を小型化することができ
コンパクトなものとすることができる。更に反応管の管
壁は輻射面に関係なく均一に加熱されるため、反応管の
局部的な熱応力ひずみによる亀裂などのおそれがない。
また補助燃料をカソード廃ガスと予混合した後触媒燃焼
しているので燃焼触媒層でのホットスポットの発生がな
い。またカソード廃ガスと補助燃料とを予混合して第１
段目で燃焼させるとともに、アノード廃ガス（水素濃度
が通常３５ ｖｏ７％である。）は第２段目で単独で火
炎燃焼させられるので、爆燃ガスを生成することがなく
、円滑な運転が行なえる。（なお従来の火炎バーナ方式
では酸素濃度の低いガスを用いた場合火炎の吹消などが
起るためカソード廃ガス（酸素１０ ｖｏＡ％程度）を
利用することは極めて雛しいと考、えられる。）また燃
焼に必要な酸素源として必要駿素量の２倍の酸素を有す
るカソード廃ガスのみを利用しており、従来のフレッシ
ュ空気を用いる場合に比べて空気圧縮機の動力費を１／
３程度低減することが可能である。
しているので燃焼触媒層でのホットスポットの発生がな
い。またカソード廃ガスと補助燃料とを予混合して第１
段目で燃焼させるとともに、アノード廃ガス（水素濃度
が通常３５ ｖｏ７％である。）は第２段目で単独で火
炎燃焼させられるので、爆燃ガスを生成することがなく
、円滑な運転が行なえる。（なお従来の火炎バーナ方式
では酸素濃度の低いガスを用いた場合火炎の吹消などが
起るためカソード廃ガス（酸素１０ ｖｏＡ％程度）を
利用することは極めて雛しいと考、えられる。）また燃
焼に必要な酸素源として必要駿素量の２倍の酸素を有す
るカソード廃ガスのみを利用しており、従来のフレッシ
ュ空気を用いる場合に比べて空気圧縮機の動力費を１／
３程度低減することが可能である。
なお上記実施例では第２段目の燃焼触媒層３６を設けて
いるので可燃成分は全て燃焼されるようになシ極めて熱
効率が高いものとなる。
いるので可燃成分は全て燃焼されるようになシ極めて熱
効率が高いものとなる。
実施例
熱風発生部は（ａ）塔径２０．Ｏｍ、高さ１００ｍの予
混合ガス導入室ａ １ 、（ｂ）セラミック製多孔板で
支持された塔径２５０ｍ、高さ１００−の第１段燃焼触
媒層（バラジュームーアルミナ系）３３、（Ｃ）触媒を
充填していないガス火炎燃焼室（塔径２５０陥、萬さ２
００ｍｍ）３４、（ｄ）未燃焼の燃料成分を燃焼させる
だめの第２段燃焼触媒層（塔径３００扉、高さ１００ｍ
、白金−アルミナ系触媒）、（ｅ）厚さ２００ｒＩｒｒ
ｎの耐火断熱キャスタブル４３及びケーシング用鋼板（
厚さ１２ｍ＋ｕ）よりなる。
混合ガス導入室ａ １ 、（ｂ）セラミック製多孔板で
支持された塔径２５０ｍ、高さ１００−の第１段燃焼触
媒層（バラジュームーアルミナ系）３３、（Ｃ）触媒を
充填していないガス火炎燃焼室（塔径２５０陥、萬さ２
００ｍｍ）３４、（ｄ）未燃焼の燃料成分を燃焼させる
だめの第２段燃焼触媒層（塔径３００扉、高さ１００ｍ
、白金−アルミナ系触媒）、（ｅ）厚さ２００ｒＩｒｒ
ｎの耐火断熱キャスタブル４３及びケーシング用鋼板（
厚さ１２ｍ＋ｕ）よりなる。
改質反応部は（ａ）ニッケルーアルミナ系改質触媒が充
填されたインコロイ製反応管４４（外管４インチ管、内
管１，５インチ管、管長１．０ ｍ ）が５本挿入され
、（ｂ）反応管周辺には粒径３ｍ１Ｂのセラミックボー
ル３８が充填され、塔径は４００ｖａｎ、耐火断熱キャ
スタブル厚さ２００謔である。
填されたインコロイ製反応管４４（外管４インチ管、内
管１，５インチ管、管長１．０ ｍ ）が５本挿入され
、（ｂ）反応管周辺には粒径３ｍ１Ｂのセラミックボー
ル３８が充填され、塔径は４００ｖａｎ、耐火断熱キャ
スタブル厚さ２００謔である。
改質原料ガス予熱部は管径１．５インチの改質ガス出口
管及び管径２インチの改質ガス集合管４２よシなり、塔
径４（１０ｒｒｍ、高さ３００間である。
管及び管径２インチの改質ガス集合管４２よシなり、塔
径４（１０ｒｒｍ、高さ３００間である。
運転操作は熱風発生部の圧力を５．（）ａｉａに保持し
、２５０Ｃのカソード廃ガス１５（酸素７Ｎｍ３／ｈ、
窒素５７Ｎｍ３／ｈ、スチーム１５ Ｎｒｎ３／ ｈ
）と補助燃料１３（メタン１．８ Ｎｍ３／ｈ ）とを
オリフィス板を介して予混合し、予混合ガス導入室３１
に供給した。第１段触媒層温度３３は９５０Ｃとなった
。
、２５０Ｃのカソード廃ガス１５（酸素７Ｎｍ３／ｈ、
窒素５７Ｎｍ３／ｈ、スチーム１５ Ｎｒｎ３／ ｈ
）と補助燃料１３（メタン１．８ Ｎｍ３／ｈ ）とを
オリフィス板を介して予混合し、予混合ガス導入室３１
に供給した。第１段触媒層温度３３は９５０Ｃとなった
。
燃焼室に２５０Ｃのアノード廃ガス１２（水素８Ｎｍ３
／ｈ、二酸化炭素９Ｎｍ３／ｈ、スチーム５．ＯＮｍ３
／ｈ）をノズル管３５（ノズル径１０陥）を用いて吹込
み火炎燃焼した。未燃分は第２段の燃焼触媒層で燃焼さ
れ、温度１２５０Ｃの熱風が１０１０３Ｎ／１１発生し
た。その際のヒートロスは約１２チであった。
／ｈ、二酸化炭素９Ｎｍ３／ｈ、スチーム５．ＯＮｍ３
／ｈ）をノズル管３５（ノズル径１０陥）を用いて吹込
み火炎燃焼した。未燃分は第２段の燃焼触媒層で燃焼さ
れ、温度１２５０Ｃの熱風が１０１０３Ｎ／１１発生し
た。その際のヒートロスは約１２チであった。
改質反応部では、反応管内圧力を９．０ａｔａに保持し
、原料ガス供給管２７から９．４ Ｎｍ３／ｈのメタン
と３２Ｋｇ／ｈのスチームを改質反応管４４に供給し、
改質触媒層の温度を５００〜８００Ｃに保持した。メタ
ンの改質率を９５係以上にするため反応管出口温度を８
０００に保持した。改質ガスは水素２６．４ Ｎｍ３／
ｈ、二酸化炭素４．ＯＮｍ３／ｈ１−酸化炭素５．１で
あった。まだカソード廃ガスを反応管加熱部の酸素源と
して利用したことによシ、フレッシュ空気のみに使用す
る場合に比較し、コンプレッサーの動力費を１／３低減
できた。
、原料ガス供給管２７から９．４ Ｎｍ３／ｈのメタン
と３２Ｋｇ／ｈのスチームを改質反応管４４に供給し、
改質触媒層の温度を５００〜８００Ｃに保持した。メタ
ンの改質率を９５係以上にするため反応管出口温度を８
０００に保持した。改質ガスは水素２６．４ Ｎｍ３／
ｈ、二酸化炭素４．ＯＮｍ３／ｈ１−酸化炭素５．１で
あった。まだカソード廃ガスを反応管加熱部の酸素源と
して利用したことによシ、フレッシュ空気のみに使用す
る場合に比較し、コンプレッサーの動力費を１／３低減
できた。
以上述べたように本発明の燃料電池用燃料改質装置は熱
風発生部の酸素源としてカソード廃ガスを用いることが
できるので反応管の均一加熱、反応管間隔の短縮化を実
現することができ装置のコンパクト化を図ることができ
る。また空気量節減によるコンプレッサの動力費の低減
化が図れる。
風発生部の酸素源としてカソード廃ガスを用いることが
できるので反応管の均一加熱、反応管間隔の短縮化を実
現することができ装置のコンパクト化を図ることができ
る。また空気量節減によるコンプレッサの動力費の低減
化が図れる。
更に補助燃料とアノード廃ガスとを別々に燃焼するので
ガス予混合時に爆燃ガスの生成がなく、極めて安定した
運転操作を行なうことが可能になるとともに更に燃焼触
媒層でのホットスポットの生成などをも防止することが
できる。
ガス予混合時に爆燃ガスの生成がなく、極めて安定した
運転操作を行なうことが可能になるとともに更に燃焼触
媒層でのホットスポットの生成などをも防止することが
できる。
第１図は従来のリン酸型燃料゛亀池システムの系統図、
第２図は従来の燃料改質装置の断面図、第３図は本発明
の燃料電池システムの系統図、第４図は本発明による燃
料改質装置の断面図である。 ｌ・・・原料炭化水素、２・・・スチーム、３・・・改
質炉反応部、１１・・・改質装置の加熱部、１２・・・
燃料電池アノード廃ガス、１３・・・補助燃料、１５・
・・燃料電池カソード廃ガス、１８・・・コンプレッサ
ー、１９゜２０・・・空気、２３・・・改質触媒、２４
・・・反応管、２９・・・火炎バーナ、３０・・・多段
燃焼方式の加熱部、３１・・・予混合ガス導入室、３２
・・・触媒支持用セラミック目皿板、３３・・・第１段
燃焼触媒層、３４・・・ガス燃焼室、３６・・・第２段
燃焼触媒層、３８・・・セラミックポール、４２・・・
改質ガス集合管、４４・・・反応管。 代理人 弁理士 鵜沼辰之
第２図は従来の燃料改質装置の断面図、第３図は本発明
の燃料電池システムの系統図、第４図は本発明による燃
料改質装置の断面図である。 ｌ・・・原料炭化水素、２・・・スチーム、３・・・改
質炉反応部、１１・・・改質装置の加熱部、１２・・・
燃料電池アノード廃ガス、１３・・・補助燃料、１５・
・・燃料電池カソード廃ガス、１８・・・コンプレッサ
ー、１９゜２０・・・空気、２３・・・改質触媒、２４
・・・反応管、２９・・・火炎バーナ、３０・・・多段
燃焼方式の加熱部、３１・・・予混合ガス導入室、３２
・・・触媒支持用セラミック目皿板、３３・・・第１段
燃焼触媒層、３４・・・ガス燃焼室、３６・・・第２段
燃焼触媒層、３８・・・セラミックポール、４２・・・
改質ガス集合管、４４・・・反応管。 代理人 弁理士 鵜沼辰之
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、改質される原料ガスが導入される改質反応管と、該
改質反応管加熱用の熱風を発生する熱風発生部とがケー
シング内に設けられてなる燃料電池用燃料改質装置にお
いて、前記熱風発生部は、カンード廃ガスと補助燃料と
が導入される第１の燃焼触媒層と、該燃焼触媒層の燃焼
ガス排出側に連設された燃料電池アノード廃ガス燃焼室
と、を備えたことを特徴とする燃料電池用燃料改質装置
。 ２、前記燃焼室の燃焼ガス排出側に、第２の燃焼触媒層
を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
燃料電池用燃料改質装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58077879A JPS59203372A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 燃料電池用燃料改質装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58077879A JPS59203372A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 燃料電池用燃料改質装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59203372A true JPS59203372A (ja) | 1984-11-17 |
| JPH0154820B2 JPH0154820B2 (ja) | 1989-11-21 |
Family
ID=13646350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58077879A Granted JPS59203372A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 燃料電池用燃料改質装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59203372A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61218073A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-27 | Babcock Hitachi Kk | 燃料電池装置 |
| JPS61232202A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-16 | Hitachi Ltd | 燃料改質装置 |
| EP0199878A2 (en) * | 1985-04-25 | 1986-11-05 | Westinghouse Electric Corporation | Apparatus for hydrocarbon fuel processing |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0154820B2 (ja) | 1989-11-21 |
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