JPS59201946A - 内燃エンジンの空燃比制御装置 - Google Patents
内燃エンジンの空燃比制御装置Info
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- JPS59201946A JPS59201946A JP58075463A JP7546383A JPS59201946A JP S59201946 A JPS59201946 A JP S59201946A JP 58075463 A JP58075463 A JP 58075463A JP 7546383 A JP7546383 A JP 7546383A JP S59201946 A JPS59201946 A JP S59201946A
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- Japan
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- air
- control
- fuel ratio
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- valve
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M23/00—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture
- F02M23/04—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control
- F02M23/08—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control dependent on pressure in main combustion-air induction system, e.g. pneumatic-type apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M23/00—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture
- F02M23/04—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M7/00—Carburettors with means for influencing, e.g. enriching or keeping constant, fuel/air ratio of charge under varying conditions
- F02M7/12—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves
- F02M7/133—Auxiliary jets, i.e. operating only under certain conditions, e.g. full power
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
木ブを明は内燃−［ンジンの空燃比制御装置に関づる。
１）１ガス浄化のために三元触媒を排気系に備えＩｃ内
燃エンジンにおいては、供給混合気の空燃比が第１図に
承りようにＬ！ｌ！論空燃比（例え゛ば、１４゜７ ：
１ ）（；Ｉ近のとき三元触媒がもつとも有効に作用
りることがら空燃比を調整すべり１３１ガスの組成及Ｏ
Ｌンジンの運転状態を表わす空燃比信号に応じＵ ］、
！ｌ！論空燃比イ］近にフィー１〜バツク制御りる空燃
比制御装置が用いられるのである。
燃エンジンにおいては、供給混合気の空燃比が第１図に
承りようにＬ！ｌ！論空燃比（例え゛ば、１４゜７ ：
１ ）（；Ｉ近のとき三元触媒がもつとも有効に作用
りることがら空燃比を調整すべり１３１ガスの組成及Ｏ
Ｌンジンの運転状態を表わす空燃比信号に応じＵ ］、
！ｌ！論空燃比イ］近にフィー１〜バツク制御りる空燃
比制御装置が用いられるのである。
かかる空燃比制御装置においでは、ち′ビ燃比仁号に基
づいＣ積分動作及び比例積分動作のいずれかを４ｉりよ
うに４１１）成され−Ｃいる。
づいＣ積分動作及び比例積分動作のいずれかを４ｉりよ
うに４１１）成され−Ｃいる。
ところで、七元触媒を備えた内燃エンジンの空燃比例６
１１装ｒイにおいては、第２図に示づように空燃比の理
論空燃比に対する変動幅（ΔＡ ／ Ｆ ）が小さくか
つ空燃比制御方向のリッチ、リーンの反転周期が短いほ
ど（又は反転周波数が高いほど）刊ガス浄化効率が良い
ことが知られ（いる。
１１装ｒイにおいては、第２図に示づように空燃比の理
論空燃比に対する変動幅（ΔＡ ／ Ｆ ）が小さくか
つ空燃比制御方向のリッチ、リーンの反転周期が短いほ
ど（又は反転周波数が高いほど）刊ガス浄化効率が良い
ことが知られ（いる。
しかしながら、積分動作による空燃比制御装置においで
は、実際の空燃比がリツＪ＝からリーンへ又はリーンか
らリッチｌ−反転し−（゛がら空燃比制御方向が反転す
るまＣの応答遅れが比較的太さいため空燃比制御方向の
反１１１ｉ周期を９．ｉｉ縮りく）ことがゲ１ましいの
であ゛る。
は、実際の空燃比がリツＪ＝からリーンへ又はリーンか
らリッチｌ−反転し−（゛がら空燃比制御方向が反転す
るまＣの応答遅れが比較的太さいため空燃比制御方向の
反１１１ｉ周期を９．ｉｉ縮りく）ことがゲ１ましいの
であ゛る。
そこで、本発明の［１的は、空燃比例ｕＩｔ ｊｊ向の
反転周期を短縮してＩＪＩ−刀ス浄化性ｆ１シの向−１
−を図った積分動作による空燃比制御装置を提供りるこ
とＣある。
反転周期を短縮してＩＪＩ−刀ス浄化性ｆ１シの向−１
−を図った積分動作による空燃比制御装置を提供りるこ
とＣある。
本発明による空燃比制御装置は、エンジンｌ＼の燃料供
給量又は空気供給ｈ１を補正Ｊるた’＆）に第一１及び
第２流体供゛給通路を協え、１ノ１気の組成がら空燃比
を判定して判定結果に応しζ第１流体供給）１！ｊ路の
流路゛断面積を惧ｘイ１串制御１ｌｌｌ ｉｆにＪ、−
ｐ′（徐々に変化せしめると共に空燃比判定れ１．宋に
拘らず第２流体供給通路を所定周期にて聞ＩＪＩ弁にＪ
、って間開りるように構成され（いることを特徴としく
いる、。
給量又は空気供給ｈ１を補正Ｊるた’＆）に第一１及び
第２流体供゛給通路を協え、１ノ１気の組成がら空燃比
を判定して判定結果に応しζ第１流体供給）１！ｊ路の
流路゛断面積を惧ｘイ１串制御１ｌｌｌ ｉｆにＪ、−
ｐ′（徐々に変化せしめると共に空燃比判定れ１．宋に
拘らず第２流体供給通路を所定周期にて聞ＩＪＩ弁にＪ
、って間開りるように構成され（いることを特徴としく
いる、。
以下、本発明の実施例を図面を参照しく説明する。
第３図に示した本発明の一実施例１こる吸気２次４ＩＪ
気供給方式の空燃比制御装置におい−（は、吸入’）’
、ＩＪ気か人気吸入口１からエアクリーナ２、吸気路Ｊ
３を介しでＩ−ンジン４に供給されるようになっている
３、吸気路３には絞り弁５が設けられ、絞り弁５の十−
流には気化器のベンチュリ６が形成され、ペングーコリ
６より史に上流にはチョーク弁７が設りらねでいる１、
絞り井５近傍の吸気路３の内壁面にはＤＩ Ｊ−ｆ検出
孔８が形成され、負圧検出孔８は絞り弁５の開弁時に絞
り弁５の上流に位置し、絞り弁Ｓ〕の聞フｆ Ｍに絞り
弁５のＦ流に位置するＪ、うにイ「つ−（いる。またヘ
ンヂコリ６にも負圧検出孔９が形成されている。
気供給方式の空燃比制御装置におい−（は、吸入’）’
、ＩＪ気か人気吸入口１からエアクリーナ２、吸気路Ｊ
３を介しでＩ−ンジン４に供給されるようになっている
３、吸気路３には絞り弁５が設けられ、絞り弁５の十−
流には気化器のベンチュリ６が形成され、ペングーコリ
６より史に上流にはチョーク弁７が設りらねでいる１、
絞り井５近傍の吸気路３の内壁面にはＤＩ Ｊ−ｆ検出
孔８が形成され、負圧検出孔８は絞り弁５の開弁時に絞
り弁５の上流に位置し、絞り弁Ｓ〕の聞フｆ Ｍに絞り
弁５のＦ流に位置するＪ、うにイ「つ−（いる。またヘ
ンヂコリ６にも負圧検出孔９が形成されている。
絞り弁５の下流、づ−なわス５吸気７ニホールドと１−
）７クリーー）２の空気吐出口近傍とは吸気２次空気通
路′１１によって連通されるようになされている３、２
次空気通路１１の途中には２次空気が分流りるＪ、うに
２つの空気制御通路１１ａ、１１ｂが０１設されている
。上記第１流体供給通路をなす空気制御通路’１１ａに
は空気制御弁１２が設（）られ、空気制御弁１２は負圧
室１２ａと、空気制御通路１１ａの一部をなり弁室１２
ｂと、負月−至１２ａの一部を形成するダイアノラム１
２ｃど、負ｊ」室１２ａ内に設けられた弁はね１２（Ｉ
と、１−、＞至１２ｂに設けられ空気制御通路１１ａを
開基づるように弁ば′ね１２ｄによってダイアノラム１
２Ｃを介してｆ＝Ｊ勢された弁体１２０どから４１す、
Ω月？１セ１２ａに作用する負圧の大さ′ざに応じ（空
気制御通路１１ａの流路Ｗｉ而面を変化μしめ、１月の
人きざが人になるに従って流路面面積が人さく／Ｑる。
）７クリーー）２の空気吐出口近傍とは吸気２次空気通
路′１１によって連通されるようになされている３、２
次空気通路１１の途中には２次空気が分流りるＪ、うに
２つの空気制御通路１１ａ、１１ｂが０１設されている
。上記第１流体供給通路をなす空気制御通路’１１ａに
は空気制御弁１２が設（）られ、空気制御弁１２は負圧
室１２ａと、空気制御通路１１ａの一部をなり弁室１２
ｂと、負月−至１２ａの一部を形成するダイアノラム１
２ｃど、負ｊ」室１２ａ内に設けられた弁はね１２（Ｉ
と、１−、＞至１２ｂに設けられ空気制御通路１１ａを
開基づるように弁ば′ね１２ｄによってダイアノラム１
２Ｃを介してｆ＝Ｊ勢された弁体１２０どから４１す、
Ω月？１セ１２ａに作用する負圧の大さ′ざに応じ（空
気制御通路１１ａの流路Ｗｉ而面を変化μしめ、１月の
人きざが人になるに従って流路面面積が人さく／Ｑる。
」、うになっている。
空気制御ブｔ１２のイ′口１１３り１２ａ には３ツ
ノ′市１１几づ？１３から圧力通路１４を介しＣ気捧圧
が供給されるＪ：うになされている、２゛市）１任弁１
３３Ｉよソレノイド１３ａと゛、ｆ１圧窄１２ａと１１
力；出路１１を介しく連通した弁室１３ｂど、弁’：’
＋・°１ ：’３ ｌ＋内に設（）られＣソレノイド１
３ａど磁気的に結合しｌＪ弁ＩＡ １３０とを備えてい
る。ブ１−２ｉ” １３１Ｊは］記第′１制御１１−を
発生づ−る負圧制御部３１と負圧通路１ ”ｆ５を介し
て連通するように４１され、また吸気２次空気通路１１
の空気制御弁１２より上流とし人気江通路１６を介して
連通ずるにうになされている。ソレノイｉ〜１３の非通
電時にはｐ圧通路１５側が閉塞されかつＩＪ力油通路１
４大気圧通路１６とが弁室１３ ｂを介しで連通し、通
電時には大気圧通路１６側が閉塞されかつ圧１１通路１
４と負圧通路１５とが連通りる。なＪ３、負圧通路１５
にはオリフィス１７が、１シリられ、まＩこ大気圧通路
１６にはオリフ′イス′１１）が設（）られている。
ノ′市１１几づ？１３から圧力通路１４を介しＣ気捧圧
が供給されるＪ：うになされている、２゛市）１任弁１
３３Ｉよソレノイド１３ａと゛、ｆ１圧窄１２ａと１１
力；出路１１を介しく連通した弁室１３ｂど、弁’：’
＋・°１ ：’３ ｌ＋内に設（）られＣソレノイド１
３ａど磁気的に結合しｌＪ弁ＩＡ １３０とを備えてい
る。ブ１−２ｉ” １３１Ｊは］記第′１制御１１−を
発生づ−る負圧制御部３１と負圧通路１ ”ｆ５を介し
て連通するように４１され、また吸気２次空気通路１１
の空気制御弁１２より上流とし人気江通路１６を介して
連通ずるにうになされている。ソレノイｉ〜１３の非通
電時にはｐ圧通路１５側が閉塞されかつＩＪ力油通路１
４大気圧通路１６とが弁室１３ ｂを介しで連通し、通
電時には大気圧通路１６側が閉塞されかつ圧１１通路１
４と負圧通路１５とが連通りる。なＪ３、負圧通路１５
にはオリフィス１７が、１シリられ、まＩこ大気圧通路
１６にはオリフ′イス′１１）が設（）られている。
ソレノイド１３ａには駆動回路２１を介して制ｊ）１）
回路２２が接続されている。制御回路２２にはエンジン
４の排気路１０に１、Ωりられた酸素温度セン（）２３
が接続されＣいる。酸素温度レンリ−２３はＪｊｌガス
中の酸素′ａ度に応じたレベルの電圧を発生（）るＪ、
うにイＴっている。
回路２２が接続されている。制御回路２２にはエンジン
４の排気路１０に１、Ωりられた酸素温度セン（）２３
が接続されＣいる。酸素温度レンリ−２３はＪｊｌガス
中の酸素′ａ度に応じたレベルの電圧を発生（）るＪ、
うにイＴっている。
ＩＪ、１−記第２流体供給通路をなり空気制御通路１１
１〕には空気利口１ｊ弁２４が設けられている３、４“
１気制御弁２４（よ空気制御弁１２と同様に構成され、
負り３＝室２４ａ、弁室２７１ｂ、ダイアノラム２４ｃ
、弁ばね２４ｄ及び弁体２４ｅを備え（いる。
１〕には空気利口１ｊ弁２４が設けられている３、４“
１気制御弁２４（よ空気制御弁１２と同様に構成され、
負り３＝室２４ａ、弁室２７１ｂ、ダイアノラム２４ｃ
、弁ばね２４ｄ及び弁体２４ｅを備え（いる。
１１月３１２／！ａは負Ｌ１通路１５のオリフィス１７
より負圧制御部３１側ど負圧通路２５を介しＣ′＆通し
ている。空気制御通路１１１）の空気制御弁２４より下
流には電磁弁２（３が訛りら４′ＩＣいる。電磁弁２６
はソレノイド２６ａへの非通電時に空気制御通路１１ｂ
を閉塞し、通電時に空気量９１１通路１１ｂを連通せし
めるようになつＣいる１、ソレノイド２６ａには駆動回
路２７を介し−（’ＡンＡノイハ５シ光学生回路２８接
続され（いる、。
より負圧制御部３１側ど負圧通路２５を介しＣ′＆通し
ている。空気制御通路１１１）の空気制御弁２４より下
流には電磁弁２（３が訛りら４′ＩＣいる。電磁弁２６
はソレノイド２６ａへの非通電時に空気制御通路１１ｂ
を閉塞し、通電時に空気量９１１通路１１ｂを連通せし
めるようになつＣいる１、ソレノイド２６ａには駆動回
路２７を介し−（’ＡンＡノイハ５シ光学生回路２８接
続され（いる、。
負圧制御部３１は１″＋Ｕ応切望の調整弁３３２及び空
気弁３３から構成され、調整ｉｆ ３２及び空気弁３３
は負圧室３２ａ、ご３３ａど弁室３２１＋ 、ご３３ｂ
と、ダイン７フラム３２ｃ、３３ｃど、ブｒばね：３２
ｄ、３３ｄと、弁体３２０ 、：３３ｃど／）目ら各１
（なる。負’Ｊｌ室３２ａは）ｆルタイ・１の人気吸入
＋１３１から絞り弁５の下流に至る制御吸気路ご３；）
の途中に設けられ、負圧室３２ ａ 、Ｊ：す１：流の
制御吸気路３５に弁室３３ｂが位置している。フｌ′体
３３ （ｊは制御吸気路３５を閉塞するように弁ばね３
３ｄによってダイアノラム３３Ｃを介してイ・１勢され
−（いる。負圧室３３ａは負圧検出孔８と負圧通路３６
を介して連通し、弁室３２ｂＧ、を負圧検出孔９と（ｉ
ＩＪ−通路ご３７を介して連通している。また弁室３
２１＋はヱ″ｌ圧通路３６と連通するようになされ弁体
３３２ｅが弁室３２ｂがら負圧通路３６への通路を閉塞
りるＪ：うに弁ぽね３２ｄがダイアフラム３２Ｃを介し
“Ｃ弁体３２ｅを何勢している。なお、制御吸気路３５
の負圧室３２ａの上流側にオリフィス３８が、下流側に
Ａリフイス３９が各４段けられ、Ω１２通路３６ ｋｌ
Ｇ；ｊ ７ｊ’ ＩＪ ７ イス４０１）’ ｒｉＱ
ケラ’ＰＬ、まｌ、：負／Ｅ通路３７にはオリフィス
４１が設（）られＣいる。オリフィス４０ にり弁室３
２１１及び負圧Ｙｆ−３３ａ側の負圧通路３６と負圧通
路１５とが連通しくいる。
気弁３３から構成され、調整ｉｆ ３２及び空気弁３３
は負圧室３２ａ、ご３３ａど弁室３２１＋ 、ご３３ｂ
と、ダイン７フラム３２ｃ、３３ｃど、ブｒばね：３２
ｄ、３３ｄと、弁体３２０ 、：３３ｃど／）目ら各１
（なる。負’Ｊｌ室３２ａは）ｆルタイ・１の人気吸入
＋１３１から絞り弁５の下流に至る制御吸気路ご３；）
の途中に設けられ、負圧室３２ ａ 、Ｊ：す１：流の
制御吸気路３５に弁室３３ｂが位置している。フｌ′体
３３ （ｊは制御吸気路３５を閉塞するように弁ばね３
３ｄによってダイアノラム３３Ｃを介してイ・１勢され
−（いる。負圧室３３ａは負圧検出孔８と負圧通路３６
を介して連通し、弁室３２ｂＧ、を負圧検出孔９と（ｉ
ＩＪ−通路ご３７を介して連通している。また弁室３
２１＋はヱ″ｌ圧通路３６と連通するようになされ弁体
３３２ｅが弁室３２ｂがら負圧通路３６への通路を閉塞
りるＪ：うに弁ぽね３２ｄがダイアフラム３２Ｃを介し
“Ｃ弁体３２ｅを何勢している。なお、制御吸気路３５
の負圧室３２ａの上流側にオリフィス３８が、下流側に
Ａリフイス３９が各４段けられ、Ω１２通路３６ ｋｌ
Ｇ；ｊ ７ｊ’ ＩＪ ７ イス４０１）’ ｒｉＱ
ケラ’ＰＬ、まｌ、：負／Ｅ通路３７にはオリフィス
４１が設（）られＣいる。オリフィス４０ にり弁室３
２１１及び負圧Ｙｆ−３３ａ側の負圧通路３６と負圧通
路１５とが連通しくいる。
かかる構成の本発明による吸気２次空気供給装貿におい
て、先ず、負圧制御部３１の動作を説明りる。
て、先ず、負圧制御部３１の動作を説明りる。
；１．ンジン４の運転により負圧検出孔８がら負ｆ１通
路ご３６を介して負圧Ｐｃが負圧室３３ａに作用りると
、その負圧Ｐｃが弁ばね３３ｄによる（ｑ勢力より大の
とぎ弁体３３ｅが開弁方向に移動する。
路ご３６を介して負圧Ｐｃが負圧室３３ａに作用りると
、その負圧Ｐｃが弁ばね３３ｄによる（ｑ勢力より大の
とぎ弁体３３ｅが開弁方向に移動する。
空気弁３３が開弁すると大気吸入口３４がら制御吸気路
３５を介して外気が絞り弁５−ト流の吸気路３へ流れ込
む。この外気が通過づる負１１ 至３２ ａの負圧［〕
１及び弁室３３ｂの負圧Ｐ２はΔリフイス３８．３９の
絞り比によって定まる。
３５を介して外気が絞り弁５−ト流の吸気路３へ流れ込
む。この外気が通過づる負１１ 至３２ ａの負圧［〕
１及び弁室３３ｂの負圧Ｐ２はΔリフイス３８．３９の
絞り比によって定まる。
次に、負圧検出孔９がら弁室３２ｂに作用りる負圧Ｐｖ
と負圧Ｐ１どの差１王が弁はね３２（１による付勢力よ
り大のとき弁体３２ｅが開弁プノ向に移動する。調整弁
３２の開弁によりΔリフイス４゜を通過した負圧Ｐｃが
負圧Ｐｖによって希釈されて負圧Ｐｅとなる。
と負圧Ｐ１どの差１王が弁はね３２（１による付勢力よ
り大のとき弁体３２ｅが開弁プノ向に移動する。調整弁
３２の開弁によりΔリフイス４゜を通過した負圧Ｐｃが
負圧Ｐｖによって希釈されて負圧Ｐｅとなる。
次いで、負圧Ｐｅの低下により空気弁３：３の開度が減
少して制御吸気路３５を流れる空気量す減少り−る。こ
の空気量の減少により負圧’Ａｉ ｉ３２ ａの負圧Ｐ
１が低下して調整弁３２は閉弁状態となる。
少して制御吸気路３５を流れる空気量す減少り−る。こ
の空気量の減少により負圧’Ａｉ ｉ３２ ａの負圧Ｐ
１が低下して調整弁３２は閉弁状態となる。
そして、負圧１） Ｑが再び土シ１して上記と同様の動
作が繰り返され、この繰り返し動作が：ｇＩ速で行われ
るｌｃめ負圧Ｐｖとβｅとの圧り比が負圧１）＋ とＰ
２との圧力比に等しくなるのである。
作が繰り返され、この繰り返し動作が：ｇＩ速で行われ
るｌｃめ負圧Ｐｖとβｅとの圧り比が負圧１）＋ とＰ
２との圧力比に等しくなるのである。
よって、エンジン４の主吸気量が少ないときには負圧Ｐ
１が負ＩＥｆ」〕Ｖより人であるため調整弁３２の開度
は大きくなり負圧ｐｅは低くなり、主吸気量か多くなる
に従って負圧ｐｖが大きくなるため調整弁３２の開度が
小さくなり負圧ｐｅは高くなるａ電圧ｐｅは負圧室３３
ａと共に負圧室２４ａ及び電磁弁１３の作動時に負圧室
１２ａに作用して空気弁３３、空気制御弁１２．２４を
開弁せしめるため制御吸気路３５を流れる空気量と電磁
弁１３．２６の作動時に吸気２次空気通路１１を流れる
２次空気量とは比例し、また吸気路３内を流れる−１−
ンジン４への主吸気量と電磁弁１３，２Ｇの作動時に吸
気２次空気通路１１を流れる２次空気量とが比例りる。
１が負ＩＥｆ」〕Ｖより人であるため調整弁３２の開度
は大きくなり負圧ｐｅは低くなり、主吸気量か多くなる
に従って負圧ｐｖが大きくなるため調整弁３２の開度が
小さくなり負圧ｐｅは高くなるａ電圧ｐｅは負圧室３３
ａと共に負圧室２４ａ及び電磁弁１３の作動時に負圧室
１２ａに作用して空気弁３３、空気制御弁１２．２４を
開弁せしめるため制御吸気路３５を流れる空気量と電磁
弁１３．２６の作動時に吸気２次空気通路１１を流れる
２次空気量とは比例し、また吸気路３内を流れる−１−
ンジン４への主吸気量と電磁弁１３，２Ｇの作動時に吸
気２次空気通路１１を流れる２次空気量とが比例りる。
故に負圧Ｐｅは主吸気量に比例しく２次空気をエンジン
吸気路３の絞り弁５１；流に導入さける第１制御圧とな
る。
吸気路３の絞り弁５１；流に導入さける第１制御圧とな
る。
次に、制御回路２２の動作を第４図の動ｆ［フロー図に
従って説明覆る。
従って説明覆る。
制御回路２２はイグニッションスイッチ（図示ｌ！す゛
）がオンとなって電源が供給されると、先ず、酸木濃度
しンリ゛２３の出力電圧レベルを読み取る（ステップ１
）。酸素潤度センサ２３はいわゆる流し出しタイプのセ
ンサであり、゛丼囲気がリッチ−になるに従って出力型
ｆ−ｆｌＶ ０２が」−冒りるようになっているａ酸素
ＷＡ庶しンサ２３の出力電圧Ｖ０２を読み取り後、この
出力型片Ｖｏ２ｈ＋＋う混合気の空燃比を判別する（ス
フツブ２）、１この判別動作においては酸素濃度ヒンリ
−２３の出力電圧Ｖａ２が理論空燃比に対応Ｊる塁準電
圧ｖ１・より人Ｃあるかによって空燃比がリップＣある
かリーンぐあるか判断される。Ｖｏ ２ ＜ Ｖｒａ）
場合には空燃比がリーンであると判別して空燃比をリッ
チｌｊ向に制御づべくリーン侶２；を駆動回路２１に供
給Ｊる（ステップ３）。一方、Ｖ０２≧Ｖｒの場合には
空燃比バリツチであると判別して空燃比をり一ン方向に
制御づべく駆動回路２１（こりッヂイ１：弓を供給する
（ステップ４）、７ このように制御回路２２から駆動回路２１にリーン信号
又はリッチ信号が供給されると、駆動回路２１はリーン
信号に応じてソレノイド１３ａの非通電により電磁弁１
３を不作動状態にせしめ、またリッチ信号に応じてソレ
ノイｌ：１３ａへの通電により゛電磁弁１３を作動状態
にせしめる。
）がオンとなって電源が供給されると、先ず、酸木濃度
しンリ゛２３の出力電圧レベルを読み取る（ステップ１
）。酸素潤度センサ２３はいわゆる流し出しタイプのセ
ンサであり、゛丼囲気がリッチ−になるに従って出力型
ｆ−ｆｌＶ ０２が」−冒りるようになっているａ酸素
ＷＡ庶しンサ２３の出力電圧Ｖ０２を読み取り後、この
出力型片Ｖｏ２ｈ＋＋う混合気の空燃比を判別する（ス
フツブ２）、１この判別動作においては酸素濃度ヒンリ
−２３の出力電圧Ｖａ２が理論空燃比に対応Ｊる塁準電
圧ｖ１・より人Ｃあるかによって空燃比がリップＣある
かリーンぐあるか判断される。Ｖｏ ２ ＜ Ｖｒａ）
場合には空燃比がリーンであると判別して空燃比をリッ
チｌｊ向に制御づべくリーン侶２；を駆動回路２１に供
給Ｊる（ステップ３）。一方、Ｖ０２≧Ｖｒの場合には
空燃比バリツチであると判別して空燃比をり一ン方向に
制御づべく駆動回路２１（こりッヂイ１：弓を供給する
（ステップ４）、７ このように制御回路２２から駆動回路２１にリーン信号
又はリッチ信号が供給されると、駆動回路２１はリーン
信号に応じてソレノイド１３ａの非通電により電磁弁１
３を不作動状態にせしめ、またリッチ信号に応じてソレ
ノイｌ：１３ａへの通電により゛電磁弁１３を作動状態
にせしめる。
次←二、制御回路２２の出力がリーン信号ｆ’ＸｒらＩ
ノッｆ （ｉｌ”−ｊに反転すると、電磁弁１３は不作
動状態どなり、人気圧通路１６側を閉塞しく圧）ｊ通路
１４ど＜ｉＪ１通路１５とを連通ｕしめる。そうり′る
と、０圧制御部３１から電圧ｐｃがオリフィス１７を介
して負圧室１２ａに供給される故【こ負圧室１２ａ内σ
月１圧は徐々に負圧ｐ ６に近づき、空気制御ブｒ１２
の開度りなわら空気制御通路１１ａの流路断面積か徐々
に増大しく２次空気量が増大づる。
ノッｆ （ｉｌ”−ｊに反転すると、電磁弁１３は不作
動状態どなり、人気圧通路１６側を閉塞しく圧）ｊ通路
１４ど＜ｉＪ１通路１５とを連通ｕしめる。そうり′る
と、０圧制御部３１から電圧ｐｃがオリフィス１７を介
して負圧室１２ａに供給される故【こ負圧室１２ａ内σ
月１圧は徐々に負圧ｐ ６に近づき、空気制御ブｒ１２
の開度りなわら空気制御通路１１ａの流路断面積か徐々
に増大しく２次空気量が増大づる。
ｆ１圧窄１２ａ内の負圧が負圧ｐｅと等しくなると空気
制御通路１１ａを流れる２次空気間が主吸気量に比例り
る。
制御通路１１ａを流れる２次空気間が主吸気量に比例り
る。
次に、制９１１回路２２の出力がリッチ信号からリーン
イｔ；号に反転りると、電磁弁１３は不作動状態どなり
、負Ｔｒｉ−通路１５側を閉塞して圧力通路１４と人気
１１通路１６とを連通せしめる。そうＪると、人気圧が
Ａリフイス１９を介して負圧室１２ａに供給される故に
負圧室１２ａの負圧は徐々に大気圧に近づき、空気制御
通路１１ａ流路断面積が徐々に減少し２次空気ｆｆｉ−
ｔ）ｇ少りる、。
イｔ；号に反転りると、電磁弁１３は不作動状態どなり
、負Ｔｒｉ−通路１５側を閉塞して圧力通路１４と人気
１１通路１６とを連通せしめる。そうＪると、人気圧が
Ａリフイス１９を介して負圧室１２ａに供給される故に
負圧室１２ａの負圧は徐々に大気圧に近づき、空気制御
通路１１ａ流路断面積が徐々に減少し２次空気ｆｆｉ−
ｔ）ｇ少りる、。
負圧室１２ａ内の圧力が大気圧とほぼ等しくなると空気
制御弁１２は閉弁して空気制御通路１１ａを閉塞せしめ
る故に２次空気の１．ンジン４への供給が停止する。
制御弁１２は閉弁して空気制御通路１１ａを閉塞せしめ
る故に２次空気の１．ンジン４への供給が停止する。
一方、オンオフ信号発生回路２８はオンＡ７仁号を駆動
回路２７に供給りる。Ａ−ンオノ（：４号は所定周期で
Ｊｆｉ生ずる方形パルスからなり、そのデユーティ比は
例えば５０％である。駆動回路２７はＡンＡ）信号に応
じてソレノイド２６ａに断続的に駆動電圧を供給する！
こめ電磁弁２６は空気制御通路１１をリーン信号、リツ
チイに９の反転周ｔｌｌＪ Ｎより短い所定周期で開閉
する。まＩζ空気制御弁２４の負圧室２４ａには負Ｊ、
、［Ｐ Ｏか作用りるため空気制御弁２４は負圧ｐｃの
人込さに応じ（空気制御通路１１ｂの流路断面積を変化
ｕしめる３、電磁弁２６の開弁時には主吸気量に比例し
た呈の２次空気が空気制御通路１１ｂを流れる。
回路２７に供給りる。Ａ−ンオノ（：４号は所定周期で
Ｊｆｉ生ずる方形パルスからなり、そのデユーティ比は
例えば５０％である。駆動回路２７はＡンＡ）信号に応
じてソレノイド２６ａに断続的に駆動電圧を供給する！
こめ電磁弁２６は空気制御通路１１をリーン信号、リツ
チイに９の反転周ｔｌｌＪ Ｎより短い所定周期で開閉
する。まＩζ空気制御弁２４の負圧室２４ａには負Ｊ、
、［Ｐ Ｏか作用りるため空気制御弁２４は負圧ｐｃの
人込さに応じ（空気制御通路１１ｂの流路断面積を変化
ｕしめる３、電磁弁２６の開弁時には主吸気量に比例し
た呈の２次空気が空気制御通路１１ｂを流れる。
よって、空気制御通路１１ａを流れる２次空気ｈ）は第
す図（Ｊの如く徐々に増減し、また空気制御通路１１１
１を流れる２次空気量は第５図化）の如くパルス状に変
化りる１、故に、吸気２次空気通路１１を介して絞り弁
０下流に供給される２次空気吊は空気制御通路１１ａ、
１１１）を流れる各々の２次空気ノ０の合ハ！どイする
の−Ｃ第４図（Ｃ）の如く変化りる、。
す図（Ｊの如く徐々に増減し、また空気制御通路１１１
１を流れる２次空気量は第５図化）の如くパルス状に変
化りる１、故に、吸気２次空気通路１１を介して絞り弁
０下流に供給される２次空気吊は空気制御通路１１ａ、
１１１）を流れる各々の２次空気ノ０の合ハ！どイする
の−Ｃ第４図（Ｃ）の如く変化りる、。
今、理論空燃比に対応する２次空気量の闇値は積分動作
のみによる空燃比制御の場合、第５図（Ｃ）の破線△の
位ｔ′ｉである。この場合、制御回路２２は第５５図（
ｄ）の如くリッヂ信号とリーン信号とを交７：７【こ光
生りる。−ｈ、積分動作に加えて電磁弁２ＧにＪ、る開
閉動作し行なわれる場合、閾値が第５図（Ｃ）の如く破
線Ｂ（１）位置になるどすると、第５図（ｅ）の如くリ
ーンイ３弓とリッチ信号とが発生し、ｔｉｔ４１′１１
１＝）間当りの制御回路２２の出力信号の反転回数が積
分動作のみの場合に比して増加する。リーン（ｉ４号と
リッチ信号とが急速に反転りることによっ（積分動作に
よる２次空気吊の増量期間及び減量＋１１Ｊ間がバｊく
なり、２次空気の供給状態は増量がら減量又は減量から
増量ｌ＼と直ちに反転りる。ところで、第５図（Ｃ）に
示づ如く２次空気吊が変化づると、第５図（０）に示す
如くリッチ化２３とり−ン信弓との発生・消滅周期も変
化Ｊる故、第５図（のの波形も変化することになり、実
際の２次空気供給量の変化はもっと複雑な様相をすする
はずである。
のみによる空燃比制御の場合、第５図（Ｃ）の破線△の
位ｔ′ｉである。この場合、制御回路２２は第５５図（
ｄ）の如くリッヂ信号とリーン信号とを交７：７【こ光
生りる。−ｈ、積分動作に加えて電磁弁２ＧにＪ、る開
閉動作し行なわれる場合、閾値が第５図（Ｃ）の如く破
線Ｂ（１）位置になるどすると、第５図（ｅ）の如くリ
ーンイ３弓とリッチ信号とが発生し、ｔｉｔ４１′１１
１＝）間当りの制御回路２２の出力信号の反転回数が積
分動作のみの場合に比して増加する。リーン（ｉ４号と
リッチ信号とが急速に反転りることによっ（積分動作に
よる２次空気吊の増量期間及び減量＋１１Ｊ間がバｊく
なり、２次空気の供給状態は増量がら減量又は減量から
増量ｌ＼と直ちに反転りる。ところで、第５図（Ｃ）に
示づ如く２次空気吊が変化づると、第５図（０）に示す
如くリッチ化２３とり−ン信弓との発生・消滅周期も変
化Ｊる故、第５図（のの波形も変化することになり、実
際の２次空気供給量の変化はもっと複雑な様相をすする
はずである。
しかしながら、リーン信号とリッチ（ｉｊ ；’ｊどの
反転、すなわち空燃比の制御方向の反転が急速に行なわ
れることは明らかであり、また偵分動ｆ＋にＪ、６２次
空気量の増減速度は常に一定ひあるのぐ空燃比の理論空
燃比等の制御中心値に対Ｊる変化幅は狭くなるのである
。
反転、すなわち空燃比の制御方向の反転が急速に行なわ
れることは明らかであり、また偵分動ｆ＋にＪ、６２次
空気量の増減速度は常に一定ひあるのぐ空燃比の理論空
燃比等の制御中心値に対Ｊる変化幅は狭くなるのである
。
第６図は本発明の他の実施例を小しく−Ｊ３す、本図に
おい゛ては、ｆｌ圧通路１５は絞り弁５ ’ｌ・流に１
ｊｌｉ通づるようになされ、負圧通路１５のＡソノイス
１フより絞り弁５下流には第１図の＜”、ｕｉ：制御部
ζ３１に代って第１制ｔｉｌｌ圧発生源どして一定員Ｌ
「制御弁２９が設けられＣいる。一定員１１制御弁２９
４Ｊ絞り弁５下流負圧の大ささが所定の大きさ以上にあ
るとき該負圧を所定の大きさの負圧Ｐ ｒに安定化させ
るようにイ１っている。また負圧室２４ａにもΩ１Ｐ
ｒが負圧通路２５を介して供給されるように４ｊ−され
Ｃいる。本発明による流体供給早帰還制０１１装賀のそ
の他の描成は第３図の装置と同様である。。
おい゛ては、ｆｌ圧通路１５は絞り弁５ ’ｌ・流に１
ｊｌｉ通づるようになされ、負圧通路１５のＡソノイス
１フより絞り弁５下流には第１図の＜”、ｕｉ：制御部
ζ３１に代って第１制ｔｉｌｌ圧発生源どして一定員Ｌ
「制御弁２９が設けられＣいる。一定員１１制御弁２９
４Ｊ絞り弁５下流負圧の大ささが所定の大きさ以上にあ
るとき該負圧を所定の大きさの負圧Ｐ ｒに安定化させ
るようにイ１っている。また負圧室２４ａにもΩ１Ｐ
ｒが負圧通路２５を介して供給されるように４ｊ−され
Ｃいる。本発明による流体供給早帰還制０１１装賀のそ
の他の描成は第３図の装置と同様である。。
このＪ、うに、本発明の空燃化制御装置においては、「
ンジンへの燃料供給量又は空気供給量を補ｉ「す〈）た
めの第１及び第２流体供給通路が設【ノられ、１ノ１気
の組成がら空燃比が判定されで判定結果に応しＣ積分動
作にＪ、る空燃比制御をな−づ供給量制御弁が第１流体
供給通路に設けられ、更に判定結果に拘らず空燃比信号
の反転周期よりπ！い所定周期Ｃ開閉りる開閉弁が第２
流体供給通路に設【プられている。よっ（、空燃比制御
方向の反転が積分動作のみににる空燃比制御の場合に比
して急速に繰り返される。故に、空燃比の制御中心値に
対づ′る変動幅が狭くなる故に三元触媒ににる排ガス浄
化１）＋能が向上するのである。
ンジンへの燃料供給量又は空気供給量を補ｉ「す〈）た
めの第１及び第２流体供給通路が設【ノられ、１ノ１気
の組成がら空燃比が判定されで判定結果に応しＣ積分動
作にＪ、る空燃比制御をな−づ供給量制御弁が第１流体
供給通路に設けられ、更に判定結果に拘らず空燃比信号
の反転周期よりπ！い所定周期Ｃ開閉りる開閉弁が第２
流体供給通路に設【プられている。よっ（、空燃比制御
方向の反転が積分動作のみににる空燃比制御の場合に比
して急速に繰り返される。故に、空燃比の制御中心値に
対づ′る変動幅が狭くなる故に三元触媒ににる排ガス浄
化１）＋能が向上するのである。
また、本発明の空燃比制御装置にＪ３いては、開閉弁の
開閉周期は空燃比信号の反転周期より短くかつ三元触媒
入口で−の排気濃度の微小変動が保ｌこれる程度の周期
に設定されることが望ましい。１ＳＩに開閉弁の開閉周
期が知いはどＪＪＩ刀ス２争化性能が向上する。例えば
、第３３図に示した本発明にＪ、る空燃化制御装置にａ
３いては、Ｊノｌ刀ス中のＣＯ濃度とＮＯｘ、１ｔｆｔ
ｌｌｉ、！：の関係は積分動作のみしこＪ、る空燃比制
御の場合には第７図の実線Ｃの如＜ ’ｃするが、開閉
周期を４００１ＩＩＳｅ聞閉ブｔを作動すｎ ｌｓ Ｊ
ｂＡ合には破線りの如く積分、動作のＪノの揚台に比し
ＣｅＯ２度とＮｏＸＥＳ度とが減少づる。また開閉周期
を２０Ｏｎ＋ｓで開閉弁を作動さし↓だ場合には一点鎖
線［の如＜ ｃ ｏ ｉｌａ度とＮＯＸ濃度とｌ〕＜史
に減少覆るのである。
開閉周期は空燃比信号の反転周期より短くかつ三元触媒
入口で−の排気濃度の微小変動が保ｌこれる程度の周期
に設定されることが望ましい。１ＳＩに開閉弁の開閉周
期が知いはどＪＪＩ刀ス２争化性能が向上する。例えば
、第３３図に示した本発明にＪ、る空燃化制御装置にａ
３いては、Ｊノｌ刀ス中のＣＯ濃度とＮＯｘ、１ｔｆｔ
ｌｌｉ、！：の関係は積分動作のみしこＪ、る空燃比制
御の場合には第７図の実線Ｃの如＜ ’ｃするが、開閉
周期を４００１ＩＩＳｅ聞閉ブｔを作動すｎ ｌｓ Ｊ
ｂＡ合には破線りの如く積分、動作のＪノの揚台に比し
ＣｅＯ２度とＮｏＸＥＳ度とが減少づる。また開閉周期
を２０Ｏｎ＋ｓで開閉弁を作動さし↓だ場合には一点鎖
線［の如＜ ｃ ｏ ｉｌａ度とＮＯＸ濃度とｌ〕＜史
に減少覆るのである。
なお、゛本発明の空燃比制御装置にＡ）い−ｉ（Ｌ；Ｌ
、上記実施例の如くエンジンへの空気供給を八を補正り
る方式の空燃比制御１１！！ｉ置に適用ジることもでき
るが、エンジンへの燃料供給量を補正り′る）１式の空
燃比制御装置に適用づることも（−きる。この場合、例
えば、第８図に示すように燃料タンク５１がら気化器の
燃料ノズル５２への燃料通路５３のメインシ」ツ１−５
４を迂回りるように第１燃料制御１１１１通路１う１〕
が形成されて第１燃料制御通路５５に空燃比判定結末に
応しＣ積分動作１′る制御弁５６が段（Ｊられる。まｌ
ζ燃料タンク５１から吸気路３へ直接連通りる第２燃利
制御通路５７が形成されて第２燃料制御通路５７を所定
周期で開閉する開閉弁５８が設（〕られるのである。
、上記実施例の如くエンジンへの空気供給を八を補正り
る方式の空燃比制御１１！！ｉ置に適用ジることもでき
るが、エンジンへの燃料供給量を補正り′る）１式の空
燃比制御装置に適用づることも（−きる。この場合、例
えば、第８図に示すように燃料タンク５１がら気化器の
燃料ノズル５２への燃料通路５３のメインシ」ツ１−５
４を迂回りるように第１燃料制御１１１１通路１う１〕
が形成されて第１燃料制御通路５５に空燃比判定結末に
応しＣ積分動作１′る制御弁５６が段（Ｊられる。まｌ
ζ燃料タンク５１から吸気路３へ直接連通りる第２燃利
制御通路５７が形成されて第２燃料制御通路５７を所定
周期で開閉する開閉弁５８が設（〕られるのである。
第１図は空燃比と二元触媒による排ガス浄化効率との関
係特性を小り図、第２図は空燃比制御方向の反転周波数
と排ガス浄化効率との関係特性を示づ図、第３図は本発
明の実施例を示Ｊ４１４成図、第４図は第３図の装置中
の制御回路の動作を示Ｊノロー図、第５図は第３図の装
置の動作を示づ一波形図、第６図は本発明の他の実施例
を示づ゛構成図、第７図は開閉弁の開閉周期と排ガス有
害成分ｉ１’Ｊ度との関係特性を示す図、第８図は本発
明の他の実施例を示づ一概略図である。 主要部分の司号の説明 ２・・・・・・エアクーナ ３・・・・・・吸気路５・
・・・・・絞り弁 Ｏ・・・・・ｌ＼ンＴ−Ｊす８
．９・・・・・・負圧検出孔 １０・・・・・・排気路 １１・・・・・・排気２次空気通路 １２．２４・・・・・・空気制御弁 １３．２６・・・・・・電１蝕弁 １４・・・・・・圧力通路 １Ｆ５，２５，３６．３７・・・・・・（ＡＩ−ｉ通路
１６・・・・・・大気圧通路 １７．１９，３８．、：３９．／１０．／Ｉ １・・・
・・Ａリノｒス ２３・・・・・・酸素濃度センリ ２９・・・・・・一定（１圧制御弁 ３１・・・・・・イ１圧制御部 出窯１人 本１．ＬＩ技す１上Ｘａ式会社代理人
弁理士 藤＋・１１ｉｌソ第７図 ７０１１１− ＮＯｘ濃度（ｐｐｍ） 第８図
係特性を小り図、第２図は空燃比制御方向の反転周波数
と排ガス浄化効率との関係特性を示づ図、第３図は本発
明の実施例を示Ｊ４１４成図、第４図は第３図の装置中
の制御回路の動作を示Ｊノロー図、第５図は第３図の装
置の動作を示づ一波形図、第６図は本発明の他の実施例
を示づ゛構成図、第７図は開閉弁の開閉周期と排ガス有
害成分ｉ１’Ｊ度との関係特性を示す図、第８図は本発
明の他の実施例を示づ一概略図である。 主要部分の司号の説明 ２・・・・・・エアクーナ ３・・・・・・吸気路５・
・・・・・絞り弁 Ｏ・・・・・ｌ＼ンＴ−Ｊす８
．９・・・・・・負圧検出孔 １０・・・・・・排気路 １１・・・・・・排気２次空気通路 １２．２４・・・・・・空気制御弁 １３．２６・・・・・・電１蝕弁 １４・・・・・・圧力通路 １Ｆ５，２５，３６．３７・・・・・・（ＡＩ−ｉ通路
１６・・・・・・大気圧通路 １７．１９，３８．、：３９．／１０．／Ｉ １・・・
・・Ａリノｒス ２３・・・・・・酸素濃度センリ ２９・・・・・・一定（１圧制御弁 ３１・・・・・・イ１圧制御部 出窯１人 本１．ＬＩ技す１上Ｘａ式会社代理人
弁理士 藤＋・１１ｉｌソ第７図 ７０１１１− ＮＯｘ濃度（ｐｐｍ） 第８図
Claims (4)
- （１） 内燃エンジンの排気の組成がら空燃比がリップ
−又はリーンのいずれであるかを判定して該空燃比ｌｒ
す定結果を表わづ空燃化信号を発生する判定り段と、前
記コーンシンへの燃料供給量又は空気供給量を補正りる
ための第１及び第２流体供給通路ど、該第１流体供給通
路に設けられた第１供給Ｈ＞制御弁と、前記空燃比信号
の内容に応じて前記第１流体供給通路の流路断面積を徐
々に増大又は減少ｌしめるように前記第１供給吊制御弁
の開度を制御づる開度制御手段と、前記第２流体供給通
路を前記空燃比信号によらず所定周期て間開りる開閉弁
とからなることを特徴とする空燃比制御′ＩＡ？イ。 - （２） 前記第１供給量制御弁は第１受圧至内の気体圧
の大きさに応じて前記第１流体供給通路の流路断面積を
変化ぜしめるようになされていることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の空燃比制御装置。 - （３） 前記開度制御手段は前記第１供給吊制御弁を開
弁せしめるための第１制御圧を発生する第１制御圧発生
源と、前記第１惧給１ｖ！ルリ御弁を１″Ａ１弁せしめ
るための第２制御圧を発生Ｊる第２制御圧発生源と、前
記空燃比信号の内容に応じて＋ｉｉｉ記第１又は第２制
御圧のいずれか一方を前記第１受圧室に供給゛りる連通
手段どからなることを’＋：ｓ １ｌｉ２とづる特許請
求の範囲第１項又はり〕２項記載の空燃比制御装置。 - （４） 前記第２流（４（供給通路に（ま第２受注１・
′内の気体圧の大きさに応じ（前記第２流体供給通路の
流路断面積を変化Ｖしめる第２供給ｆｉｌ制ｆａｌｌ
ｊｔが設けられ、前記第２受圧至には前記第１制御Ｊ十
が供給されるようになされ−Ｃいることを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第３項記載の空燃比制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58075463A JPS59201946A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
| US06/601,535 US4572149A (en) | 1983-04-28 | 1984-04-18 | Air/fuel ratio control system for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58075463A JPS59201946A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59201946A true JPS59201946A (ja) | 1984-11-15 |
Family
ID=13577021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58075463A Pending JPS59201946A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4572149A (ja) |
| JP (1) | JPS59201946A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60249640A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-10 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
| US5337722A (en) * | 1992-04-16 | 1994-08-16 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Fuel control and feed system for gas fueled engine |
| JP3139592B2 (ja) * | 1993-08-31 | 2001-03-05 | ヤマハ発動機株式会社 | ガス燃料エンジンの混合気形成装置 |
| US5546919A (en) * | 1993-08-31 | 1996-08-20 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Operating arrangement for gaseous fueled engine |
| US5575266A (en) * | 1993-08-31 | 1996-11-19 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Method of operating gaseous fueled engine |
| JPH07253049A (ja) * | 1994-03-14 | 1995-10-03 | Yamaha Motor Co Ltd | 気体燃料エンジン用燃料供給装置 |
| JPH07253048A (ja) * | 1994-03-15 | 1995-10-03 | Yamaha Motor Co Ltd | ガス燃料エンジンの混合気形成方法及び装置 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4287865A (en) * | 1972-09-18 | 1981-09-08 | The Bendix Corporation | Closed loop engine control system |
| FR2317511A1 (fr) * | 1975-07-11 | 1977-02-04 | Peugeot & Renault | Dispositif electropneumatique de regulation d'une injection d'air auxiliaire a l'admission des moteurs a combustion interne |
| US4292946A (en) * | 1978-11-15 | 1981-10-06 | Nissan Motor Company, Limited | Air-fuel ratio control system |
| JPS5623531A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-05 | Fuji Heavy Ind Ltd | Air-fuel ratio controller |
| JPS5641444A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-18 | Honda Motor Co Ltd | Exhaust gas recirculation |
| JPS56126647A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-03 | Fuji Heavy Ind Ltd | Air-fuel ratio controlling apparatus |
| JPS5744749A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-13 | Honda Motor Co Ltd | Controlling device of secondary air in suction air sistem of internal combustion engine |
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1983
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1984
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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