JPS59197639A - 油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明はシリンダ内にピストンとピストン口。 ドとからなるピストン−ピストンロッド組立体を摺動可
能に設け、該ピストン−ピストンロッド組立体の伸長側
および縮小側のうち少なくとも一方側への変位に対

【−
て油圧抵抗力にょる減衰力を発生させるようにした油圧
緩衝器に関するものである。 従来、ピストンに固定絞り通路と可変絞り通路を形成し
、油液が該各校り通路を通過する際に発生する流動抵抗
によりピストン−ピストンロッド組立体に対する減衰力
を得るようにした油圧緩衝器は知られている。この形式
の油圧緩衝器にあっては、ピストンの変位速度が低速域
にあるときには固定絞り通路のみが流路面積となって所
定の減衰力特性を発揮し、ビス′トンが高速変位すると
、可変絞り通路が開き、流路面積が増大することにより
減衰力が変化するように構成されている。 ところで、車両の乗り心地の観点がらすれば、油圧緩衝
器の減衰力をあまり大きくしない方がよい。一方、減衰
力を小さくすると、車両の操縦安定性が損なわれる場合
が生じる。そこで、ピストンの変位速度が低速域にある
ときには乗り心地を考慮して減衰力を小さくし、操縦安
定性が問題となるピストンの変位速度の高速域では減衰
力が太き（なるような特性の減衰力を設定し得る油圧緩
衝器が最適なものとなる。しかしながら、前述した従来
技術の油圧緩衝器にあってはピストン速度が中、高速に
なったときに流路面積を小さくするように変化させるこ
とができないから、ピストンの中速域や高速域での減衰
力特性の設定に自由度がなく、従って、車両の泌梠地ま
たは操縦安定性のいずれかをある程度犠牲にしなければ
ならない欠点があった。 本発明は前述した従来技術の欠点を解消するためになさ
れたもので、ピストンの低速域においては減衰力が小さ
く、中速域になると急激に減衰力が増し、高速域で高減
衰力を維持するよ′うな減衰力特性を得ることができ、
車両の乗り心地と操縦安定性との両方の要請を満足させ
ることができる減衰力特性を発揮する油圧緩衝器を提供
することをその目的とするものである。 前述の目的を達成するために本発明に係る油圧緩衝器は
、油液と気体とを封入したシリンダと、該シリンダ内に
摺動可能に挿嵌されて該シリンダ内を２つの油室に画成
するピストンと、該ピストンに一端が連結され、他端を
前記シリンダ外に突出すせて設けたピストンロッドと、
前記ピストンに形成され、前記内油室間を連通させる連
通路と、前記ピストンの前記各油室のうち少なくともい
ずれか一側の油室側で前記連通路を閉塞し得る位置に配
設されて前記ピストンロッドの軸方向に変位可能に設け
たスライダと、前記ピストンロッドに固定して設けられ
該スライダと当接するディスクパルプと、該ディスクパ
ルプが前記スライダに押圧されて所定量撓んだときに該
ディスクパルプと当接するストッパと、前記ディスクパ
ルプに設けられ、前記各油室のうぢ前記−側の油室より
他側の油室の方が高圧となり、前記スライダが前記ピス
トンから離間したときに該他側の油室がら一側の油室に
向は油液を流す通路とを設け、前記ディスクパルプとス
ト、ハとの間には該ディスクパルプが所定量撓められた
ときに前記通路を介して流れる油液の流路面積を減少さ
せることができる可変絞り通路が形成されるように構成
したことを特徴とする。 このように構成することにょ９、スライダがデイスクバ
ルプを所定量撓めるまでのピストンの低速域では内油室
間の流路面積が比較的太きいがら、小さな減衰力を発生
させる。そして、ピストンの変位速度が中速域になると
、ディスクパルプとストッパとの間に前記通路を介して
の油液の流通路の流路面積を絞る可変絞り通路が形成さ
れ、急激に減衰力が増大する。ピストンの変位速度が高
速域になると、前述の可変絞り通路が閉塞するが、また
はその流路面積が一定となるから、高減衰力特性を維持
させることができる。 以下、図面に基づき本発明の実施例について説明する。 まず、第１図ないし第７図は本発明の第１の実施例を示
すもので、第１図において、１は内筒ＩＡと外筒ＩＢと
からなるシリンダで、該シリンダ１の一側端部には外筒
ＩＢにキャップ２を固着して設けることにより施蓋され
ている。また、シリンダ１の他端にはロッドガイド３お
よびシール部材４が設けられ、該ロッドガイド３、シー
ル部材４は外筒ＩＢに固着して設けたキャップ５により
位置決めされている。 ６は内筒ＩＡ内に往復動可能に挿嵌されたピストンを示
し、該ピストン６にはピストンロッド７の一端がボルト
８により固着して設けられている。 該ピストンロッド７の他端はロッドガイド３、シール部
材４およびキャップ５を貫通して外部に突出している。 そ１７て、内筒ＩＡ内はピストン６により油室Ａ、Ｂに
画成されており、また内筒ＩＡと外筒ＩＢとの間には油
液と圧縮気体とを封入した油溜室Ｃが形成されている。 該油室Ｂと油溜室Ｃとの間は内筒ＩＡに穿設した絞り通
路９により常時連通状態にあり、また油室Ａ、Ｂ間はピ
ストン６に穿設した１または複数対からなる連通路１０
Ａ、ＩＯＢにより連通せしめられている。そして、ピス
トン６の油室Ａに臨む側の側面には縮小側減衰力発生機
構１１が設けられており、該縮小側減衰力発生機構１１
は油室Ｂから連通路１０Ａを介して油室Ａに向は流れる
油液に抵抗力を与えることができるようになっている。 一方、ピストン６０油室Ｂに臨む側の側面には伸長側減
衰力発生機構１２が設けられ、該伸長側減衰力発生機構
１２は連通路１０Ｂを介して油室Ａから油室Ｂに向は流
れる油液に対して抵抗力を与えることができるようにな
っている。 そこで、第２図および第３図に基づき縮小側、伸長側の
各減衰力発生機構１１．１２について説明する。ピスト
ン６にはその油室Ａに臨む側の側面に軸方向に円環状と
なって突出する内周側突部６Ａおよび外周側突部６Ｂが
設けられており、該各突部６Ａ、６Ｂ間には円環状の四
部１３が形成されている。一方、ピストン６の油室Ｂに
臨む側の側面にも軸方向に円環状となって突出する内周
側突部６Ｃおよび外周側突部６Ｄが設けられて、該各突
部６Ｃ，６Ｄ間には円環状の凹部１４が形成されている
。そして、連通路１０Ａはその一側が四部１３に開口す
ると共に、ピストン６を斜めに貫通して外周側突部６Ｄ
より外周側の位置で油室Ｂに開口している。１５は外周
側に環状突起１５Ａ’を有する円環状のスライダを示し
、該スライダ１５は凹部１３内に位置してその外周面が
突部６Ｂの内周面と摺動可能に当接している。また、油
室Ａ、Ｂ間に差圧が生じない非作動状態においては該ス
ライダ１５の一側端面は凹部１３の内壁と当接し、連通
路１０Ａを閉塞している。これにより、油室Ａ、Ｂ間に
差圧が生じたときに油室Ｂ内の液圧を連通路１０Ａを介
して確実にスライダ１５に作用さぜることができるよう
になっている。 次に、１６はばね性を有するディスクバルブを示し、該
ディスクバルブ１６は第３図に示した如（その外周部に
油室Ａ、Ｂ間を連通させる通路となる１または複数の切
欠溝１７，１７．・−・が設けられている。そして、該
ディスクバルブ１６は切欠溝１７の形成位置より小径に
形成した１または複数のばね件部材からなる小径ディス
ク１８と共にピストン６の突部６Ａとピストンロッド７
に嵌合したスリーブ１９との間に挾持系れている。そし
て、ディスクパルプ１６は油室Ａ、Ｂ間に差圧が生じな
い状態ではスライダ１５の外周側に形成した環状の突起
１５Ａを押圧することにより該スライダ１５をピストン
６に当接させて、連通路１０Ａが閉塞せしめられるよう
になっている。そこで、油室Ｂ内が高圧となってこの圧
力が連通路１０Ａを介してスライダ１５に作用すると、
該スライダ１５は第２図中左方に摺動変位し、ディスク
パルプ１６金撓めることができるようになっている。 また、小径ディスク１８はこのディスクバルブ１６の撓
みに対し所定の抵抗力を与えることができるようになっ
ている。さらに、ディスクバルブ１６に形成した切欠溝
１７はスライダ１５の突起１５Ａとの当接部より半径方
向内方に延在する状態に設けられ、との切欠溝１７のう
ちスライダ１５の突起１５Ａにより覆われない部分が低
速域においての流路面積となる。さらに、２０はスリー
ブ１９に摺動可能に設けたストッパで、該ストッパ２゜
にはその外周側にディスクバルブ１６に対面する側に向
は環状の突起２０Ａが形成されている。そ２２が張設さ
れ、該ばね２２によりストッパ２゜は常時にはその突起
２０Ａがディスクバルブ１６の外周部と当接せしめられ
ている。一方、油室Ｂ内の圧力がスライダ１５を押し動
がしてディスクバルブ１６を撓めると、この圧力は該ス
トッパ２゜にも作用し、直ちにリテーナ２１に当接する
位置にまで変位するようになっている。そして、ディス
クバルブ１６が所定量撓んだときに、該ディスクパルプ
１６がストッパ２ｏに近接せしめられることにより、該
ストッパ２ｏの突起２ＯＡとディスクバルブ１６との間
に可変絞り通路が形成されるようになっている。 次に、伸長側減衰力発生機構１２について説明するに、
連通路１０Ｂはその一端が凹部１４に開口すると共に他
端は突部６Ｂより外周側において油室Ａに向は開口して
いる。そして、突部６Ｃ。 ６Ｄに当接させて複数のディスクからなるディスクバル
ブ２３が設けられており、該ディスクバルブ２３を構成
するディスクのうち突部６Ｃ、６Ｄと当接するディスク
２３Ａにはディスクバルブ１６と同様その外周部に切欠
溝２４，２４．・−・が形成されている。２５はリテー
ナ、２６は該リテーナ２５とディスクバルブ２３との間
に介装されたスペーサで、該スペーサ２６は油室Ａ内が
高圧となり、この圧力が連通路１０Ｂを介して凹部１４
内に導入され、ディスクバルブ２３に作用したときに、
該ディスクバルブ２３を突部６Ｄから離間する方向に変
位させることができるようになっている。 本実施例は前述のように構成されるが、次に第４図ない
し第６図を参照してその作動を説明する。 まず、ピストン６が静止状態にあり、油室Ａ。 ８間に差圧が生じていない場合には第２図に示した状態
となっている。そこで、ピストン６が第１図中矢示（イ
）方向に変位して縮小行程に入ると、油室Ｂ内の圧力が
上昇し、油室Ａ、Ｂ間に差圧が生じる。このとき、油室
Ｂ内の油液の一部が絞り通路９を介して油溜室Ｃに向は
流れるが、油溜室Ｃ内には圧縮気体が封入されており、
しかも絞り通路９の流路面積は小さいから、油室Ｂ内の
油液が急激に油溜−Ｃに向けて流れることはない。一方
、油室Ａはピストン６の変位により圧力が低下する。 ここで、ピストン６の変位の初期段階では油室Ａ、Ｂ間
の差圧が小さいから、油室Ｂ内の圧力が連通路１０Ａを
介してスライダ１５に作用しても、該スライダ１５はデ
ィスクバルブ１６に押圧されて連通路１０Ａを閉塞した
状態を保持する。一方、ディスクバルブ２３のディスク
２３Ａには切欠溝２４が形成されているから、該切欠溝
２４の溝幅とディスク２３Ａの板厚とにより油室Ｂと油
室Ａとを連通させる固定オリフィスが形成されることに
なる。従って、この固定オリフィス、凹部１４および連
通路１０Ｂを介して油室Ｂ内の油液が油室Ａに向は流れ
、該固定オリアイスを流れる油液の抵抗力により第６図
に線０−Ａ１に示したように所定の減衰力が発生する。 次に、ピストン６の変位速度の低速域であってそれが所
定値に達すると、油室Ｂ内の圧力が篩（なり、この圧力
が連通路１０Ａを介してスライダ１５に作用し、該スラ
イダ１５はディスクバルブ１６を撓めながらピストン６
から離間する方向に摺動変位する。これにより、油室Ｂ
内の油液は連通路１０Ａを介して凹部１３内に流入する
。そして、との凹部１３内の圧力は切欠溝１７を介して
ストッパ２０に作用し、該ストツノ（２０はばね２２に
抗してリテーナ２１に当接する位置にまで変位し、第４
図に示した状態となる。この結果、ディスクパルプ１６
に形成した切欠溝１７のうちスライダ１５の突起１５Ａ
に覆われていない部分が通路となって前述の固定オリフ
ィスに加えてこの通路も油室Ａ、Ｂ間の流路となり、流
路面積が増大することになるから、減衰力は第６図に線
Ａｌ−Ｂ１に示したように変化する。ここで、切欠溝１
７による通路は比較的太きく形成されているから、ピス
トン６の変位速度に対する減衰力の変化率は小さくなる
。そして、ピストン６の変位速度の増大に応じてスライ
ダ１５はディスクツくルプ１６をさらに撓めるが、該デ
ィスクパルプ１６とストツノく２０の突起２０Ａとの間
に形成される環状の通路の流路面積が切欠溝１７により
形成される通路面積より大きな状態では油室Ａ、Ｂ間の
流路面積は変化することはない。 ピストン６の変位速度が中速域になると、スライダ１５
はさらにピストン６から離間する方向に摺動変位し、デ
ィスクパルプ１６はストッパ２０の突起２０Ａに近接す
る方向に変位せしめられる。 このために、ディスクパルプ１６とストッパ２０の突起
２０Ａとの間の環状の通路の流路面積は切欠溝１７によ
り形成される通路の流路面積より小さくなる。従って、
油室Ａ、Ｂ間の流路面積はこの環状の通路によって規制
されることになり、この環状の通路が可変絞り通路とな
ってピストン６の変位速度に応じて減少するから、減衰
力は急激に増大し、第６図に線Ｂｌ−Ｃ，で示したよう
に著しい変化を示す。 そして、ピストン６が高速変位すると、第５図に示した
ようにスライダ１５はその突起１５Ａがディスクパルプ
１６をストッパ２０の突起２０Ａとの間に挾持する位置
まで変位し、前述の可変絞り通路が切欠溝１７の溝幅と
板厚とにより形成される固定オリフィスに変化し、この
固定オリフィスと前述したディスクパルプ２３の切欠溝
２４により形成される固定オリフィスが油室Ａ、Ｂ間の
流路となるから、第６図に線ＣＩ−Ｄ、で示した特性の
減衰力が生じる。 従って、ピストン６の縮小行程時においては、その変位
初期段階で減衰力特性はその変曲点Ａ１において減衰力
が小さくなる方向に変化し、中速域での変曲点Ｂ□にお
いて、急激に減衰力が増大し、高速域で極めて高い減衰
力を保持するようになる。 ここで、減衰力の初期段階における特性である線０−　
Ａ、はスライダ１５がディスクパルプ１６を撓めてピス
トン６かも離間するまでの抵抗力、即ちディスクパルプ
１６および小径ディスク１８の合計枚数からなるばね力
とばね２２のばね力とにより決定される。また、低速域
における減衰力持ａ　Ａｌ　−Ｂｔ（ｄ　ｆイスクバル
プ１６および小径ディスク１８のばね力、ストッパ２０
の移動量、切欠溝１７の形状、スライダ１５の突起１５
Ａの半径方向長さ等により定まり、さらに中速域の特性
Ｂ１−　ＣＩはディスクパルプ１６および小径ディスク
１８のばね力等で決定される。従って、第７図に示した
ようにディスクパルプ１６および小径ディスク１８の合
計枚数による厚さλａ５ディスクバルブ１６の初期段差
２ｂ、ストッパ２０の移動距蛾。、ディスクパルプ１６
の支点位置と作用点位置との間の間隔ｄｌや第３図に斜
線で示したようにスライダ１５によるディスクパルプ１
６の切欠溝１７の非被覆部の面積等を適宜設定すれば、
所望の減衰力特性を得ることができる。 一方、ピストン６が第１図中矢示（ロ）方向に変位し、
ピストンロッド７の伸長行程が開始すると、油室Ａ内が
高圧となり、該油室Ａ内の油液が連通路１０Ｂを介して
凹部１４内に流入する。そして、ピストン６の変位速度
が低速域にあるときには、ディスクパルプ２３はピスト
ン６の突部６Ｄに当接しているから、凹部１４内の油液
はディスク２３Ａの切欠溝２４の溝幅と板厚からなる固
定オリフィスを介して油室Ｂに向は流れるから、第６図
に線０−　Ｅｌで示した特性の減衰力を得る。また、ピ
ストン６の速度が高速になると、ディスクツくルプ２３
は凹部Ｊ４内に導入される油室Ａ内の圧力によりその外
周縁が撓められて、ピストン６の突部６Ｄから離間する
から、油室Ａ、Ｂ間の流路面積が増大し、第６図に線Ｅ
ｌ−Ｆ□に示した如く、減衰力が変化する。そして、こ
のとき、スライダ】５はピストン６に当接し、連通路１
０Ａを閉塞するから、ディスクパルプ１６に過度の液圧
が作用して該ディスクパルプを損傷させることはない。 次に、第８図および第９図は第１の実施例の変形例を示
すもので、これらの変形例は減衰力特性の初期段階を制
御し得るよう圧している。而して、第８図の変形例にお
いては、ディスクバルブ１６と小径ディスク１８との間
にスペーサ３０を介装したものが示されている。 とのように構成することにより、スライダ１５がディス
クバルブ１６だけを撓めるだけの差圧が油室Ａ、Ｂ間に
生じたときに切欠溝１７からなる通路が開かれることに
なり、その減衰力特性は第６図に示したように、初期段
階特性が線０−１１となり、低速域では点線で示した減
衰力特性を得ることができる。 また、第９図に示した変形例では、小径ディスク１８を
構成する各ディスクのうちディスクパルプ１６に当接す
るディスク１８Ａと該ディスク１８Ａに隣接するディス
ク１８Ｂとの間にスペーサ３０′ヲ設ける構成としてい
る。 これにより、スライダ１５がディスクパルプ１６とディ
スク１８Ａｅ撓めることができるだけの差圧が油室Ａ、
Ｂ間に生じたときに切欠溝１７からなる通路が開かれ、
第６図に示したように初期段階減衰力特性が線０−贋と
なり、低速域では一点鎖線で示した減衰力特性が発揮さ
れる。 さらに、第１０図は第１の実施例の他の変形例を示し、
この変形例ではスライダ”１５をピストン６′の四部１
３内には収納せず、リテーナ３１に収納されている。そ
して、ピストン６′にはその油室Ａに臨む側の側面に油
室Ｂ側に臨む側面に形成した突部６Ｃ’、６Ｄ’と同様
の突部６　Ａ’　、　６　Ｂ’を形成し、工５該、各突
部６ｉ、６ｇにリテーナ３１を当接させて設けている。 該リテーナ３１にはそのピストン６′との当接面とは反
対側の側面に向は突出する突部３１Ａ、３１Ｂがそれぞ
れ内周縁部、外周縁部に形成されており、また内周縁部
と外周縁部との中間部位には軸方向に貫通穴３２が穿設
されている。そして、スライダ１５はその外周面がリテ
ーナ３１の突部３１Ｂ内周面と摺動可能に当接しており
、油室Ａ、Ｂ間に差圧が生じない状態では該スライダ１
５は貫通穴３２を閉塞する状態にあり、ピストンロッド
７の縮小行程時に油室Ｂが高圧になると、この圧力が連
通路１０Ａ、凹部１３および貫通穴３２を介してスライ
ダ１５に作用させることができるようになっている。ま
た、同図においては第９図に示した如く、小径ディスク
１８のディスク１８Ａ、１８Ｂ間にスペーサ３０′を介
装する構成としている。 前述のように構成しても、第９図に示したものと同様の
減衰力特性を発揮する。そして、ピストン６′は左右対
称の形状を有するから、その加工、組付けが容易となる
。 次に、第１１図ないし第１３図は本発明の第２の実施例
を示すもので、同図において、第１の実施例と同一構成
要素については同一符号を付してその説明を省略するも
のとする。 然るに、４１は縮小側減衰力発生機構１１′を構成する
ディスクバルブを示し、該ディスクパルプ４１には前述
の第１の実施例のディスクバルブ】６のように切欠溝は
設けられておらず、スライダ１５の突起１５Ａおよびス
トッパ２ｏの突起２ＯＡとの当接部より内周側に複数の
通路穴４２，４２．・・・が穿設されている。そして、
ピストン６には油室Ａと連通路１０Ａとを常時連通させ
るオリフィス通路４３が設けられている。該オリフィス
通路４３により油Ｎｈ　、Ｂ間は常時連通せしめられる
ようになる。 前述のように構成することにより、ピストンロッド７の
縮小側、伸長側の各行程時における減衰力特性は第１３
図に示したようになる。 即ち、ピストンロッド７の縮小行程時において油室Ｂ側
が高圧になると、その初期段階ではディスクバルブ２３
のディスク２３Ａに形成した切欠溝２４からなる固定オ
リフィスとオリフィス通路４３とで油室Ｂから油室Ａに
向けての油液の流路が形成され、その流路面積に応じ、
第１３図に線０−Ａ２で示した減衰力が生じる。そして
、この段階では前述の第１の実施例の場合よりオリフィ
ス通路４３分だけ流路面積が大きくなっているから、そ
の減衰力は本実施例の方が小さくなる。次に、ピストン
６の変位速度が所定値になると、スライダ１５がピスト
ン６から離間すると共にストッパ２０がリテーナ２１に
当接する位置にまで移動し、通路穴４２も油室Ｂから油
室Ａへの油液の流路となるから、減衰力が変化し、低速
域減衰力特性は線Ａ２−Ｂ２で示したようになる。そし
て、ピストン６が中速域になると、スライダ１５がディ
スクバルブ４１を撓め、該ディスクバルブ４１はストッ
パ２０の突起２ＯＡに近接せしめられ、その間に形成さ
れる環状の通路は通路穴４２の総面積より小さくなり、
北部が可変絞り通路となって第１３図に線Ｂ２−　Ｃ２
で示したように減衰力の急激な変化を示す。これら低速
域、中速域における減衰力の変化は前述の第１の実施例
とほぼ同様である。そして、ピストン６の変位が高速域
となると、スライダ１５がそのストロークエンドまで摺
動変位し、ディスクバルブ４１は該スライダ１５の突起
１５Ａとストッパ２０の突起２ＯＡとの間に挾持された
状態になるから、ディスクバルブ４１の通路穴４２を介
しての流路が閉塞され、再び油室Ｂから油室Ａへの流路
面積は初期段階におけるそれと同様固定オリフィスとオ
リフィス通路４３だけとなり、第１３図に線Ｃ２−Ｄ２
のような減衰力特性全書る。 従って、本実施例のように構成すれば、初期段階と高速
域とは同一線上の減衰力特性を有し、低速域および中速
域ではそれより小さな減衰力を発生させることになる。 そして、低速域では減衰力は小さく、中速域では減衰力
が急激に変化する特性を備えているのは勿論である。 また、第１４図は第２の実施例の変形例を示し、この変
形例は第２の実施例においてピストン６に穿設したオリ
フィス通路４３に代えて、ピストンロッド７にオリフィ
ス通路４４を形成したことにある。そして、ピストンロ
ッド７にはその先端面から軸方向に凹部４５を形成し、
オリアイス通路４４の一端を該凹部４５に開口し、また
該オリフィス通路４４の他端をピストンロッド７の外周
面でリテーナ２１取付位置よりロッドガイド３側の位置
に開口させ、該オリフィス通路４４を油室Ａ。 ３間を連通ずる固定オリフィスとしている。 このように構成することによっても、その作動は前述の
第２の実施例と同様で、第１３図に示した減衰力特性を
発揮する。 さらに、第１５図は本発明の第３の実施例、第１６図お
よび第１７図はそれぞれ当該第３の実施例の変形例を示
し、同図において第１の実施例と同一構成要素につい゛
ては同一符号を付してその説明を省略するものとする。 然るに、本実施例およびその変形例の特徴とするところ
は、縮小側減衰力発生機構１１“を構成するディスクバ
ルブ５１としては第１の実施例で示したディスクバルブ
１６とは異なり、第２の実施例のディスクバルブ４１と
同様の通路穴５２，５２゜・・・を有するものを使用し
、第１５図においてはスライダ１５の突起１５．Ａにオ
リフィス溝５３を形成し、第１６図においてはストツノ
く２０の突起２０Ａにオリフィス溝５４を形成し、また
第１７図においてはストッパ２０の突起２０Ａにオリフ
ィス通路５５を形成したことにある。 而して、これらオリフィス溝５３．５４およびオリフィ
ス通路５５はピストン口、ドアの縮小行程時において、
初期段階ではスライダ１５が連通路ｘｏＡ−を閉塞して
いるから油ｍＢから油ｗＡに向けての油液の流路とはな
らない。しかし、スライダ１５がピストン６から離間し
た後の低速域、中速域および高速域においては油室Ｂか
ら油室Ａへの油液の流路となり、ストツノく２０がリテ
ーナ２１と当接した状態においてディスクツ（ルプ５１
がストッパ２０の突起２０Ａとスライダ１５の突起１５
Ａとの間に挾持されても、オリフィス溝５３．５４およ
びオリフィス通路５５は油室Ａ、Ｂ間を連通させる固定
オリフィスとなる。 このように、第３の実施例においては初期段階と高速域
とでは油室Ａ、Ｂ間の流路面積が異なり、第１の実施例
とほぼ同様の減衰力特性が発揮される。 さらに、第１８図および第１９図は本発明の第４の実施
例を示し、同図において第１の実施例と同一構成要素に
ついては同一符号を付してその説明を省略するものとす
る。 然るに、本実施例は伸長側減衰力発生機構６１を縮小側
減衰力発生機構１１と同様の構成とし７たことをその特
徴とするものである。而して、ピストン６２にはその油
室Ａ　０１１ｊに突出するＰ１１周側および外周側の突
部６２Ａ、６２Ｂと同様の突部６２Ｃ９６２Ｄが油室Ｂ
側にも形成されている。そして、伸長制減に力発生機構
６１側にも都小側減衰力発生桜構１１と同様、突起６３
Ａを有するスライダ６３が凹部６４内に設けられ、複数
の切欠溝６５を外周縁部に形成したディスクバルブ６６
および小径ディスク６７がピストン６２の突部６２Ｃと
スリーブ６８との間に挾１４．　Ｌ、た状態で固定でれ
ている。そして、スリーブ６８には突起６９Ａを有する
ストッパ６９が嵌合され、該ストッパ６９はそれとりテ
ーナ７０との間に張設したばね７１によって常時にはデ
ィスクパルプ６６に当接する方向に付勢されている。ま
た、ピストン６２の縮小行程時および伸長行程時におい
て、それらの初期段階においてはスライダ１５および６
３はそれぞれ連通路１０Ａ、ＩＯＢを閉塞しているから
、この初期段階における油室Ａ、Ｂ間の流路を形成する
ため、ピストン６２にはその一端が油室Ａに開口し、他
端が連通路１０Ａに開口するオリフィス通路７２が穿設
されており、該オリフィス通路７２はピストン６２の変
位速度のいかんを問わず常時油室Ａ、Ｂ間を連通ずる固
定オリフィスとなる。 前述のように構成することにより、第１９図に示したよ
うに伸長行程時における減衰力特性は縮小行程時におけ
る減衰力特性と同様、低速域で緩やかな減衰力を発生さ
せ、中速域で急激に減衰力が大きくなり、高速域では高
減衰力を維持する。 そして、同図に示したように、伸長行程時における減衰
力が縮小行程時のそれより大きくなっているのは、小径
ディスク１８を３枚のディスクで形成し、小径ディスク
６７を４枚のディスクで形成したととによるもので、該
小径ディスク１８．６７を同じ枚数のディスクで形成す
れば、その減衰力特性拡縮小行程時、伸長行程時共に同
じになる。 なお、前述の実施例ではいずれも高圧気体を封入した型
式の油圧緩衝器のピストンに減衰力発生機構を設ける構
成としたが、ボトム部材を備えた大気組立式の油圧緩衝
器のピストンまたはボトム部材に当該減衰力発生機構を
設ける構成としてもよく、またフリーピストンを有する
単筒式の油圧緩衝器にも用いることができる。さらに、
第１ないし第３の実施例においては縮小側減衰力発生機
構としてスライダ、ディスクバルブ、ストッパ等からな
るものを配設する構成としたが、これを伸長側減衰力発
生機構として構成し、縮小側減衰力発生機構は複数のデ
ィスクからなるディスクパルプで形成する構成としても
よい。さらにまた、ストッパを移動可能に設け、該スト
ッパとリテーナとの間にばねを介装する構成としたが、
該ストッパをリテーナまたはピストンロッドの段部に固
層して設ける構成とすれば、ばねまたはばねとリテーナ
とを設ける必要はない。さらにまた、第２の実施例のよ
うにピストンまたはピストンロッドにオリアイス通路を
設ける構成とすれば、複数のディスクからなる伸長側減
衰力発生機構のディスクバルブには切欠溝全役ける必要
はない。 以上詳細に説明したように、本発明に係る油圧緩衝器に
よれば、ピストンの低速変位時には小さな減衰力を発生
させ、中速域で急激に減衰力が増大し、高速域では高減
衰力を維持するような減衰力特性を有する減衰力発生機
構を備える構成としたから、車両の操縦安定性に格別支
障を来たさないピストンの低速変位時にはメ砧地を考慮
して小さな減衰力を発生させ、操縦安定性に影響を与え
るおそれのあるピストンの中、高速変位時には極めて大
きな減衰力を発生させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第集７図は本発明の第１の実施例を示し、
第１図は油圧緩衝器の縦断面図、第２図は第１図の要部
拡大図、第３図はディスクバルブの平面図、第４図およ
び第５図は作動説明図、第６図は減衰力特性線図、第７
図は減衰力発生機構の各構成部の寸法説明図、第８図な
いし第１０図はそれぞれ本発明の第１の実施例の変形例
を示す要部断面図、第１１図ないし第１３図は本発明の
第２の実施例を示し、第１１図は油圧緩衝器の要部断面
図、第１２図はディスクバルブの平面図、第１３図は減
衰力特性線図、第１４図は第２の実施例の変形例を示す
要部断面図、第１５図ないし第１７図はそれぞれ異なる
変形例を示す本発明の第３の実施例の要部断面図、第１
８図および第１９図は本発明の第４の実施例を示し、第
１８図は油圧緩衝器の要部断面図、第１９図は減衰力特
性線図である。 １・・・シリンダ、６・・・ピストン、７・・・ピスト
ンロッド、ＩＯＡ、ＩＯＢ・・・連通路、１１．１１’
、１１”・−・縮小側減衰力発生機構、１２．６１・・
・伸長側減衰力発生機構、１３．１４・・・凹部、１５
，６３・・・スライダ、１６，２３，４１，５１．６６
・・・ディスクバルブ、１７，６５・・・切欠溝、１８
．６７・・・小径ディスク、２０．６９・・・ストッパ
、３ｏ。 ３０′・・・スペーサ、４２，５２・・・通路穴。 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 第１６図 第１７図 ／（Ｊ　　　ｂ１ 第１８図 第１９図

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）油液と気体とを封入したシリンダと、該シリンダ
   内に摺動可能に挿嵌されて該シリンダ内部を２つの油室
   に画成するピストンと、該ピストンに一端が連結され、
   他端を前記シリンダ外に突出させて設けたピストンロッ
   ドと、前記ピストンに形成され、前記内油室間を連通さ
   せる連通路と、前記ピストンの前記各油室のうち少なく
   ともいずれか一側の油室側で前記連通路を閉塞し得る位
   置に配設されて前記ピストンロッドの軸方向に変位可能
   に設けたスライダと、前記ピストン口、ドニ固定して設
   けられ該スライダと当接するディスクパルプと、該ディ
   スクパルプが前記スライダに押圧されて所定量撓んだと
   きに該ディスクパルプと当接するストッパと、前記ディ
   スクパルプに設けられ、前記各油室のうち前記−側の油
   室より他側の油室の方が高圧となり、前記スライダが前
   記ピストンから離間したときに該他側の油室から一側の
   油室に向は油液を流す通路と、を設け、前記ディスクパ
   ルプとストッパとの間には該ディスクパルプが所定量撓
   められたときに前記通路を介して流れる油液の流路面積
   を減少させることができる可変絞り通路が形成されるよ
   うに構成してなる油圧緩衝器。
2. （２）前記通路は前記ディスクパルプの外周縁部に設け
   た切欠溝である特許請求の範囲α）項記載の油圧緩衝器
   。
3. （３）前記通路は前記ディスクパルプに穿設した通路穴
   である特許請求の範囲（１）項記載の油圧緩衝器。
4. （４）前記ディスクパルプには該ディスクパルプの撓み
   に対して抵抗を与える１または複数の小径ディスクを並
   設してなる特許請求の範囲（１）項記載の油圧緩衝器。
5. （５）前記ディスクパルプと小径ディスクとの間に減衰
   力特性の変曲点を調整するスペーサを介装してなる特許
   請求の範囲（４）項記載の油圧緩衝器。
6. （６）前記小径ディスクを複数枚設け、該各小径ディス
   クのうち相隣接する小径ディスクの間に減衰力特性の変
   曲点を調整するスペーサを介装してなる特許請求の範囲
   （４）項記載の油圧緩衝器。
7. （７）前記スライダ、ディスクパルプおよびストッパを
   伸長側減衰力発生機構として構成してなる特許請求の範
   囲（１）項記載の油圧緩衝器。
8. （８）前記スライダ、ディスクパルプおよびストッパを
   縮小側減衰力発生機構として構成してなる特許請求の範
   囲（１）項記載の油圧緩衝器。
9. （９）前記スライダ、ディスクパルプおよびストッパを
   前記ピストンの両側にそれぞれ設けることにより伸長側
   および縮小側の減衰力発生機構を構成してなる特許請求
   の範囲（１）項記載の油圧緩衝器。