JPS59197550A - 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 - Google Patents
強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法Info
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- JPS59197550A JPS59197550A JP7030483A JP7030483A JPS59197550A JP S59197550 A JPS59197550 A JP S59197550A JP 7030483 A JP7030483 A JP 7030483A JP 7030483 A JP7030483 A JP 7030483A JP S59197550 A JPS59197550 A JP S59197550A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、常温及び高温強度のすぐれた防振性Ｚｎ合
金部材を工業的に安定して、かつ安価に製造する方法に
関するものである。
金部材を工業的に安定して、かつ安価に製造する方法に
関するものである。
近年、音響機器の性能改善や、計測機器の精度向上、あ
るいは自動車や産業機械等の騒音抑制等のために防振特
性を有する合金材料が注目されてきており、その需要が
次第に増大している。
るいは自動車や産業機械等の騒音抑制等のために防振特
性を有する合金材料が注目されてきており、その需要が
次第に増大している。
従来、このような防振材料として注目されている制振特
性のすぐれた合金は、複合型、強磁性型、転位型及び双
晶型に分類できることが知られており、その代表的なも
のとして、Ｃｕ−Ｍｎ合金、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１合金、Ｔ
ｉ−Ｎｉ合金、炭合金等をあげることができる。しかし
ながら、これらの合金はすぐれた防振性を有してはいる
ものの製造工程が非常に複雑であり、従って高価なもの
となるのを免れ得す、汎用性に欠けるという傾向があっ
た。
性のすぐれた合金は、複合型、強磁性型、転位型及び双
晶型に分類できることが知られており、その代表的なも
のとして、Ｃｕ−Ｍｎ合金、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１合金、Ｔ
ｉ−Ｎｉ合金、炭合金等をあげることができる。しかし
ながら、これらの合金はすぐれた防振性を有してはいる
ものの製造工程が非常に複雑であり、従って高価なもの
となるのを免れ得す、汎用性に欠けるという傾向があっ
た。
ところ、で、これらとは別に、通常、超塑性合金として
使用されているところのＡｔ’Ｆ２２重量係含有するＺ
ｎ−Ａ１合金（以下、ｓｐｚと称する）も、前記複合型
の防振特性を備えた材料であることが知られており、実
際にオーディオ機器のフレームや工業用ミシンのカバー
等への使用がなされるようになうできている。Ｌ７かし
、このＳＰＺはすぐれた防振性及び耐食性を備えてはい
るけれども高温強度が小さいので、例えばオーディオ機
器及び工業用ミシンでは内部のモータ等の発熱によって
加熱され、クリープ変形を起すというよ５な問題があっ
た。その上、これらの部材は焼き付は塗装されて使用さ
れる場合が多いので、このような焼き付は時の加熱によ
っても変形を生じたり、或いはその際の熱履歴によって
防振性が低下するおいった問題をも有していたのである
。
使用されているところのＡｔ’Ｆ２２重量係含有するＺ
ｎ−Ａ１合金（以下、ｓｐｚと称する）も、前記複合型
の防振特性を備えた材料であることが知られており、実
際にオーディオ機器のフレームや工業用ミシンのカバー
等への使用がなされるようになうできている。Ｌ７かし
、このＳＰＺはすぐれた防振性及び耐食性を備えてはい
るけれども高温強度が小さいので、例えばオーディオ機
器及び工業用ミシンでは内部のモータ等の発熱によって
加熱され、クリープ変形を起すというよ５な問題があっ
た。その上、これらの部材は焼き付は塗装されて使用さ
れる場合が多いので、このような焼き付は時の加熱によ
っても変形を生じたり、或いはその際の熱履歴によって
防振性が低下するおいった問題をも有していたのである
。
本発明者等は、上述のような観点から、すぐれｆこ防振
性を備えていることはもちろんのこと、高い高温強度を
も有し、かつ熱履歴によっても防振性の劣化の少ない鋳
造用Ｚｎ合金部材を実現すべく研荒を行つ１こところ、 （ａ） Ａｔ： １５〜ｊＯ％（以下、％は重量割合
さする）、Ｃｕ： ０．０５〜３％、そしてＳｉ：０．
５〜７％という、特定の割合でＡ７ 、 Ｃｕ及びＳｉ
を添加し７て構成されるＺｎ合金は、すぐれた防振性及
び耐食性を有し７ており、しかも、常温においてはもち
ろんのこと、加熱を伴う条件下での使用に際しても十分
に満足し得る強度及び防振性を維持し得ること、 ０）） このような合金においては、結晶粒を微細化
することに加えてそれを等軸晶とすると、防振特性が飛
蹄的に向上する上、強度、特に高温強度にもすぐれた部
材が得られること、 （Ｃ） 上記合金の結晶粒の微細化（！：等軸化は、
該合金溶湯を特定の速い冷却速度でだ１定温度以下まで
凝固冷却することによって極めて容易に達成できること
、 （ｄ） 上記特定の冷却速度は、ダイカストやその他
の金型鋳造によっても十分に実現できるので、すぐれた
特性を有する各種形状の製品を簡単かつ安価に製造する
ことが可能であり、適用分野の広い防振部材が得られる
こと、 以上（ａ）〜（ｄ）に示される如き知見を得るに至った
のである。
性を備えていることはもちろんのこと、高い高温強度を
も有し、かつ熱履歴によっても防振性の劣化の少ない鋳
造用Ｚｎ合金部材を実現すべく研荒を行つ１こところ、 （ａ） Ａｔ： １５〜ｊＯ％（以下、％は重量割合
さする）、Ｃｕ： ０．０５〜３％、そしてＳｉ：０．
５〜７％という、特定の割合でＡ７ 、 Ｃｕ及びＳｉ
を添加し７て構成されるＺｎ合金は、すぐれた防振性及
び耐食性を有し７ており、しかも、常温においてはもち
ろんのこと、加熱を伴う条件下での使用に際しても十分
に満足し得る強度及び防振性を維持し得ること、 ０）） このような合金においては、結晶粒を微細化
することに加えてそれを等軸晶とすると、防振特性が飛
蹄的に向上する上、強度、特に高温強度にもすぐれた部
材が得られること、 （Ｃ） 上記合金の結晶粒の微細化（！：等軸化は、
該合金溶湯を特定の速い冷却速度でだ１定温度以下まで
凝固冷却することによって極めて容易に達成できること
、 （ｄ） 上記特定の冷却速度は、ダイカストやその他
の金型鋳造によっても十分に実現できるので、すぐれた
特性を有する各種形状の製品を簡単かつ安価に製造する
ことが可能であり、適用分野の広い防振部材が得られる
こと、 以上（ａ）〜（ｄ）に示される如き知見を得るに至った
のである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ａｔ：１５〜３０％ｓ Ｃｕ：０．０５〜３％。
ｓｔ ： ０．５〜７ ％ 。
Ｚｎ及び不可避不純物：残り、
からなる組成を有する合金を、その融点から１００°Ｃ
以下までの平均冷却速度が１°Ｃ／ｓｅｃ以上となるよ
うに急冷することによって、すぐれた防振特性を備える
とともに、常温及び高温における強度の商い防振性Ｚｎ
合金部材を実現する点に特徴を有するものである。
以下までの平均冷却速度が１°Ｃ／ｓｅｃ以上となるよ
うに急冷することによって、すぐれた防振特性を備える
とともに、常温及び高温における強度の商い防振性Ｚｎ
合金部材を実現する点に特徴を有するものである。
つ込で、この発明の防振性Ｚｎ合金部材の製造方法ＶＣ
おいて、合金の成分組成、及び合金溶湯の冷却条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。
おいて、合金の成分組成、及び合金溶湯の冷却条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。
■ Ａｔ含有量
Ａｔ成分には、Ｚｎ合金の防振性を向上させ、かつ軽量
化する作用があるが、その含有量が１５％未満では前記
作用に所望の効果を刊ることができず、他方３０％を越
えて含有させると防振性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、Ａｔ含有量を１５〜３０％と定めた。
化する作用があるが、その含有量が１５％未満では前記
作用に所望の効果を刊ることができず、他方３０％を越
えて含有させると防振性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、Ａｔ含有量を１５〜３０％と定めた。
■ Ｃｕ含有量
Ｃｕ成分には、Ａｔとの共存において、Ｚｎ合金の耐食
性、特に耐粒界腐食性を改善する作用があるが、その含
有″Ｍ−が０．０５％未満では所望の耐食性を確保する
ことができず、他方３％を越えて含有させてもより一層
の向上効果が得られないことから、Ｃｕ含有量を帆０５
〜３褒お定めた。
性、特に耐粒界腐食性を改善する作用があるが、その含
有″Ｍ−が０．０５％未満では所望の耐食性を確保する
ことができず、他方３％を越えて含有させてもより一層
の向上効果が得られないことから、Ｃｕ含有量を帆０５
〜３褒お定めた。
■ Ｓｉ含有量
Ｓｉ成分には、合金の常温及び高温強度を改善し７、か
つ熱履歴を伴う条件下での使用に際しても防振性の低下
を抑制する作用があるが、その含有量が０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、他方７チを越えて
含有させると溶解鋳造時にドロスの発生が多くなること
から、Ｓｉ＠有旬−を０．５〜７係と定めた。
つ熱履歴を伴う条件下での使用に際しても防振性の低下
を抑制する作用があるが、その含有量が０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、他方７チを越えて
含有させると溶解鋳造時にドロスの発生が多くなること
から、Ｓｉ＠有旬−を０．５〜７係と定めた。
■ 冷却条件
前記本発明対象合金溶湯を、その融点から１００℃以下
の温度域に至るまでの間、平均冷却速度が１°Ｃ／ｓｅ
ｃ より遅い冷却速度で冷却すると、その組織が２０μ
ｍ程度以上の粗大等軸晶となる上、これら粗大粒の成長
を来たしたり、また層状の組織を呈するようになって、
防振性能を著しく劣化するので、微細でかつ等軸の結晶
組織の得られる１’Ｃ／ｓｅｅ以上の範囲に、融点から
１００℃以下の温度域に至るまでの平均冷却速度を限定
した。
の温度域に至るまでの間、平均冷却速度が１°Ｃ／ｓｅ
ｃ より遅い冷却速度で冷却すると、その組織が２０μ
ｍ程度以上の粗大等軸晶となる上、これら粗大粒の成長
を来たしたり、また層状の組織を呈するようになって、
防振性能を著しく劣化するので、微細でかつ等軸の結晶
組織の得られる１’Ｃ／ｓｅｅ以上の範囲に、融点から
１００℃以下の温度域に至るまでの平均冷却速度を限定
した。
また、Ｚｎ合金の凝固収縮孔の凝集を防ぐためには、凝
固速度を速くするとともに凝固後の冷却速度をも速める
必要があり、結晶粒の粗大化を防ぐためには凝固後の冷
却速度を速くする必要があるが、融点から１００℃以下
の温度に至るまでの平均冷却速度を１ ℃／ｓｅｅ以上
とすればこれらの条件が満たされ、良好な結果が得られ
るのである。
固速度を速くするとともに凝固後の冷却速度をも速める
必要があり、結晶粒の粗大化を防ぐためには凝固後の冷
却速度を速くする必要があるが、融点から１００℃以下
の温度に至るまでの平均冷却速度を１ ℃／ｓｅｅ以上
とすればこれらの条件が満たされ、良好な結果が得られ
るのである。
急冷を必要とする温度域は、合金の融点から１００６Ｃ
１での間で十分であり、この温度範囲を急冷することに
より、例えば常温にまで急冷したのと殆んど変らない防
振特性を実現できる。従って、冷却手段として水冷を適
用した場合には、繰返し作業の間の冷却水温上昇に対す
る格別な対策を講することなく、常に安定した操業を続
けることが可能である。
１での間で十分であり、この温度範囲を急冷することに
より、例えば常温にまで急冷したのと殆んど変らない防
振特性を実現できる。従って、冷却手段として水冷を適
用した場合には、繰返し作業の間の冷却水温上昇に対す
る格別な対策を講することなく、常に安定した操業を続
けることが可能である。
合金の融点から１００℃以下までの平均冷却速度を１°
Ｃ／ｓｅｅ以上とするための好適な手段として、ダイカ
スト鋳造をあげることができる。つまり、ダイカスト鋳
造によれば、大気中放冷にて薄物製品を鋳造する場合で
１’Ｃ／ｓｅｅ程度の平均冷却速度（本発明対象Ｚｎ合
金の融点から常温１での平均冷却速度）が得られ、ダイ
カスト鏝造後直ちに水冷した場合には、薄物製品であれ
厚物製品であれ、６０〜ｂ できる。
Ｃ／ｓｅｅ以上とするための好適な手段として、ダイカ
スト鋳造をあげることができる。つまり、ダイカスト鋳
造によれば、大気中放冷にて薄物製品を鋳造する場合で
１’Ｃ／ｓｅｅ程度の平均冷却速度（本発明対象Ｚｎ合
金の融点から常温１での平均冷却速度）が得られ、ダイ
カスト鏝造後直ちに水冷した場合には、薄物製品であれ
厚物製品であれ、６０〜ｂ できる。
そして、金型重力鋳造を行って、凝固後直ちに水冷した
場合でも、最大５℃／ｓｅｅ程度の平均冷却速度を得る
ことができる。しかしながら、砂型鋳造の場合には０．
３℃／ｓｅｅの平均冷却速度しか得ることができないの
で、砂型鋳造を本発明の防振性Ｚｎ合金部材の製造に適
用することは不適当である。
場合でも、最大５℃／ｓｅｅ程度の平均冷却速度を得る
ことができる。しかしながら、砂型鋳造の場合には０．
３℃／ｓｅｅの平均冷却速度しか得ることができないの
で、砂型鋳造を本発明の防振性Ｚｎ合金部材の製造に適
用することは不適当である。
ついで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例 Ｉ
Ｚｎ −２２％Ａｔ−０，５％Ｃｕ−３％Ｓｉ合金に関
し、冷却速度と防振性の関係を、ダイカスト鋳造後直ち
に水冷した部材（ダイカスト＋急冷）、金型重力鋳造後
直ちに水冷した部材（金型重力鋳造十急冷）、及び砂型
鋳造した部徊についてそれぞれνし比較した。型寸法は
、幅：１００ｎ＋＋ｎＸ長さ＝１５０ｍの一定のものと
し、厚さを変化させたものを使用して得た冷却速度と防
振性能を第１表に示し１こ。
し、冷却速度と防振性の関係を、ダイカスト鋳造後直ち
に水冷した部材（ダイカスト＋急冷）、金型重力鋳造後
直ちに水冷した部材（金型重力鋳造十急冷）、及び砂型
鋳造した部徊についてそれぞれνし比較した。型寸法は
、幅：１００ｎ＋＋ｎＸ長さ＝１５０ｍの一定のものと
し、厚さを変化させたものを使用して得た冷却速度と防
振性能を第１表に示し１こ。
第１表においては、防振性能を内部摩掠Ｑｌで表わした
が、Ｑ−１と外部振動エネルギーＥが材料中で１サイク
ル中に失う損失エネルギーΔＥとの間に、 Ｑ−１−１・４見 ２π Ｅ の関係をなしており、Ｑ−１が大きｂものほど防振性能
がすぐれていることになる。
が、Ｑ−１と外部振動エネルギーＥが材料中で１サイク
ル中に失う損失エネルギーΔＥとの間に、 Ｑ−１−１・４見 ２π Ｅ の関係をなしており、Ｑ−１が大きｂものほど防振性能
がすぐれていることになる。
第 １ 表
第１表に示される結果からも、ダイカスト鋳造及び金型
重力鋳造による速い冷却速度で得られた各種部材は、い
ずれもすぐれた防振性能を示すことが明らかでありζ砂
型鋳造の場合は凝固直後の砂型除去が難かしいために空
冷を行ったものであるが、その冷却速度は、この発明の
平均冷却速度の範囲よりも相当に遅いものとなっており
、防振性能が極端に劣ることが明白である。
重力鋳造による速い冷却速度で得られた各種部材は、い
ずれもすぐれた防振性能を示すことが明らかでありζ砂
型鋳造の場合は凝固直後の砂型除去が難かしいために空
冷を行ったものであるが、その冷却速度は、この発明の
平均冷却速度の範囲よりも相当に遅いものとなっており
、防振性能が極端に劣ることが明白である。
実施例 ２
Ｚｎ−２２％Ａｔ−０，’５％Ｃｕ−３％Ｓｉ合金に関
し、冷却温度（冷却水温）と防振性能との関係を測定し
た。
し、冷却温度（冷却水温）と防振性能との関係を測定し
た。
測定試料は、幅：１００胴×長さ＝１５０鴫×厚さ：５
朧の寸法を有する型に各々ダイカスト鋳造し、鋳造後直
ちに各種の温水中に投入することによって製造したもの
でβる。
朧の寸法を有する型に各々ダイカスト鋳造し、鋳造後直
ちに各種の温水中に投入することによって製造したもの
でβる。
得ら−れた測定結果は、第２表に示す通りであった。
第２表に示される結果からも、ダイカスト鋳造後直ちに
冷却したものは冷却水温に関係なく良好な防振性能を示
すことが明らかである。
冷却したものは冷却水温に関係なく良好な防振性能を示
すことが明らかである。
第２表
このようなことから、ダイカスト鋳造後直ちに水中へ投
入して冷却する手段が、防振性Ｚｎ合金部材を製造する
ための最も有利な方法であると結論付けられるのである
。もちろん、不凍液などを用いて０℃以下に冷却するこ
とも可能ではあるが、防振性能からみれば常温水中で冷
却した場合と何ら変わるところがなかった。
入して冷却する手段が、防振性Ｚｎ合金部材を製造する
ための最も有利な方法であると結論付けられるのである
。もちろん、不凍液などを用いて０℃以下に冷却するこ
とも可能ではあるが、防振性能からみれば常温水中で冷
却した場合と何ら変わるところがなかった。
実施例 ３
まず、通常の方法にて第３表に示される如き化学成分組
成のＺｎ合金Ａ〜０を溶製し、これらを、幅：１００網
×長さ：１５０ｍＸ厚さ＝２簡の型を用いてダイカスト
鋳造した後、直ちに常温の水中に急冷した。
成のＺｎ合金Ａ〜０を溶製し、これらを、幅：１００網
×長さ：１５０ｍＸ厚さ＝２簡の型を用いてダイカスト
鋳造した後、直ちに常温の水中に急冷した。
このようにして得られた試料について、防振性能（内部
摩擦Ｑ−”）、及び９７℃の水蒸気中に４８時間暴露後
の最大粒界侵食深さ、並びに、常温、５０℃、７５℃及
び１００℃での０．２％耐力を測定した。この結果も、
第３表に併せて示した。
摩擦Ｑ−”）、及び９７℃の水蒸気中に４８時間暴露後
の最大粒界侵食深さ、並びに、常温、５０℃、７５℃及
び１００℃での０．２％耐力を測定した。この結果も、
第３表に併せて示した。
第３表に示される結果からも、本発明Ｚｎ合金Ａ〜には
いずれも内部摩擦Ｑ−，１がＩ Ｘ １ ｏ−３以上で
最大粒界侵食深さが３０μｍ以下というすぐれた防振性
及び耐食性を示し、さらに高い常温強度と、１００℃で
の０．２係耐力が１０ ｋｇｆ／晴２以上２以上すぐれ
た高温強度を有しているのに対し７て、比較合金Ｌ’−
０にみられるように、従来のＳＰｚ合金、或いは成分組
成が＠３表中の※印の点で本発明の範囲から外れたもの
は、前記の特性のうちの少なくともいずれかが劣ったも
のになることが明らかである。
いずれも内部摩擦Ｑ−，１がＩ Ｘ １ ｏ−３以上で
最大粒界侵食深さが３０μｍ以下というすぐれた防振性
及び耐食性を示し、さらに高い常温強度と、１００℃で
の０．２係耐力が１０ ｋｇｆ／晴２以上２以上すぐれ
た高温強度を有しているのに対し７て、比較合金Ｌ’−
０にみられるように、従来のＳＰｚ合金、或いは成分組
成が＠３表中の※印の点で本発明の範囲から外れたもの
は、前記の特性のうちの少なくともいずれかが劣ったも
のになることが明らかである。
実施例 ４
本発明対象合金のうち、軽量で、高温強度及び防振性に
特にすぐれていることが明らかとなったＺｎ−３０％Ａ
ｔ−０，２％Ｃｕ −３％Ｓｉ合金を使用して、産業機
械のエンジンカバーをダイカスト鋳造し、直ちに常温の
水中へ投入して冷却した。
特にすぐれていることが明らかとなったＺｎ−３０％Ａ
ｔ−０，２％Ｃｕ −３％Ｓｉ合金を使用して、産業機
械のエンジンカバーをダイカスト鋳造し、直ちに常温の
水中へ投入して冷却した。
このようにして得られたエンジンカバーの各特性を測定
し７たところ、防振性能（内部摩擦Ｑ−１）は５．ＯＸ
１０ を示して従来のＳＰＺ製品（Ｚｎ−２２％Ａ
ｔ−０，５％Ｃｕ−０，０２％Ｍｇ）のものｄ同程度で
あること力；確認され、また、比重は４．８と従来材に
比べて軽匍化されており（ＳＰＺは、比重が５．２であ
る）、かつ１００℃での耐力も１５．０ｋｇ／ｒａｎ２
（！：大きく（ＳＰｚは、１００℃−ｃ 〕耐力ｉｓ９
．０にり７ｍ）、従ってエンジンの発熱による変形も認
められず実用上極めてすぐれた性能を有していることが
明らかとなった。
し７たところ、防振性能（内部摩擦Ｑ−１）は５．ＯＸ
１０ を示して従来のＳＰＺ製品（Ｚｎ−２２％Ａ
ｔ−０，５％Ｃｕ−０，０２％Ｍｇ）のものｄ同程度で
あること力；確認され、また、比重は４．８と従来材に
比べて軽匍化されており（ＳＰＺは、比重が５．２であ
る）、かつ１００℃での耐力も１５．０ｋｇ／ｒａｎ２
（！：大きく（ＳＰｚは、１００℃−ｃ 〕耐力ｉｓ９
．０にり７ｍ）、従ってエンジンの発熱による変形も認
められず実用上極めてすぐれた性能を有していることが
明らかとなった。
しかも、この部材に１５０℃で２時間の焼き付は塗装を
施して実使用に供したが、ＳＰｚ製品の場合にはこの熱
処理によって内部摩擦Ｑ−１が５×１０−４程度に低下
したのに対して、采発明製品では５．ＯＸ １０−３と
全く変化が認められなかった。
施して実使用に供したが、ＳＰｚ製品の場合にはこの熱
処理によって内部摩擦Ｑ−１が５×１０−４程度に低下
したのに対して、采発明製品では５．ＯＸ １０−３と
全く変化が認められなかった。
上述のように、この発明によれば、防振性能にすぐれる
とともに、軽量で、かつ高温強度の大きな防振合金部材
を、工業的に安価に製造することが可能となるなど、工
業上有用な効果がもたらされるのである。
とともに、軽量で、かつ高温強度の大きな防振合金部材
を、工業的に安価に製造することが可能となるなど、工
業上有用な効果がもたらされるのである。
なお、本発明の合金は、Ａ７ 、 Ｃｕ 、 Ｓｉ及び
Ｚｎ（残部）を基本組成としているが、防振性能に悪影
響を与えることのないＮｉ 、 Ｔｉ ＋ Ｚｒ ＋
＃Ｌｎ ｒＣｒ 、 Ｆｅ 、 Ｃｏ 、 Ｓｂ 、
Ｃａ及び１３ａ等の元素ｆ （１，０１〜１％の範囲で
含有させ、クリーブ強度などの機械的性質を一層改良す
ることも可能である。
Ｚｎ（残部）を基本組成としているが、防振性能に悪影
響を与えることのないＮｉ 、 Ｔｉ ＋ Ｚｒ ＋
＃Ｌｎ ｒＣｒ 、 Ｆｅ 、 Ｃｏ 、 Ｓｂ 、
Ｃａ及び１３ａ等の元素ｆ （１，０１〜１％の範囲で
含有させ、クリーブ強度などの機械的性質を一層改良す
ることも可能である。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 天 ほか１名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ａｔ：１５〜３０重景％。 Ｃｕ：０．０５〜３重量％。 Ｓｌ：０．５〜７重量係。 Ｚｎ及び不可避不純物：残り からなる組成を有する合金を、その融点から１００℃以
下までの平均冷却速度が１ ’Ｃ／ｓｅｅ以上となるよ
うに急冷することを特徴とする、常温及び高温強度のす
ぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7030483A JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7030483A JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197550A true JPS59197550A (ja) | 1984-11-09 |
| JPS6232255B2 JPS6232255B2 (ja) | 1987-07-14 |
Family
ID=13427583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7030483A Granted JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197550A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60169537A (ja) * | 1984-02-14 | 1985-09-03 | Dowa Mining Co Ltd | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振合金及びその製造法 |
| US4861681A (en) * | 1987-06-12 | 1989-08-29 | Mitsubishi Aluminum Kabushiki Kaisha | Brazed aluminum article |
| JP2012179632A (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｕ合金圧延材およびそのＺｎ−Ａｌ−Ｃｕ合金圧延材の製造方法 |
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| JPS6232255B2 (ja) | 1987-07-14 |
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