JPS59190374A - 酸化スケ−ルの溶解除去方法 - Google Patents
酸化スケ−ルの溶解除去方法Info
- Publication number
- JPS59190374A JPS59190374A JP6444783A JP6444783A JPS59190374A JP S59190374 A JPS59190374 A JP S59190374A JP 6444783 A JP6444783 A JP 6444783A JP 6444783 A JP6444783 A JP 6444783A JP S59190374 A JPS59190374 A JP S59190374A
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- JP
- Japan
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- oxide scale
- scale
- layer
- dissolving
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
- C23G1/088—Iron or steel solutions containing organic acids
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、酸化スケールの溶解除去方法に関するもので
、詳しくは、クロム合金鋼に水蒸気が接触することによ
って発生した酸化スケールを除去する方法の改良に関す
るものである。
、詳しくは、クロム合金鋼に水蒸気が接触することによ
って発生した酸化スケールを除去する方法の改良に関す
るものである。
たとえば、スチームボイラの過熱器管や再熱器管などは
、主にＣｒ−Ｍｏ鋼やＳＵＳ鋼などのクロム合金鋼で栴
成されており、これらの管の内面が過熱蒸気の接触によ
り酸化されると、第１図にみられるように、母材である
管１の同表面にクロｌ、リッチ（Ｃｒリッチ）で硬質に
してち密々剥離性の低い第１層２と、この第１層２に、
つづいてフェロリッチ（Ｆｅ ’）ソチ）で比較的ポー
ラスな剥離性の高い第２層３の、二層≠・らなる水蒸気
酸化スケールを形成する。
、主にＣｒ−Ｍｏ鋼やＳＵＳ鋼などのクロム合金鋼で栴
成されており、これらの管の内面が過熱蒸気の接触によ
り酸化されると、第１図にみられるように、母材である
管１の同表面にクロｌ、リッチ（Ｃｒリッチ）で硬質に
してち密々剥離性の低い第１層２と、この第１層２に、
つづいてフェロリッチ（Ｆｅ ’）ソチ）で比較的ポー
ラスな剥離性の高い第２層３の、二層≠・らなる水蒸気
酸化スケールを形成する。
なおＣｒ ＩＶＩｏ鋼の場合、第１層２の中のＣｒ含
有率はＳＵＳの場合の第１層２に比べて、はるかに低い
。
有率はＳＵＳの場合の第１層２に比べて、はるかに低い
。
したがって、スチームボイラにおいては、これらの付着
したスケールの剥離性の高い第２層３の全部または一部
が剥離し、過熱器管のＵベント部に堆積して過熱器管が
オーバーヒートし、また剥離したスケールが飛散してタ
ービンエロージョンなどの障害をひきおこしている。
したスケールの剥離性の高い第２層３の全部または一部
が剥離し、過熱器管のＵベント部に堆積して過熱器管が
オーバーヒートし、また剥離したスケールが飛散してタ
ービンエロージョンなどの障害をひきおこしている。
この水蒸気酸化スケールによる障害を防止する対策とし
ての従来のスケール除去方法には、化学洗浄法やブロー
イングアウト法などがある。
ての従来のスケール除去方法には、化学洗浄法やブロー
イングアウト法などがある。
しかし、従来の化学洗浄法は、酸に難溶性のスピネル化
合物を形成しているので、これを化学的に溶解するには
、ふっ素などの種々の溶解促進剤を添加した溶解性の大
きい薬液を必要とする。したがって、大部分のスケール
を溶解することができるが、その反面、第１図の水蒸気
酸化スクールの第１層２（表面胸）、つ１す、剥離しが
たい性質のもので、溶解しないで残しておけば、角材で
ある管１の水蒸気酸化に対して保護効果があるものまで
、溶ｆｉＩ４ Ｌ、ている可能性がある。すなわち、そ
の水蒸気酸化スケールの第１Ｎ２が溶解してし捷うと、
用角、化学洗浄を行なっても、以後の運転でまた剥離す
るおそれのある第２簾３のスケールが管１の内面に生成
するため、ブローイングアウトの併用が必要となる。ま
たブローインクアウトは、剥離しやすいスケールでも、
そのとき剥離しなかったものについては、除去できない
ため、一時的な対策としてしか利用できず、かつ、騒音
公害の原因にもなっている。
合物を形成しているので、これを化学的に溶解するには
、ふっ素などの種々の溶解促進剤を添加した溶解性の大
きい薬液を必要とする。したがって、大部分のスケール
を溶解することができるが、その反面、第１図の水蒸気
酸化スクールの第１層２（表面胸）、つ１す、剥離しが
たい性質のもので、溶解しないで残しておけば、角材で
ある管１の水蒸気酸化に対して保護効果があるものまで
、溶ｆｉＩ４ Ｌ、ている可能性がある。すなわち、そ
の水蒸気酸化スケールの第１Ｎ２が溶解してし捷うと、
用角、化学洗浄を行なっても、以後の運転でまた剥離す
るおそれのある第２簾３のスケールが管１の内面に生成
するため、ブローイングアウトの併用が必要となる。ま
たブローインクアウトは、剥離しやすいスケールでも、
そのとき剥離しなかったものについては、除去できない
ため、一時的な対策としてしか利用できず、かつ、騒音
公害の原因にもなっている。
ガお第】図では、スチームボイラの過熱器管について例
示したが、たとえば、海水淡水化設備のブラインヒータ
などのように、伝熱管内に被加熱流体を通し、伝熱管外
からスチームで加熱する加熱器の場合も、第１図とは％
・】の内外関係が逆になるだけで、すなわち、伝熱管の
外表面に前述の第１Ｎ２が、さらにその外面に前述の第
２層３の水蒸気酸化スケールが生成するのて、ボイラの
場合と同様に、そのスケールを除去する必要がある。
示したが、たとえば、海水淡水化設備のブラインヒータ
などのように、伝熱管内に被加熱流体を通し、伝熱管外
からスチームで加熱する加熱器の場合も、第１図とは％
・】の内外関係が逆になるだけで、すなわち、伝熱管の
外表面に前述の第１Ｎ２が、さらにその外面に前述の第
２層３の水蒸気酸化スケールが生成するのて、ボイラの
場合と同様に、そのスケールを除去する必要がある。
」二連のような点から、本発明は、比較的マイルドな醗
である有機酸を用いて、剥離するおそれのある酸化スケ
ールのみを選択的に除去することができる酸化スケール
の溶解除去方法を提供することを目的とするものである
。
である有機酸を用いて、剥離するおそれのある酸化スケ
ールのみを選択的に除去することができる酸化スケール
の溶解除去方法を提供することを目的とするものである
。
このため、本発明の禍成は、クロム合金鋼材料に水蒸気
が接かすることによって発生した酸化スケールを除去す
る方法において、廟機酸０５〜１０％と腐食抑制剤０．
３〜１．０％からなろ水溶液を５０〜９０℃に加温し、
この加温した水溶液を酸化スケールに接触させて熱的衝
撃に弱いフェロリッチの酸化スケールのみを溶解除去し
、クロムニッケル合金鋼の表面に密着している母材保護
性の高いクロノ、リッチの酸化スケールを溶解させない
ことを特徴としている。
が接かすることによって発生した酸化スケールを除去す
る方法において、廟機酸０５〜１０％と腐食抑制剤０．
３〜１．０％からなろ水溶液を５０〜９０℃に加温し、
この加温した水溶液を酸化スケールに接触させて熱的衝
撃に弱いフェロリッチの酸化スケールのみを溶解除去し
、クロムニッケル合金鋼の表面に密着している母材保護
性の高いクロノ、リッチの酸化スケールを溶解させない
ことを特徴としている。
以下、本発明の実施態様について、詳細に説明する。
まず、有機酸と腐食抑制剤からなる水溶液を用いて、第
１図に示したＣ ｒ −ｉＶＩ’、ｏ−やＳＵＳ鋼々ど
のクロム合金鋼を母材とする管Ｊなとの材料の酸化スケ
ールを溶解除去する際に、有機酸の濃度および腐食抑制
剤の濃度を適切な範囲とし、′１．た水溶液の温度も適
切な範囲とし、水溶液の流速および洗浄時間を制御して
、５ＴＪＳ鋼材料の水蒸勿酸化に対して保護性の高い第
１層２（剥離することがなく、厚さ１５０μｍ以上あれ
ば、第２層３の再生成を抑止する。）を溶解せずに、剥
離するおそれのあＺｒ Ｃｒ−Ｍｏ鋼の第１層２および
第２層３とＳＵＳ鋼の第２層３のみを溶解除去するよう
にする。
１図に示したＣ ｒ −ｉＶＩ’、ｏ−やＳＵＳ鋼々ど
のクロム合金鋼を母材とする管Ｊなとの材料の酸化スケ
ールを溶解除去する際に、有機酸の濃度および腐食抑制
剤の濃度を適切な範囲とし、′１．た水溶液の温度も適
切な範囲とし、水溶液の流速および洗浄時間を制御して
、５ＴＪＳ鋼材料の水蒸勿酸化に対して保護性の高い第
１層２（剥離することがなく、厚さ１５０μｍ以上あれ
ば、第２層３の再生成を抑止する。）を溶解せずに、剥
離するおそれのあＺｒ Ｃｒ−Ｍｏ鋼の第１層２および
第２層３とＳＵＳ鋼の第２層３のみを溶解除去するよう
にする。
そこで、本発明では、有ｋｍとしては、くえん酸、くえ
ん酸モノアンモニウム、ぎ酸、ヒドロキシ酸Ｍ、しゆう
酸、エチレンジアミン４酢酬またはこのＮａ塩を用い、
これら各々を単−溶解捷たは混合溶解して使用する。ま
た有機酸の濃度については、有機酸と酸化鉄が当量的に
反応するのを利用して、推定溶出鉄濃度に見合った濃度
とする。通常は０５〜１０％がよい。ここで、有機酸の
濃度とは、水溶液中における濃度をいう。
ん酸モノアンモニウム、ぎ酸、ヒドロキシ酸Ｍ、しゆう
酸、エチレンジアミン４酢酬またはこのＮａ塩を用い、
これら各々を単−溶解捷たは混合溶解して使用する。ま
た有機酸の濃度については、有機酸と酸化鉄が当量的に
反応するのを利用して、推定溶出鉄濃度に見合った濃度
とする。通常は０５〜１０％がよい。ここで、有機酸の
濃度とは、水溶液中における濃度をいう。
つぎに、腐食抑制剤としては、吸着型腐食抑制剤に属す
る壱機硫黄化合物から検数されているものを用いる。そ
して、腐食抑制剤の濃度は、後述する理由で、０．３〜
１０チがよい。ここで、腐食抑制剤の製度とは、一般に
市販され、ている有機系の吸着型腐食抑制剤（水溶液）
そのものをｌＯ，０％として、水に溶月牛した１時の水
溶液中の濃度をいう。
る壱機硫黄化合物から検数されているものを用いる。そ
して、腐食抑制剤の濃度は、後述する理由で、０．３〜
１０チがよい。ここで、腐食抑制剤の製度とは、一般に
市販され、ている有機系の吸着型腐食抑制剤（水溶液）
そのものをｌＯ，０％として、水に溶月牛した１時の水
溶液中の濃度をいう。
洗浄時間については、水蒸気酸化スケールの性状および
溶解性からみて、溶解時間は、通常、６時間以上必要で
あり、スケール量が２００７℃ｇ／ｃａを越えるときは
４０時間程度かかる。
溶解性からみて、溶解時間は、通常、６時間以上必要で
あり、スケール量が２００７℃ｇ／ｃａを越えるときは
４０時間程度かかる。
第２図は鉄の溶出の経時変化を示したもので、同図の曲
線ａは二次過熱器管、曲線すは板形過熱器管についてで
ある。なおこのときの水溶液（溶解液）は、５％くえん
酸モノアンモニウムと０−３％腐食抑制剤の場合である
か、第２図の結果は、２％ヒドロキン酢酸と１％ぎ酸と
０３チ腐食抑制剤の水溶液の場合でも、同等であった。
線ａは二次過熱器管、曲線すは板形過熱器管についてで
ある。なおこのときの水溶液（溶解液）は、５％くえん
酸モノアンモニウムと０−３％腐食抑制剤の場合である
か、第２図の結果は、２％ヒドロキン酢酸と１％ぎ酸と
０３チ腐食抑制剤の水溶液の場合でも、同等であった。
第３図は過熱器管（Ｃｒ−Ｍｏ部）内面スケール伺着量
と洗浄時間の関係を示したもので、このときの水溶液（
洗浄液）は、５％くえん酸モノアンモニウムと０３％腐
食抑制剤の場合で、水溶液温度が８０℃、流速が０２■
形の場合である。
と洗浄時間の関係を示したもので、このときの水溶液（
洗浄液）は、５％くえん酸モノアンモニウムと０３％腐
食抑制剤の場合で、水溶液温度が８０℃、流速が０２■
形の場合である。
第４図は腐食抑制剤添加濃度と腐食率の関係を示したも
ので、該濃度が０．３％より少ない場合、ＳＵＳ鋼では
第１図で示した第１層２（Ｃｒリッチスケール）の厚さ
が１００μｍ以下となり、該濃度が０．３％以上の場合
は、それが２００μｍとなった。ただし、同図の曲線ｄ
で明らかなように、該濃度が１．０％を越えても、腐食
率の変化があ捷りない。したがって、母材の腐食抑制と
ＳＵＳ鋼のＣｒ’）ソチスケールの保護との関係から１
〜で、腐食抑制剤の濃度は、０．３〜１０％が最も適当
であった。
ので、該濃度が０．３％より少ない場合、ＳＵＳ鋼では
第１図で示した第１層２（Ｃｒリッチスケール）の厚さ
が１００μｍ以下となり、該濃度が０．３％以上の場合
は、それが２００μｍとなった。ただし、同図の曲線ｄ
で明らかなように、該濃度が１．０％を越えても、腐食
率の変化があ捷りない。したがって、母材の腐食抑制と
ＳＵＳ鋼のＣｒ’）ソチスケールの保護との関係から１
〜で、腐食抑制剤の濃度は、０．３〜１０％が最も適当
であった。
第５図は洗浄液の温度と水蒸気酸化スクールの溶解の関
係を示したもので、該温度が５０℃未渦である同図のＡ
では、第１図の第２層３（Ｆｅ’）ソチスケール）が残
ったので、不適であり、寸だ該温度が９０℃を越える同
図のＣでは、ＳＵＳ鋼で第１図の第１層２（Ｃｒ’Ｊッ
チスケール）が１５０μｍ以下と々す、これも不適当で
あった。そして該温度が５０〜９０℃の範囲の同図のＢ
では、ＳＵＳ鋼の第１層２を溶解せずに、Ｃｒ−Ｍｏ鋼
の第１層２と第２層３とＳＵＳ鋼の第２層３のみを溶解
したので、とのＢが最も適当な温度範囲であった。
係を示したもので、該温度が５０℃未渦である同図のＡ
では、第１図の第２層３（Ｆｅ’）ソチスケール）が残
ったので、不適であり、寸だ該温度が９０℃を越える同
図のＣでは、ＳＵＳ鋼で第１図の第１層２（Ｃｒ’Ｊッ
チスケール）が１５０μｍ以下と々す、これも不適当で
あった。そして該温度が５０〜９０℃の範囲の同図のＢ
では、ＳＵＳ鋼の第１層２を溶解せずに、Ｃｒ−Ｍｏ鋼
の第１層２と第２層３とＳＵＳ鋼の第２層３のみを溶解
したので、とのＢが最も適当な温度範囲であった。
第６図は洗浄液の流速と水蒸気酸化スケールの溶解の関
係を示したもので、同図のＡ、Ｂ。
係を示したもので、同図のＡ、Ｂ。
Ｃば、第５図のＡ、Ｂ、Ｃと同じである。すなわち、流
速については、０．０２〜０．２ ｒｒＩ／ｆＪ）カ最
も適当な範囲であった。
速については、０．０２〜０．２ ｒｒＩ／ｆＪ）カ最
も適当な範囲であった。
第２図ないし第６図の実験結果を考慮して実施した結果
を第１表に示す。
を第１表に示す。
ただし、第１表では、溶解液（洗浄液）の有機酸濃度は
、第２図の場合と同じであり、洗浄時間は、いすわ７も
３３時間である。
、第２図の場合と同じであり、洗浄時間は、いすわ７も
３３時間である。
第 ］ 表
第２図ないし第６図の実験結果と第１表から、洗浄最適
条件は、第２表のとおりである。
条件は、第２表のとおりである。
第２表
上記第２表は、最適条件を示したものであるが、本発明
では、有機酸濃度が０５〜１０％で、腐食抑制剤濃度が
０．３〜１０％で、温度が５０〜９０℃である水溶液を
用いることが重要であって、好ましくは流速を００２〜
０．２ｍβ少にするが、洗浄時間については、必要に応
じて、適宜変更してもよい。また、い甘までは、主とし
てＣｒ −Ｍｏ鋼とＳＵＳ鋼を例にして述べたが、他の
合金鋼の酸化スケールについても、同様にして除去する
ことができる。さらに、流速については、必ずしも常に
一定速度で循環させる必要がなく、間欠的に行なっても
よいが、０１５ｍ／秒程度にすることによって、洗浄中
に発生する８８分（懸濁物質）の大部分をその流速で排
出が可能となる。
では、有機酸濃度が０５〜１０％で、腐食抑制剤濃度が
０．３〜１０％で、温度が５０〜９０℃である水溶液を
用いることが重要であって、好ましくは流速を００２〜
０．２ｍβ少にするが、洗浄時間については、必要に応
じて、適宜変更してもよい。また、い甘までは、主とし
てＣｒ −Ｍｏ鋼とＳＵＳ鋼を例にして述べたが、他の
合金鋼の酸化スケールについても、同様にして除去する
ことができる。さらに、流速については、必ずしも常に
一定速度で循環させる必要がなく、間欠的に行なっても
よいが、０１５ｍ／秒程度にすることによって、洗浄中
に発生する８８分（懸濁物質）の大部分をその流速で排
出が可能となる。
上述のように、本発明は、有機酸０．５〜１０チと腐食
抑制剤０，３〜１．０％から々るマイルドな水溶液を用
い、これを５０〜９０℃に加温して、ＳＵＳ ′ＪＡお
よびＣｒ−Ｍｏ鋼からなる母材に発生した酸化スケール
のうち、剥離しやすい酸化スケールのみを溶解除去し、
ＳＵＳ鋼の表面に密着しているクロムリッチのスケール
を溶解でせ々い方法であるため、剥離しやすい有害なス
ケールは、ことごとく除去することができ、剥離しない
性質のもので母材保護に有効なものが残されるので、剥
離スケールによる障害の防止対策としては、これを１０
年単位などの定期的な施行をすればよく、しかも、ブロ
ーイングアウトの必要がないため、騒音公害もないなど
、本発明の奏する効果は、きわめて大きい。
抑制剤０，３〜１．０％から々るマイルドな水溶液を用
い、これを５０〜９０℃に加温して、ＳＵＳ ′ＪＡお
よびＣｒ−Ｍｏ鋼からなる母材に発生した酸化スケール
のうち、剥離しやすい酸化スケールのみを溶解除去し、
ＳＵＳ鋼の表面に密着しているクロムリッチのスケール
を溶解でせ々い方法であるため、剥離しやすい有害なス
ケールは、ことごとく除去することができ、剥離しない
性質のもので母材保護に有効なものが残されるので、剥
離スケールによる障害の防止対策としては、これを１０
年単位などの定期的な施行をすればよく、しかも、ブロ
ーイングアウトの必要がないため、騒音公害もないなど
、本発明の奏する効果は、きわめて大きい。
第１図はＣｒ−Ｍｏ鋼とＳＵＳ鋼水蒸水蒸気酸化スケー
ル係を示した断面図、第２図は鉄の溶出の経時変化を示
した曲線図、第３図はスクール付着量と洗浄時間の関係
を示した曲線図、第４図は腐食抑制剤添加濃度と腐食率
の関係を示した曲線図、第５図は洗浄液の温度とスクー
ルの溶解の関係を示（〜た説明図、第６図は洗浄液の流
速とスケールの溶解の関係を示した説明図である。 １争・・管、２ｓ・・第１層、３・・・第２層。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社１０ ２０ ３
０ ４０ 洗浄叫Ｍ（崎Ｍ） ス弊ルノ↑看量（ｍｇ／ｃｍ２） 脇食涌フ制刑；会力Ｏ漂度（％） 温度（’Ｃ） ０．０２ ０．１ ０．２ ｉＬｔ （ｍ ／す）
ル係を示した断面図、第２図は鉄の溶出の経時変化を示
した曲線図、第３図はスクール付着量と洗浄時間の関係
を示した曲線図、第４図は腐食抑制剤添加濃度と腐食率
の関係を示した曲線図、第５図は洗浄液の温度とスクー
ルの溶解の関係を示（〜た説明図、第６図は洗浄液の流
速とスケールの溶解の関係を示した説明図である。 １争・・管、２ｓ・・第１層、３・・・第２層。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社１０ ２０ ３
０ ４０ 洗浄叫Ｍ（崎Ｍ） ス弊ルノ↑看量（ｍｇ／ｃｍ２） 脇食涌フ制刑；会力Ｏ漂度（％） 温度（’Ｃ） ０．０２ ０．１ ０．２ ｉＬｔ （ｍ ／す）
Claims (1)
- １ クロム合金鋼材料に水蒸気が接触することによって
発生した酸化スケールを除去する方法において、有機酸
０．５〜１０係と腐食抑制剤０．３〜１０％からなる水
溶液を５０〜９０℃に加温し、この加温した水溶液を酸
化スクールに接触させて熱的衝撃に弱いフェロリッチの
酸化スケールのみを溶解除去し、クロムニッケル合金鋼
の表面に密着している母材保護性の高いクロムリッチの
酸化スケールを溶解させないことを特徴とする、酸化ス
ケールの溶解除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6444783A JPS59190374A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 酸化スケ−ルの溶解除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6444783A JPS59190374A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 酸化スケ−ルの溶解除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190374A true JPS59190374A (ja) | 1984-10-29 |
Family
ID=13258517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6444783A Pending JPS59190374A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 酸化スケ−ルの溶解除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190374A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61268998A (ja) * | 1985-05-23 | 1986-11-28 | Kobe Steel Ltd | 冷却除湿装置の熱交換部を清掃する方法 |
| WO2010049065A1 (de) * | 2008-10-29 | 2010-05-06 | Poligrat Gmbh | Verfahren zur oberflächenbehandlung von nichtrostendem stahl |
| JP2013134022A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水蒸気酸化スケールの除去方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5672162A (en) * | 1979-11-20 | 1981-06-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Chemically washing method for steel member |
-
1983
- 1983-04-14 JP JP6444783A patent/JPS59190374A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5672162A (en) * | 1979-11-20 | 1981-06-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Chemically washing method for steel member |
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| WO2010049065A1 (de) * | 2008-10-29 | 2010-05-06 | Poligrat Gmbh | Verfahren zur oberflächenbehandlung von nichtrostendem stahl |
| US9115433B2 (en) | 2008-10-29 | 2015-08-25 | Poligrat Gmbh | Method for the surface treatment of stainless steel |
| JP2013134022A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水蒸気酸化スケールの除去方法 |
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