JPS59188089A - 回転圧縮機の回転スリ−ブ - Google Patents
回転圧縮機の回転スリ−ブInfo
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- sleeve
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- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、回転圧縮機の回転スリーブの改良に関する。
（従来技術）
従来より、エアポンプ等の回転圧縮機は、種々の型式の
ものが実用化されており、円筒状ハウジング内に回転ス
リーブを設け、回転スリーブに対して偏心させて設けた
ロータに放射状に支持した複数のベーンの外端面を遠心
力で回転スリーブの内周面に当接させて、ロータととも
に回転スリーブを回転させる型式の回転圧縮機もよく知
られている。
ものが実用化されており、円筒状ハウジング内に回転ス
リーブを設け、回転スリーブに対して偏心させて設けた
ロータに放射状に支持した複数のベーンの外端面を遠心
力で回転スリーブの内周面に当接させて、ロータととも
に回転スリーブを回転させる型式の回転圧縮機もよく知
られている。
この型式の回転圧縮機は、回転スリーブとベーンとがほ
ぼ同速で回転するため、ベーンの摺動抵抗を低減できる
利点があり、低回転から筒回転までの広範囲の回転域で
運転されるエンジン等の過給機に最適なものとして最近
注目されているが、回転スリーブはハウジングとの間に
僅かな間隙をおいて流体支持されているに過ぎないため
、圧縮行程において発生する圧縮圧によって回転スＩＪ
−ブがハウジングに対して偏心され、回転スリーブの外
周面かハウシング内周面に押し付けられて大きな摺動抵
抗か発生し、回転スリーブの摩耗や焼付き現象を惹起し
、さらに回転圧縮機の駆動トルクが増大するといった問
題を生ずる。この問題は、回転スリーブを無潤滑で支持
する場合に特に重要な問題となる。
ぼ同速で回転するため、ベーンの摺動抵抗を低減できる
利点があり、低回転から筒回転までの広範囲の回転域で
運転されるエンジン等の過給機に最適なものとして最近
注目されているが、回転スリーブはハウジングとの間に
僅かな間隙をおいて流体支持されているに過ぎないため
、圧縮行程において発生する圧縮圧によって回転スＩＪ
−ブがハウジングに対して偏心され、回転スリーブの外
周面かハウシング内周面に押し付けられて大きな摺動抵
抗か発生し、回転スリーブの摩耗や焼付き現象を惹起し
、さらに回転圧縮機の駆動トルクが増大するといった問
題を生ずる。この問題は、回転スリーブを無潤滑で支持
する場合に特に重要な問題となる。
ところで、本出願人は、特願昭５８−８５９６号におい
て、回転式圧縮機において、軽量で、相手材（例えば回
転スリーブ）との密着性に優れたカーボン製ベーンの耐
摩耗性を向上させて駆動トルクの低減を図るために、ベ
ーンの相手材をＡＩ！−５ｉ 系合金で形成し、該相
手材に陽極酸化被膜（アルマイト）を形成して、さらに
、陽極酸化被膜表面に露出したＳｉ粒子を脱Ｓｉ処理に
より除去するものを既に提案している。
て、回転式圧縮機において、軽量で、相手材（例えば回
転スリーブ）との密着性に優れたカーボン製ベーンの耐
摩耗性を向上させて駆動トルクの低減を図るために、ベ
ーンの相手材をＡＩ！−５ｉ 系合金で形成し、該相
手材に陽極酸化被膜（アルマイト）を形成して、さらに
、陽極酸化被膜表面に露出したＳｉ粒子を脱Ｓｉ処理に
より除去するものを既に提案している。
いま、カーホン製ベーンの相手材である回転スリーブの
材質として好適なｋｌ−３ｉ系合金について考えると、
Ｓｉ はＡＪ中に晶出した粒子として存在しており、
５１粒子は硬度が高いことから、回転スリーブの強度を
上げるうえて好ましい。しかしながら、Ｓｉ含有量を多
くすると、回転スリーブ表面から突出するＳｉ粒子量も
多（なり、ベーンの引っかき摩耗の増大をもたらし、ま
た、回転スリーブの外周面に突出するＳｉ粒子が、ハウ
ジング内周面との衝突等により脱落すると、回転スリー
ブとハウジングとの間にそのまま存在して、回転スリー
ブの摺動抵抗を極度に増大させ、焼付きや異常摩耗の原
因となる。
材質として好適なｋｌ−３ｉ系合金について考えると、
Ｓｉ はＡＪ中に晶出した粒子として存在しており、
５１粒子は硬度が高いことから、回転スリーブの強度を
上げるうえて好ましい。しかしながら、Ｓｉ含有量を多
くすると、回転スリーブ表面から突出するＳｉ粒子量も
多（なり、ベーンの引っかき摩耗の増大をもたらし、ま
た、回転スリーブの外周面に突出するＳｉ粒子が、ハウ
ジング内周面との衝突等により脱落すると、回転スリー
ブとハウジングとの間にそのまま存在して、回転スリー
ブの摺動抵抗を極度に増大させ、焼付きや異常摩耗の原
因となる。
（発明の目的）
本発明は、この先願とは別の観点にたって、回転スリー
ブの材質として好適なＡｌ−５ｉ系合金の５１含有量を
可能な限り増加させて回転スリーブ自体の強度を向上さ
せるとともに、ベーンの摩耗？ハウジングとの摺動抵抗
にとっても有利な回転スリーブを備えた回転圧縮機を提
供せんとするものである。
ブの材質として好適なＡｌ−５ｉ系合金の５１含有量を
可能な限り増加させて回転スリーブ自体の強度を向上さ
せるとともに、ベーンの摩耗？ハウジングとの摺動抵抗
にとっても有利な回転スリーブを備えた回転圧縮機を提
供せんとするものである。
即ち、本発明は、高５ｉ−ＡＡ’系合金製回転スリーブ
の採用により、強度の向上と熱変形の防止を図り、また
Ｐ、ｐ、ｖｙｖ時効硬化処理により、Ｓｉの粒状化、均
一分散化を達成してより強度の向上と熱変形の防止を図
り、合わせてカーボン製へ一層の耐摩耗性を向上させ、
さらに少なくとも外周面の陽極酸化被膜により、より一
層の強度の向上よ熱変形の防止を図って回転スリーブの
薄肉化を達成し、慣性重量の軽減により駆動トルクの低
減を図ろうとするものである。
の採用により、強度の向上と熱変形の防止を図り、また
Ｐ、ｐ、ｖｙｖ時効硬化処理により、Ｓｉの粒状化、均
一分散化を達成してより強度の向上と熱変形の防止を図
り、合わせてカーボン製へ一層の耐摩耗性を向上させ、
さらに少なくとも外周面の陽極酸化被膜により、より一
層の強度の向上よ熱変形の防止を図って回転スリーブの
薄肉化を達成し、慣性重量の軽減により駆動トルクの低
減を図ろうとするものである。
（発明の構成）
このため本発明は、回転スリーブを備えた上記型式の回
転圧縮機において、回転スリーブはＳ１含有昂：１２〜
２５％の簡５ｉ−ｚＪ系合金で形成され、該回転スリー
ブは丁４．Ｆ５．ｒ６若しくはＩ”７熱処理などの時効
硬化処理されて、時効硬化処理後の回転スリーブの少な
くとも外周面に陽極酸化被膜が形成されていることを特
徴とするものである。
転圧縮機において、回転スリーブはＳ１含有昂：１２〜
２５％の簡５ｉ−ｚＪ系合金で形成され、該回転スリー
ブは丁４．Ｆ５．ｒ６若しくはＩ”７熱処理などの時効
硬化処理されて、時効硬化処理後の回転スリーブの少な
くとも外周面に陽極酸化被膜が形成されていることを特
徴とするものである。
（実施例）
以下、本発明の実施例を添付図面について詳細に説明す
る。
る。
第１図及び第２図において、ｌは回転圧縮機、２は回転
圧縮機１のケーシングで、円筒状センタハウシング３の
両側にサイドハウジング４，４がボルト・ナツト５によ
り取付けられている。
圧縮機１のケーシングで、円筒状センタハウシング３の
両側にサイドハウジング４，４がボルト・ナツト５によ
り取付けられている。
６はケーシング２内に回転自在に設けた円筒状の高５ｉ
−Ａｊ’系合金製回転スリーブで、外径は上記円筒状セ
ンタハウジング３よりも若干小さく形成され、該回転ス
リーブ６の適所に穿設された噴出孔（図示せず）からの
噴出空気により、該円筒状センタハウジング３の内周面
３ａと回転スリーブ６の外周面６ｂとの間に空気層７を
形成して、回転スリーブ６をケーシング２内において回
転自在に無潤滑で支持しでいる。（なお、第１図におい
て、円筒状センタハウジング３と回転スリーブ６との間
隙は、図示のため人きくとっであるが実際には極めて小
さいもので、、３ 、、Ｏ、〜５ｏμである。）８はケ
ーシング２内において、軸心を回転スリーブ６の軸心に
対して偏心させて回転自在に設けたロータで、その軸心
方向の両側・＼突出した軸８λ、Ｂｂが上記サイドハウ
シング４，４に設けた軸受９，９で支持され、一方の軸
８ａにはサイドハウジング４の外側においてプーリ１０
が取付けられている。なお、このプーリ１０は、具体的
に図示しないが、原動機等によりベルト駆動される。
−Ａｊ’系合金製回転スリーブで、外径は上記円筒状セ
ンタハウジング３よりも若干小さく形成され、該回転ス
リーブ６の適所に穿設された噴出孔（図示せず）からの
噴出空気により、該円筒状センタハウジング３の内周面
３ａと回転スリーブ６の外周面６ｂとの間に空気層７を
形成して、回転スリーブ６をケーシング２内において回
転自在に無潤滑で支持しでいる。（なお、第１図におい
て、円筒状センタハウジング３と回転スリーブ６との間
隙は、図示のため人きくとっであるが実際には極めて小
さいもので、、３ 、、Ｏ、〜５ｏμである。）８はケ
ーシング２内において、軸心を回転スリーブ６の軸心に
対して偏心させて回転自在に設けたロータで、その軸心
方向の両側・＼突出した軸８λ、Ｂｂが上記サイドハウ
シング４，４に設けた軸受９，９で支持され、一方の軸
８ａにはサイドハウジング４の外側においてプーリ１０
が取付けられている。なお、このプーリ１０は、具体的
に図示しないが、原動機等によりベルト駆動される。
上記ロータ８には、その外面より軸心部近傍に至る４つ
の溝１１．１１が互いに直角となるように形成されてお
り、各港１１には、カーホン製ベーン１２か回転スリー
ブ６の内周面６ａへ向けて突出できるように半径方向に
摺動自在に挿入されている。
の溝１１．１１が互いに直角となるように形成されてお
り、各港１１には、カーホン製ベーン１２か回転スリー
ブ６の内周面６ａへ向けて突出できるように半径方向に
摺動自在に挿入されている。
該ベーン１２は、ロータ８の回転による遠心力で溝１１
より突出する方向へ付勢され、その外端面１２ａが回転
スリーブ６の内周面６ａに当接するようになされ、この
当接により回転スリーブ６とロータ８との間の空間を４
つの作動室１３ａ。
より突出する方向へ付勢され、その外端面１２ａが回転
スリーブ６の内周面６ａに当接するようになされ、この
当接により回転スリーブ６とロータ８との間の空間を４
つの作動室１３ａ。
１３ｂ、１３Ｃ，１３ｄに区分けするようになされてい
る。
る。
なお、１４はサイトハウシング４，４の内壁面に埋設さ
れ回転スリーブ６のスラストを受合うリング状のサイド
シーノペ １５．１６はロータ８の駆動側とは反対側の
サイドハウジングに夫々開設した吸入口、吐出口である
。
れ回転スリーブ６のスラストを受合うリング状のサイド
シーノペ １５．１６はロータ８の駆動側とは反対側の
サイドハウジングに夫々開設した吸入口、吐出口である
。
一方、第３図に示すように、上記回転スリーブ６は、Ｓ
１含有量１２〜２５％の制５ｉ−Ａ／？系合金で形成し
、形成した回転スリーブ６は、まずｒ 若しくはｒ７に
よる熱処理を施し、次いで、回転スリーブ６の内周面６
ａ及び外周面６ｂに陽極酸化処理（アルマイト処理）を
施して、陽極酸化被膜１７．１７を形成する。陽極酸化
被膜１７゜１７の厚みは１００〜３００μ程度とするこ
とが好ましい。
１含有量１２〜２５％の制５ｉ−Ａ／？系合金で形成し
、形成した回転スリーブ６は、まずｒ 若しくはｒ７に
よる熱処理を施し、次いで、回転スリーブ６の内周面６
ａ及び外周面６ｂに陽極酸化処理（アルマイト処理）を
施して、陽極酸化被膜１７．１７を形成する。陽極酸化
被膜１７゜１７の厚みは１００〜３００μ程度とするこ
とが好ましい。
このように、回転スリーブ６を高Ｓｉ −Ａｌ 系合金
で形成することにより、回転スリーブ６の強度か向上し
て熱変形が防止される。Ｓｉ含有量が１２％以下である
と強度が低くて熱変形か大きくなり、逆に２５％以上で
あると製造しに＜＜、ｒ６若しくはｒ７熱処理等の熱処
理において割れか発生しやすいうえに熱間強度がもろく
なる。
で形成することにより、回転スリーブ６の強度か向上し
て熱変形が防止される。Ｓｉ含有量が１２％以下である
と強度が低くて熱変形か大きくなり、逆に２５％以上で
あると製造しに＜＜、ｒ６若しくはｒ７熱処理等の熱処
理において割れか発生しやすいうえに熱間強度がもろく
なる。
また、′ｒ６及び′ｒ７熱処理は、よく知られているよ
うに、５００〜ｂ 処理−水冷−１８０〜２３０℃Ｘ ４〜’ ５ Ｈｒ時
効析出処理で規定される。ｒ４． ’ｒ５． ’ｒ６若
しくはｒ７熱処理をすることにより、Ｓｉの粒状化、均
一分散化が図られる。
うに、５００〜ｂ 処理−水冷−１８０〜２３０℃Ｘ ４〜’ ５ Ｈｒ時
効析出処理で規定される。ｒ４． ’ｒ５． ’ｒ６若
しくはｒ７熱処理をすることにより、Ｓｉの粒状化、均
一分散化が図られる。
Ｓｉの均一分散化で、より強度が向上して熱変形が防止
される。Ｓｉ の粒状化によりカーホン製ベーン１２の
耐摩耗性も向上するようになる。
される。Ｓｉ の粒状化によりカーホン製ベーン１２の
耐摩耗性も向上するようになる。
さらに、陽極酸化被膜１７を形成することにより、より
一層回転スリーブ６の強度が向上して熱変形が防止され
る。また内周面６ａにお・いて粒状化したＳｉ も突
出しにくくなるのでベーン１２の外端部１２Ｈの引っか
き摩耗が有効に防止される。
一層回転スリーブ６の強度が向上して熱変形が防止され
る。また内周面６ａにお・いて粒状化したＳｉ も突
出しにくくなるのでベーン１２の外端部１２Ｈの引っか
き摩耗が有効に防止される。
さらにまた外周面６ｂに後述の樹脂コーチインクするこ
とが好ましい。
とが好ましい。
つきに、アルマイト処理した回転スリーブ６の外周面６
ｂに、必要に応じて、耐摩耗性樹脂層（樹脂コーチイン
ク）１８を形成する。
ｂに、必要に応じて、耐摩耗性樹脂層（樹脂コーチイン
ク）１８を形成する。
耐摩耗性樹脂としては、樹脂１００容量部に対して固体
潤滑剤を１０〜１２０容量部、鱗片状金属を５〜５０容
量部分散状態で混合したものが好ましい。そして樹脂と
してはエポキシ樹脂等を、固体潤滑剤としては二硫化モ
リブデン、窒化ホウ素１グラフアイト、弗素樹脂粉末な
ど、鱗片状金属としてはアルミニウム等を用いればよい
。例えば耐熱、耐摩耗性樹脂である結合剤としてのエポ
キシ樹脂１００容量部、強度と密着性向上のためのリン
片状Ａ４’１９容量部、潤滑剤としての黒鉛粉末３０容
量部の混合物が好ましい。
潤滑剤を１０〜１２０容量部、鱗片状金属を５〜５０容
量部分散状態で混合したものが好ましい。そして樹脂と
してはエポキシ樹脂等を、固体潤滑剤としては二硫化モ
リブデン、窒化ホウ素１グラフアイト、弗素樹脂粉末な
ど、鱗片状金属としてはアルミニウム等を用いればよい
。例えば耐熱、耐摩耗性樹脂である結合剤としてのエポ
キシ樹脂１００容量部、強度と密着性向上のためのリン
片状Ａ４’１９容量部、潤滑剤としての黒鉛粉末３０容
量部の混合物が好ましい。
この耐摩耗性樹脂層１８の層厚みは］、 ＯＯ〜３００
μ程度が適当である。
μ程度が適当である。
このように、回転スリー少６の外周面６１）の陽抗か軽
減されるようになる。
減されるようになる。
上記のように構成した回転スリーブ６を備えた回転圧縮
機の耐久テストを行った。テスト条件は次の通りである
。
機の耐久テストを行った。テスト条件は次の通りである
。
■ 円筒状センタハウジング３はＡＪ系合金て形成して
、内周面３ａに硬質Ｃ’ｒメッキ（研磨後粗さ２μ以下
）を施した。
、内周面３ａに硬質Ｃ’ｒメッキ（研磨後粗さ２μ以下
）を施した。
■ 回転スリーブ６は、高Ｓｉ −Ａｌ 系合金て形
成した。肉厚は４ｍｍとした。Ａ Ｓ ｒ Ａｌｊ
系合金の組成の詳細を表１に示す。
成した。肉厚は４ｍｍとした。Ａ Ｓ ｒ Ａｌｊ
系合金の組成の詳細を表１に示す。
表 １ （
％）■ 回転スリーブ６は、５００℃Ｘ３Ｈｒ溶体× 熱処理し、その後外周面６ｂにアルマイト処理を施した
。
％）■ 回転スリーブ６は、５００℃Ｘ３Ｈｒ溶体× 熱処理し、その後外周面６ｂにアルマイト処理を施した
。
■ 耐摩耗性樹脂１８の組成の詳細を表２に示す。
表 ２ （容量部）■ 使
用ポンプ容量 ４００ ｃｃポンプ回転数
６００Ｏｒｐｍテスト時間
５ Ｈｒ上記条件による回転圧縮機１の駆動トル
クの変動量の結果を第４図に示す。マークの意味は表３
の通りである。
用ポンプ容量 ４００ ｃｃポンプ回転数
６００Ｏｒｐｍテスト時間
５ Ｈｒ上記条件による回転圧縮機１の駆動トル
クの変動量の結果を第４図に示す。マークの意味は表３
の通りである。
同図からも明らかなように、回転スリーブ６の内周面５
ａ、外周面６ｂにｒ６熱処理■、外周面６ｂに樹脂コー
ティング［有］のもの、及び回転スリーブ６の内周面６
ａ、外周面６ｂにアルマイト処理■、外周面６ｂに樹脂
コーティング■のものは、駆動トルクか高く、初期と５
Ｈｒ後ではトルク変動が大きく、一方、回転スリーブ
６の内周面５ａ。
ａ、外周面６ｂにｒ６熱処理■、外周面６ｂに樹脂コー
ティング［有］のもの、及び回転スリーブ６の内周面６
ａ、外周面６ｂにアルマイト処理■、外周面６ｂに樹脂
コーティング■のものは、駆動トルクか高く、初期と５
Ｈｒ後ではトルク変動が大きく、一方、回転スリーブ
６の内周面５ａ。
外周面６ｂに゛ｒ６熱処理［有］、内周面６ａにアルマ
イト処理ＧＬ外周面６ｂに樹脂コーティング［有］のも
の、及び内周面５ａ、外周面６ｂにｒ６熱処理■、アル
マイト処理［有］、外周面６ｂに樹脂コーティング［有
］のものは、駆動トルクか低く、初期と５Ｈｒ後でもほ
とんどトルク変動かないこきかわかる。
イト処理ＧＬ外周面６ｂに樹脂コーティング［有］のも
の、及び内周面５ａ、外周面６ｂにｒ６熱処理■、アル
マイト処理［有］、外周面６ｂに樹脂コーティング［有
］のものは、駆動トルクか低く、初期と５Ｈｒ後でもほ
とんどトルク変動かないこきかわかる。
第５図は耐久テスト後（５Ｈｒ後）の回転スリーブ６の
外周面６ｂの摩耗量の結果を示すもので、同様に、ｒ６
熱処理［有］、アルマイト処理［有］、樹脂コーチイン
ク■のものか摩耗が少ないことかわかる。
外周面６ｂの摩耗量の結果を示すもので、同様に、ｒ６
熱処理［有］、アルマイト処理［有］、樹脂コーチイン
ク■のものか摩耗が少ないことかわかる。
また、第６図は耐久テスト後（５１−１ｒ後）のベーン
（カーホン製）の外端面１２Ｈの摩耗量の結果を示すも
ので、同様に、ｒ６熱処理［有］、アルマイト処理［有
］、樹脂コーティング［有］のものとの組合せか摩耗か
少ないことかわかる。
（カーホン製）の外端面１２Ｈの摩耗量の結果を示すも
ので、同様に、ｒ６熱処理［有］、アルマイト処理［有
］、樹脂コーティング［有］のものとの組合せか摩耗か
少ないことかわかる。
第７図は、一定の駆動トルク（例えば０．５５に９・Ｔ
Ｉ−Ｌ）を得るためのＳｉ含有量と回転スリーブ６の肉
厚、ｒ６熱処理の有、無時の引張り強さの関係を示した
もので、Ｓｉ含有量−が５％、１２％、２０％、２４％
の４種の回転スリーブ６で、゛ｒ６熱処理［株］のもの
を△、ｒ６熱処理［有］、アルマイト処理■のものをム
で表わし、夫々の引張り強さをグラフ化している。
Ｉ−Ｌ）を得るためのＳｉ含有量と回転スリーブ６の肉
厚、ｒ６熱処理の有、無時の引張り強さの関係を示した
もので、Ｓｉ含有量−が５％、１２％、２０％、２４％
の４種の回転スリーブ６で、゛ｒ６熱処理［株］のもの
を△、ｒ６熱処理［有］、アルマイト処理■のものをム
で表わし、夫々の引張り強さをグラフ化している。
同図ニヨｔ’１． ハ、゛ｒ６熱処理■、アルマイト処
理■のムのものでは、３０に７／ｍＩｄ以上の引張り強
さを確保するだめの回転スリーブ６の肉厚は、第７図中
、・−・で示すように、Ｓｉ 含有量が１５％〜２５％
の範囲内で約２，５〜２．７ ｍｍでよいことになり、
回転スリーブ６の薄肉化が図れることがわかる。これに
対してｒ６熱処理［相］の△のものでは、単にＳｉ含有
量を増加しても所定の引張り強さが得られないので肉厚
は４ｍｍ以上必要である。
理■のムのものでは、３０に７／ｍＩｄ以上の引張り強
さを確保するだめの回転スリーブ６の肉厚は、第７図中
、・−・で示すように、Ｓｉ 含有量が１５％〜２５％
の範囲内で約２，５〜２．７ ｍｍでよいことになり、
回転スリーブ６の薄肉化が図れることがわかる。これに
対してｒ６熱処理［相］の△のものでは、単にＳｉ含有
量を増加しても所定の引張り強さが得られないので肉厚
は４ｍｍ以上必要である。
この回転スリーブ６の薄肉化により、慣性重量が軽減さ
れるので、駆動トルクの低減が図れることになる。
れるので、駆動トルクの低減が図れることになる。
そこで次に、回転スリーブ６の薄肉化を図った場合の効
果を表４に示す。
果を表４に示す。
表４
回転スリーブ６の肉厚を２．５ ｍｍとし、Ｓｉ含有量
か５％、１２％、２０％の３種で、’ｒ ６熱処理、ア
ルマイト処理をし、２種の耐摩耗性樹脂層１８を形成し
た場合の駆動トルクと耐摩耗性樹脂層１８の摩耗量は、
同図から、Ｓｉ含有量が多いほど駆動トルクの低減が著
しく、その結果、而」摩耗性樹脂層１８の摩耗量も少な
くなっていることがわかる。
か５％、１２％、２０％の３種で、’ｒ ６熱処理、ア
ルマイト処理をし、２種の耐摩耗性樹脂層１８を形成し
た場合の駆動トルクと耐摩耗性樹脂層１８の摩耗量は、
同図から、Ｓｉ含有量が多いほど駆動トルクの低減が著
しく、その結果、而」摩耗性樹脂層１８の摩耗量も少な
くなっていることがわかる。
（発明の効果）
以上の説明吹らも明らかなように、本発明は、高５ｉ−
Ａｌ系合金の回転スリーブを時効硬化処理し、陽極酸化
被膜を形成したものであるから、高５ｉ−Ａｌ系合金１
時効硬化処理による５ｉの粒状化、均一分散化、及び陽
極酸化被膜の相乗効果により回転スリーブの強度が格段
に向上して熱変形が防止され、その結果、回転スリーブ
を薄肉化できるので慣性重量が軽減し駆動トルりの低減
が図れるようになる。
Ａｌ系合金の回転スリーブを時効硬化処理し、陽極酸化
被膜を形成したものであるから、高５ｉ−Ａｌ系合金１
時効硬化処理による５ｉの粒状化、均一分散化、及び陽
極酸化被膜の相乗効果により回転スリーブの強度が格段
に向上して熱変形が防止され、その結果、回転スリーブ
を薄肉化できるので慣性重量が軽減し駆動トルりの低減
が図れるようになる。
また、時効硬化処理によりカーボン製ベーンの耐摩耗性
も向上するようになる。
も向上するようになる。
第１図は回転圧縮機の正面断面図、第２図は第１図のＩ
−Ｉ断面図、第３図は第２図のＡ部拡大断面図、第４図
はＴ６熱処理の有無とアルマイト処理の有無による駆動
トルりの変動量を示すグラフ、第５図は同じく耐摩耗性
樹脂層の摩耗量を示すグラフ、第６図は同じくカーボン
製ベーンの摩耗量を示すグラフ、第７図は一定の駆動ト
ルりを得るためのＳｉ含有量と回転スリーブの肉厚、ｒ
６熱処理の有、無時の引張り強さの関係を示すグラフで
ある。 １・・・回転圧縮機、２・・・ケーシング、３・・・円
筒状センタハウジング、６・・・回転スリーブ、６ａ・
・・内周面、６ｂ・・・外周面、７・・・空気層、訃−
・’ｏ−り、１２・・・ベーン、１４・・・吸入口、１
６・・・吐出口、１７・・・陽極酸化被膜、１８・・・
耐摩耗性樹脂層。 特 許 出 願 人 東洋工業株式会社代 理
人 弁理士 肯山 葆外２名ぐ −０ 第３図 訃 第４図 第５図 第７図 ０．５ ｔｏ １５
２０ ２５回回転スリーブ゛５Ｊ、イヴ街 ｔ
（翫５ｊ）昭和５８年 ５骨２４日 特許庁長官 殿 １事件の表示 昭和５８年特許願第 ５７６１９ 号２発明の
名称 回転圧縮機の回転スリーブ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ５情度衾夛ｐ夛２ （自発補正） ６補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄。 ７補正の同浴 ■明細占第４頁第１９行目 「時効硬化処理」とあるを、 「溶体化処理を含む時効硬化処理」と訂正する。 以上
−Ｉ断面図、第３図は第２図のＡ部拡大断面図、第４図
はＴ６熱処理の有無とアルマイト処理の有無による駆動
トルりの変動量を示すグラフ、第５図は同じく耐摩耗性
樹脂層の摩耗量を示すグラフ、第６図は同じくカーボン
製ベーンの摩耗量を示すグラフ、第７図は一定の駆動ト
ルりを得るためのＳｉ含有量と回転スリーブの肉厚、ｒ
６熱処理の有、無時の引張り強さの関係を示すグラフで
ある。 １・・・回転圧縮機、２・・・ケーシング、３・・・円
筒状センタハウジング、６・・・回転スリーブ、６ａ・
・・内周面、６ｂ・・・外周面、７・・・空気層、訃−
・’ｏ−り、１２・・・ベーン、１４・・・吸入口、１
６・・・吐出口、１７・・・陽極酸化被膜、１８・・・
耐摩耗性樹脂層。 特 許 出 願 人 東洋工業株式会社代 理
人 弁理士 肯山 葆外２名ぐ −０ 第３図 訃 第４図 第５図 第７図 ０．５ ｔｏ １５
２０ ２５回回転スリーブ゛５Ｊ、イヴ街 ｔ
（翫５ｊ）昭和５８年 ５骨２４日 特許庁長官 殿 １事件の表示 昭和５８年特許願第 ５７６１９ 号２発明の
名称 回転圧縮機の回転スリーブ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ５情度衾夛ｐ夛２ （自発補正） ６補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄。 ７補正の同浴 ■明細占第４頁第１９行目 「時効硬化処理」とあるを、 「溶体化処理を含む時効硬化処理」と訂正する。 以上
Claims (1)
- （１）円筒状ハウジング内に回転自在に設けられた円筒
状の回転スリーブと、該ハウジング内において上記回転
スリーブに対して軸心を偏心して回転自在に設けられた
ロータと、該ロータ１こ形成した溝に嵌められたベーン
とを備え、ベーン外端面を回転スリーブに当接させて回
転スリーブとロータとの空間を複数の作動室に区分する
ようにした回転圧縮機において、 一ヒ記回転スリーブはＳｉ含有量１２〜２５ｆｏの高Ｓ
ｉ −Ａｌ 系合金で形成され、該回転スリーブは時
効硬化処理されて、時効硬化処理後の回転スリーブの少
なくとも外周面に陽極酸化被膜か形成されていることを
特徴とする回転圧縮機の回転スリーブ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58057619A JPS59188089A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 回転圧縮機の回転スリ−ブ |
| US06/595,493 US4616985A (en) | 1983-03-31 | 1984-03-30 | Vane type compressor having an improved rotatable sleeve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58057619A JPS59188089A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 回転圧縮機の回転スリ−ブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59188089A true JPS59188089A (ja) | 1984-10-25 |
| JPS6358273B2 JPS6358273B2 (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=13060889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58057619A Granted JPS59188089A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 回転圧縮機の回転スリ−ブ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4616985A (ja) |
| JP (1) | JPS59188089A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007132237A (ja) * | 2005-11-09 | 2007-05-31 | Jtekt Corp | オイルポンプ |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02147890U (ja) * | 1989-05-19 | 1990-12-14 | ||
| US5024591A (en) * | 1989-06-21 | 1991-06-18 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Vane compressor having reduced weight as well as excellent anti-seizure and wear resistance |
| JPH03290086A (ja) * | 1990-04-06 | 1991-12-19 | Hitachi Ltd | スクリュ式回転機械と該機械のロータ表面処理方法およびドライ方式のスクリュ式回転機械と該機械のロータ表面処理方法 |
| US5181844A (en) * | 1991-08-15 | 1993-01-26 | Sigma Tek, Inc. | Rotary vane pump with carbon/carbon vanes |
| US5554020A (en) * | 1994-10-07 | 1996-09-10 | Ford Motor Company | Solid lubricant coating for fluid pump or compressor |
| US6053716A (en) * | 1997-01-14 | 2000-04-25 | Tecumseh Products Company | Vane for a rotary compressor |
| US6364646B1 (en) | 1999-05-27 | 2002-04-02 | Kevin R. Kirtley | Rotary vane pump with continuous carbon fiber reinforced polyetheretherketone (peek) vanes |
| US7134856B2 (en) * | 2002-02-05 | 2006-11-14 | Kmb Feinmechanik Ag | Compressed air motor |
| JPWO2004111460A1 (ja) * | 2003-06-11 | 2006-07-27 | 松下電器産業株式会社 | ベーンロータリ型空気ポンプ |
| CN1954150A (zh) * | 2004-08-02 | 2007-04-25 | 松下电器产业株式会社 | 叶片旋转式空气泵 |
| ITBO20040715A1 (it) * | 2004-11-19 | 2005-02-19 | H P E High Performance Enginee | Pompa a palette a portata variabile, in particolare per olio |
| ITBO20040716A1 (it) * | 2004-11-19 | 2005-02-19 | H P E High Performance Enginee | Pompa a palette a portata variabile, in particolare per olio |
| WO2007010375A1 (de) * | 2005-07-22 | 2007-01-25 | Rotomed Ag | Mikro-druckluftmotor |
| CN101395343B (zh) * | 2006-03-06 | 2011-06-08 | N·博什科维奇 | 具有静止和旋转缸部件的叶片式设备 |
| ITTO20080260A1 (it) * | 2008-04-03 | 2009-10-04 | Vhit Spa | Pompa volumetrica rotativa a palette, adatta al funzionamento con lubrificazione scarsa o assente |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS55134780A (en) * | 1979-04-04 | 1980-10-20 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | High pressure pump |
| JPS56152891U (ja) * | 1980-04-15 | 1981-11-16 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3020219A (en) * | 1959-01-12 | 1962-02-06 | Electralab Printed Electronics | Process for producing oxide coatings on high silicon aluminum alloy |
| JPS4923322A (ja) * | 1972-06-30 | 1974-03-01 | ||
| DE2421906C2 (de) * | 1974-05-07 | 1984-04-26 | UNUS dei F.lli Rossato V. & S., S.N.C., Padua | Drehkolbenluftpumpe |
| US3982864A (en) * | 1975-09-15 | 1976-09-28 | Robinair Manufacturing Corporation | Vacuum pump |
| JPS5266107A (en) * | 1975-11-29 | 1977-06-01 | Riken Piston Ring Ind Co Ltd | Rotary piston engine |
| DE2637980A1 (de) * | 1976-08-24 | 1978-03-02 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffoerderaggregat |
| US4197061A (en) * | 1977-12-27 | 1980-04-08 | Boeing Commercial Airplane Company | Rotary pneumatic vane motor with rotatable tubing contacted by vanes |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58057619A patent/JPS59188089A/ja active Granted
-
1984
- 1984-03-30 US US06/595,493 patent/US4616985A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55134780A (en) * | 1979-04-04 | 1980-10-20 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | High pressure pump |
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|---|---|---|---|---|
| JP2007132237A (ja) * | 2005-11-09 | 2007-05-31 | Jtekt Corp | オイルポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6358273B2 (ja) | 1988-11-15 |
| US4616985A (en) | 1986-10-14 |
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