JPS59187566A - ひも状合成樹脂発泡体のバラ状緩衝体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、実長が約５０す以上のひも状合成樹脂硬質発
泡体で成るバラ状緩衝体に関し、更に詳しくは、その発
泡体の長さ方向に直交する断面形状が、従来品の円形に
対して異形状であるバラ状緩衝体に関する。

従来、合成樹脂硬質発泡体を用いたバラ状緩衝体は広く
知られている。このバラ状緩衝体は、同じ合成樹脂発泡
体を緩衝部材とする緩衝分野にあっても、１つの別の技
術分野を形成している。

即ちそれは、例えばポリエチレン軟質発泡体の平板を使
う緩衝は、発泡体の持つ弾性の応力吸収で、或は例えば
ポリスチレン硬質発泡体の平板を使う緩衝は、発泡体が
破壊変形するときに示す応力吸収で、各々内容物にかか
る衝撃応力を吸収する所謂、弾性緩衝機能或は破壊緩衝
機能を応用する緩衝分野であるのに対し、このバラ状緩
衝は、集合体をなす小形発泡体相互間のズリ変形によっ
て、内容物にかかる衝撃応力を吸収する所謂ズリ緩衝分
野のものであるからである。そしてこれ等の緩衝分野の
選択は、対象をする内容物（被包装体）を保護する上で
有効な緩衝能の性質に応じて、各々行なわれるのが実状
である。

一方、バラ状緩衝は、例えば特公昭４２−４５１２号公
報に開示されているような、三次元的に湾曲した実長（
湾曲した発泡体の表面に添って計った長さ）が約５０ｇ
以上の、ひも状合成樹脂硬質発泡体の多数個を、互にか
らみ合うように集合させた状態で、内容物の周囲に所定
厚みになるように充填して用いる技術として開発された
。この技術の特質は、緩衝発泡体を外箱と内容物との間
の空間形状に添うように、予め発泡体を成形加工する必
要がない上に、通常の緩衝用発泡体では到達し得ない低
い密度を、からみ合いの集合体の嵩密度として形成し得
るので、手軽で経済的な緩衝手段として重用され汎用さ
れるに至っている。

この場合のひも状発泡体は、長さ方向と直交する断面は
ほぼ円形で、表面が平滑な剛性のある発泡体でできてお
シ、三次元方向の湾曲は、集合体のからみによる充填空
間と、屈曲変形が基となるズリ緩衝を司どる主要因をな
す。従って、ひも状発泡体のバラ状緩衝では、三次元湾
曲を大きくとることが要求されるが、これを大きくする
と均質な充填作業が著るしく困難となる上に、製造上の
ヒズミ等の原因で、衝撃吸収時に発泡体の破壊が生じ、
荷動きによる緩衝不良の原因となる欠点がある。

上記の改良策に開発された技術には、例えば特公昭ｊ７
−３０１０２号公報、実公昭５７−５８１４１号公報等
に開示された様な、種々の形状の小型（約２０〜４０ｍ
ｘ）発泡体を、各々集合体に充填して用いるものが知ら
れている。この技術は充填作業能率は高められるが、ひ
も状品に比べて大巾に充填密度を高めて経済性を損ねる
ことになり、本来のズリ緩衝能を高めようとする方向は
、発泡体の破壊による荷動き不良を生じるし、硬度を高
める破壊防止策には、内容物表面に擦過傷を与える欠点
が生じてしまう問題がある。

本発明は、このような現状に鑑みてなされたもので、そ
の目的は、 ・従来のひも状発泡体では達成できない高い充填作業性
能を発揮する。

・従来のひも状発泡体を用いる場合よυ以上に低い充填
密度で、充分なズリ緩衝能を発揮する０ ・荷動きが少なく、繰返しの緩衝能を発揮させ得る。

・内容物表面に擦過傷を与えない。

ことを同時に満たすことができる改良されたひも状発泡
体の緩衝体を提供することである。

上記本発明の目的は、本発明のひも状合成樹脂発泡体を
用いること、即ち［三次元的に湾曲した実長約５０＋ｕ
以上のひも状合成樹脂硬質発泡体の多数個が、互にから
み合うように集合して成る）くう状緩衝体に於て、上記
ひも状合成樹脂硬質発泡体の長さ方向に直交する断面形
状は、巾約１〜４藺、全長約４〜３０寵の帯状物が屈曲
及び（又は）交差して、該帯状物の端部によって長さの
相対比が１〜２の２個以上の突出部を、屈曲・交差部に
よって前記突出部の頂部を収容するに充分な面積の１個
以上の窪部を、各々形成して成る異形形状であって、且
つ該異形形状の実面積（ｊ）と、その異形形状の最大寸
法（Ｈ）を直径とする円の面積（Ｓ）との比（呪）の値
が１−４〜４の範囲を満たす形状を示すものであること
を特徴とする湾曲したひも状合成樹脂発泡体のバラ状緩
衝体」を採用することによって容易に達成することがで
きる。

本発明の重要な要件は、ひも状発泡体の上記断面の異形
形状にある。

第１．２図を参照しながら、重要要件である断面形状を
整理すると、 （イ）巾（Ｅ）約１〜４１１ＩＩＩ＋、全長（Ａ）約４
−３−Ｏｘの帯状物１が屈曲しく例えば第１図ａ、　ｂ
）　。

交差しく例えば第１図ｃ、ｄ）屈曲及び交差して、（例
えば第１図ｅ、ｆ）、該帯状物の端部によって、長さの
相対比が１〜２の２個以上の突出部（２）　、　（２’
）　、　（２’勺・・−金、屈曲、交差部によって、前
記突出部（２）　、　（２’）　、　（２”）・・・・
・・の頂部全収容するに充分な面積の１個以上の窪部（
３）　＃　（３’）　、　（ｆ）・・・・−・全各々形
成して成る異形形状である。（第２図（１）　、　（２
）参照）（ロ）且つ、前記異形形状の実面積（））と、
その異形形状の最大寸法（Ｈ）を直径とする円の面積（
Ｓ）との比（乞）の値が、１．４〜４の範囲にある。（
第２図（３）参照） の上記（イ）、（ロ）を満たす断面形状のものにするこ
とである。

この必要性の終局は、実用されている発泡体の樹脂様及
び発泡体密度等が前提となって、究明され設計されたも
ので、（イ）、（ロ）との組合せに於て本発明の効果が
発揮されるものであるから、これを個々に区分して説明
することは難がしい。しかし説明を理解し易く、且つ簡
素にするために、あえて区分して説明する。

先ず（イ）の盛装性は、 ・断面構造的に発泡体そのものが折れたり欠けたシしな
い上での必要構造強度をもつためのもの、 ・且つ、断面方向にかかる応力を、異形状のしなシ変形
によって吸収させるためのもの、・窪部に突出部がかみ
込んで、発泡体相互のズの組合せ効果を発揮させること
にちる。そしてそのことによって、従来の断面円形のひ
も状発泡体の場合に比べて、三次元的に湾曲する湾曲度
（′Ｌ／Ｌ、ｌ）、（第３図参照）を比較的小さい状態
にしても、発泡体相互のからみ合いと発泡体の持つ剛性
とによる荷動き防止機能を発揮し、その上にシナリ変形
と発泡体相互のズリとによる応力緩和が加わって、全体
として従来のひも状発泡体の緩衝機能とは別の１．′ズ
リ緩衝に弾性緩衝が加わった形の緩衝機能が発揮される
のである。

そのための帯状物ｌは、１ｍ未満では強度的に折れ、欠
けが増加するし、４闘を超えて広くなると断面のシナリ
変形が期待できない。従って通常は約２〜４蛯程度の巾
に揃った帯状物であることが望ましいが、発泡体である
点で巾寸法は揃い難く、局部的な寸法変化も含めて、１
〜４吠の寸法になるように調整される仁とになる。

又帯状物の全長（Ａ）は、窪部（３）　（３’）　（３
“）及び突出部（２）　（２’）　（２“）を形成させ
るに必要なもので、第２図（１）、　（２＞、　（３）
に示すように、各々の帯状物長さの合計である（Ａ＝７
０＋１２＋　１３として例示される。）。

次に、本発明でいう突出部の頂部と窪部面積との関係及
び突出部長さく４）、（４）、（４）の相対比１〜２の
関係は、本発明の発泡体の、相互のからみ合い効果を発
揮させる上で望まれる要件で、類似の異形形状物でも、
からみ合い効果の小さいものは、対象としていないので
ある。

第４図（イ）、（ロ）、（ハ）は、比較品（からみ合い
効果のでない）断面形状の発泡体の倒閣である。

第４図（４）、（ロ）、（ハ）の各々断面形状は本発明
品に類似し、且つ帯状物の巾、全長寸法は、本発明でい
う要件を満たしている。しかし第４図（イ）のものは、
１本の突出部長さが長過ぎるために、長さの相対比１〜
２の要件が満さず、第４図（ロ）のものは、窪部の巾が
小さすぎて、突出部の頂部も収容出来る要件を満たさず
、第４図ｔｉは帯状体の屈曲や交差が不適当なために、
窪そのものが実質的なものでない場合の各々の倒閣であ
る。

即ち、本発明でいう異形形状に形成されている窪部及び
突出部は、発泡体相互で、互にかみ合いからみ合うこと
が確率的に多く起るものであることを意味している。そ
のための望ましい異形形状は・入・×・火・Ｈ・５・乙
・廿・十・等の形で代表される形状のものであり、更に
は窪の数が３以上になる形状のものが望ましい。又帯状
物の全長（Ａ）の配分は形成される異形断面の形状の複
難さと、異形形状の最大寸法〔異形形状が示す最大の長
さ部分の寸法（Ｈ）〕を司どることになるから、帯状物
の全長（Ａ）は、（Ｈ）の寸法〔従来の円形断面の場合
の直径に相当〕を発泡体の実用寸法である約１．５〜１
０ｕ　の範囲になって更に突出部と窪部との数が揃い、
突出部の長さや窪部の深さが深く揃うような形状になる
ように、配分することが望ましい。

第３図は、三次元的に湾曲した発泡体を平面上に投影し
て示した模形図である。

この第３図は、上述した本発明でいう湾曲度（Ｌ／Ｌ・
）の意味の理解を深めるだめの説明図で、発泡体の長さ
方向に発泡体に添って測った長さく破線で示す）即ち発
泡体の全長（Ｌ）と三次元的に湾曲した発泡体の見掛の
長さくυ）との比（Ｌ／Ｘ、・）は、単位全長の発泡体
の曲りの大きさと曲り数を示す指標であることを示して
いる。

そこで、上述した従来の円形断面の発泡体の場合と、本
発明の異形断面の場合との、共に要求される湾曲度（％
Ｉ）を比較説明すると、従来品は約−２〜２５でらった
のに対し、本発明のものは、約１．１〜１．５の範囲で
充分となる利点がある。

ここでいう要求される湾曲度は、発泡体を緩衝材として
充填して使用したとき、衝撃、或はくり返しの振動等に
よって生じる荷動き〔内容物と緩衝材との間に空隙が生
じ、或は生じなくて起る内容物の位置の移動現象〕も最
少限に防ぐ方向からみた要求値である。

所が一方で、この湾曲度の高まりは発泡体を工業的に均
一に充填するときの充填作業性を著るしく悪化させる問
題がある。即ち湾曲度の高い発泡体は、これを集合させ
ると、数多くの発泡体が互塊を形成ししてしまう、そし
てその塊は、それを開放状態にして各々の発泡体に応力
がかがらない状態に置いてもその個々は解除されること
はないのである。そのために、一旦できてしまった塊は
、これを分散配分しようとしてもなし得なくなる現象が
生じることになるのである。

これに対し、本発明の発泡体の荷動きしないからみ構成
の機構は、従来の湾曲度にたよるものでなく、発泡体断
面相互の確率的なかみ合いのからみの要素が大きいので
、荷動き防止と充填作業性が、同時に達成できることに
なるのである。即ち、本発明の発泡体のかみ合いのから
みは、かみ合いの負の方向には容易にそれを解除するこ
とが出来、従って充填作業性を損なわないのに対し、充
填されて出来たからみにかかる衝撃等の応力は、個々の
発泡体を固定的にした上での、かみ合いに対する正方向
の応力として作用するから、必要な密度で充填されてお
れば、発泡体相互がズレ動くことがないのである。

次に本発明の構成要件の上記（ロ）について述べる。

−この（ロ）の必要性は、要件馴）で述べた発泡体に必
要な特性を満たす上での、 一最小限度の充填密度でこれを達成させること、 一発泡体の持つ湾曲度と相俟って、発泡体の長さ方向に
かかる応力を、発泡体のねじれ応力として吸収する。所
謂硬質発泡体そのものに弾性的応力吸収能を付与するこ
と、・発泡体の特性に関連して、内容物表面に擦過傷を
与えないこと、 の機能を発揮させるためのものである。

即ち、例えば、本発明でいう異形形状の最大寸法（Ｈ）
は、従来品と円形の直径と同様の約１．５〜１０關の寸
法で実用される。その上で本発明でいう面積比（物　　
の値は、直接的に使用される発泡体量の省量化、即ち充
填密度そのものの最小限化を意味することであるのは理
解されよう。

しかしながら、上記（シ）は、値がＩＫ近い程ねじれに
よる応力緩衝能が大きくなるはずであるが、反面では衝
撃力を発泡体のねじれ応力に変換することが出来難くな
り、内容物に衝撃を伝播させたり、表面擦過の原因にな
る。又、逆ＶＣ（２）の値が大きくなる方向は、ねじれ
易さ丼増加しても構造破壊が生じ易くなる結果、目的と
する弾性的応力吸収が期待できないし、これを材質面で
改善しようとすると、内容物の表面擦過の原因になる。

本発明でいう（〆）＝１゜４〜４　の規定は、上記現象
の調和点を見出したもので、発泡体にねじれ緩衝能を付
与し、且つ充填密度を最少限のものにする利点が生じる
範囲である。

本発明の発泡体の製造方法は、例えば特公昭４２−４５
１２号公報に記載の製造方法を、幾分条件変更するとと
で製造できる。その際の変更上のポイントは、押出ダイ
スのリップ形状を目標とする異形断面のものにすること
、発泡条件を使用する樹脂様、目標密度に合うようにす
ること、及び押出後の発泡性ストランドの熟成条件を、
事前に予備実験で確立しておくことである。それは、先
ずダイリップの形状は、必ずしもそのままが発泡体の断
面形状と相似せずに、押出時の樹脂の流動張力及び発泡
変形等で変化し、別の形のものになることがあるからで
ある。又発泡条件は、樹脂様によって最適条件が変るの
は常識的なこととしても、断面の異形状の寸法形状を精
度良く具現させる上では発泡剤の均質な分散が主要にな
るので、混線効果の高い混練押出機を採用することが大
切となる。又、押出された発泡性ストランドは、発泡性
能を損なわせないために、速かに約４０℃以下の温度と
なるように急冷される。従ってこのストランドには、押
出時に加えられた大きな剪断応力によるひずみ等を内在
した状態で固化ｉれているので、後で発泡したときに生
じる湾曲度を目標とする湾曲度に揃うように発泡性スト
ランドの内在ひずみを熟成条件によって整えておくこと
が大切になる。この際、熟成条件の温度は、高すぎると
発泡性を損なうし、低すぎるとひずみ是正には不向きに
なるのは常識としても、例えば樹脂の吸湿性、断面形状
の特異性等によっても、発泡させたときの湾曲度が変る
ので、各々について充分な予備知識が要求されることに
なるからである。

本発明に応用される樹脂は、一般にポリスチレン、スチ
レン成分が主体で他成分がアクリロニトリル、メチルメ
タアクリレート、酢酸ビニル、αメチルスチレン、ブタ
ジェンゴム、スチレンブタジェンゴム、アルキルアクリ
レートゴム等のｌ　１４以上であるスチレン系樹脂、ポ
リビニルトルエン、塩化ビニル（硬質）、ポリメチルメ
タアクリレート、メチルメタアクリレート成分が主体で
、他成分カアルキルアクリレート、スチレンアルキルア
クリレートゴム、スチレンブタジェンゴム、塩化ビニル
、酢酸ビニル等の１種以上であるメチルメタクリレート
系樹脂等の、一般に硬質樹脂と呼称される合成樹脂が用
い得る。中でも、ゴム成分がゴム分で３〜１０重量係含
有するスチレン系樹脂、メチルメタアクリル系樹脂を採
用するときは、本発明でいう総合的な緩衝効果を発揮さ
せ易くなるので、このような樹脂を選ぶことが望ましい
。

これ等の樹脂は、通常その密度が約５ｏＫｙ／−〜２０
に９７−の範囲の発泡体になるように発泡させて用いら
れる。この発泡体密度は、包装対象とする内容物の性質
や、期待する緩衝性能に応じて選択されるが、本発明で
いう総合的な緩衝効果を有効に利用する上では、発泡体
密度を約４０〜／ゴ〜２５Ｋｇ／ｎ？　の範囲の一定値
に揃えて、使用することが有利となるので望ましい。

これ等の発泡に用いられる発泡剤は、例えば、ｎ−ブタ
ン、イソブタン、ｎ−ペンタン、インペンタン、ヘキサ
ン等の炭化水素系揮発性有機発泡剤、トリクロロフルオ
ロメタン、ジクロロフルオロメタン、テトラクロロジフ
ルオロエタン、トリクロロトリフルオロニータン、ジク
ロロテトラフルオロエタン、クロロペンタフルオロエタ
ン、モノクロロヘプタフルオロシクロブタン、ジクロロ
へキサフルオロシクロブタン等のハロゲン化炭化水素系
揮発性有機発泡剤の単品又は混合品が有効である。

これ等は通常、押出機系内で溶融状態にある樹脂の中に
圧注入され、強力な機械混線を受けて樹脂内に均質分散
される。

本発明でいう評価は次の方法に°よる。

評価用包装体の作成 頑固な木製箱α０（内寸法４３ＣｒｎＸ　４３ｃｎ＋Ｘ
　４６ｚ）を菓５図（１）　、　（Ｈ）の縦横側断面円
構造になるように、発泡体住υの各種試料を用いた荷詰
め充填作業を行ない以下の項目について評価する。

尚、被包装物（内容物）Ｋは、加速度計α邊（受けた加
速度の大きさを、電気信号の太きさとして取出せるよう
にしたもの）を内蔵した巾２９　ｃｍ　。

長さ３２　ｃｍ　、高さ２９＞の木箱（１３）を内容物
とし、この内容物にかかる加速度を電気コードで包装体
外部に取出し、増幅器Ｉで増幅して電磁オシログラフに
減速度（Ｇ）として記録させる機能が付与させである。

又この実検の想定は、例えに打点式温度記録計等を実の
内容物とする場合のもので、内容物の総重量は、１１に
９になるように調整されている。

（イ）詰込作業性 各々の評価用包装体作成時の、詰込嵩密度に到達する発
泡体の詰込作業に要した時間を測シ次の尺度で評価して
示した。

記号　　　尺　度　（所要時間） ○　；　３分未満 △　；　３分以上〜５分未満 ×　；　５分以上 この詰込作業性の大小（○印〜×印）は、連続して能率
的に行いたい包装作渠の作業能率を支配する主要因の１
つに該当する。

（ロ）詰込嵩密度 上記詰込作業時に詰込まれた各発泡体の充填度で、充填
予定空間体積に対する実充填発泡体重量の比で示す。

この詰込嵩密度は、後記する緩衝性能を発揮させる上で
は成る水準以上の嵩密度が必要となるので、この実験で
はその水準以上の嵩密度になる詰込作業を実施した。

ｅう　落下緩衝性 金属バンドを用いた荷造りを包装体に施こしその包装体
を、１米の高さから水平にコンクリート床（１６）に落
下させ、落下した瞬間に示した最フから求め、次の尺度
で評価した。

記号　　尺　度　　　　　参　　　考 尚、この評価は、荷扱い中の比較的乱雑な取扱いの発生
を予測したテスト項目である。

に）繰返し落下耐衝撃性 水平落下高＋、　５０　ｃｎｒ　、落下回数；１分間隔
で５回の連続、測定項目；各回落下瞬時のＧ値、の条件
のテストを行ない、１回目のＧ値と５回目のＧ値との差
を求めて、次の尺度で評価した記号　　　尺　度　（Ｇ
の差） ○　；　　１００未満 △　；　　ＺＯＣ以上〜２０Ｇ未満 ｘ　　；　　２０Ｇ以上、 この評価は、積替え等の荷扱いに必要な繰返しの衝撃に
対する内容物の保護性を評価したものである。

（ホ）耐破損減耗度 上記繰返し落下テスト終了後の包装体を開包し、充填さ
れている発泡体から、明らかに折れたり破損したシして
いる発泡体を選別し、充填されていた発泡体全重量に対
するその発生割合を（→で示し、次の尺度で評価した。

記号　　　　尺　度（破損した発泡体量）○　：２５チ
未満 △　；２５チ〜５０チ未満 ×；５０チ以上 この評価は、繰返し落下時に生じる荷動き及び発泡体の
持つ緩衝能の劣化等の様子を示すものでもある。

（へ）耐振動荷動き 包装体を振動試験機の振動部に固定し、所定の振動を加
えた後、包装体を開包して内容物の荷詰め時の位置から
の移動距離を測り、次の尺度で評価した。

記号　　　尺　度（移動距離） ○　；１ｃｒｎ未満 △　；　１ｍ以上〜２ω未満 ×：２ｃｎｔ以上 ・使用振動機、仕様（米国連邦規格ＰＰＰ　−Ｃ−１６
８３に準拠した装置） 振動時間　；６０分連続 振動方向；　水平直線方向 振動数；２１０回／分 振　幅；　約５儒 尚、この評価は、車両等に積載して長距離輸送したとき
に生じる荷動きを想定したものである。

（ト）剛擦過傷付 上記耐振動荷動きに供する包装体内容物（木箱）の表面
に固定した漆塗り木片を（巾２００ｎ長さ３０ｍ１厚み
０．３　ｃｍ　）を、上記振動試験後に観察、傷付の有
無を評価する。

記号　　　　尺　　度 ○　：　傷が認められない。

Δ　；　傷らしい部分が認められる。

Ｘ　；　著る１、しｂ擦過傷がある。

実施例・比較例−１ 熱風循環式の乾燥機を用い、７０℃で２４時間乾燥した
ＭＭＡ系樹脂ベレット〔メタクリル酸メチル単位８８重
量％、アクリル酸メチル単位７重量％、フルキルアクリ
レートゴム成分５重関係（熱変形温度８６℃、吸水率０
．０８％）〕を、ステアリン酸カルシウム０．２重量％
とともＫ　２３０　’ＣＫ調整された押出機に自動供給
して熱可塑化しつつ混練し、押出機に接続して且っ１６
０’ＣＫ調温された混合機に圧送し、一方、ＭＭＡ系樹
脂１００重量部に対して１０重量部のｎ−ペンタン発泡
剤を該混合機に圧入してＭＭＡ系樹脂を発泡剤とを良く
混線混合させる。次いでこの混線物を混合機に接続した
異形断面（事前の予備実験で、後発泡後第１表試料ｍｌ
〜ｘＩＩに示す断面形状になることが確認されたリップ
のもの）の小径ノズルを４５個配列したダイスから押出
しく但し、試料随、単位毎に別々のダイスを用いること
は当然）、直に約３゜℃に調温した水中に導いて、押出
ストランド群が４０℃以下の温度になるまで急冷して引
き上げ、続くストランドカッターで全長約６０藺に揃う
ように切断し、発泡性ストランド切断品を得た。

次いで、この発泡性ストランド切断品を、７５℃の温水
中で３０分間熟成した後、１０℃で１００チの湿度を有
する密封容器内に充填し、５５時間調湿熟成して、スト
ランド内の含水率が１．２重量係に揃うようにした。こ
れを１００℃のスチームで２０秒間加熱して発泡させ、
各々三次元的に湾曲した実長的１３０ｍ５のひも状硬質
発泡体とした。

このものの断面形状は第１表試料随Ｉ　−Ｘ［ＶＣ示す
もので、密度約４０に７、湾曲度１．１〜１．３で細形
状構造は第１表の形状項に示す通りの、均質な微細気泡
を持つ発泡体であった。（この結果は、各Ｎ−５０個の
代表サンプルの平均値である。）上記試料ｍＩ−■０１
２種の発泡体の各々について、本文記載の評価方法に従
って、各々、落下緩衝性、繰返し落下耐緩衝性、耐破損
減耗度、耐振動荷動き、耐擦過傷付、並びに包装時の詰
込作業性、詰込嵩密度について評価して、その結果を第
１表にまとめて示した。

第１表の結果を総合すると、本発明の目的を達成させる
ための発泡体断面の異形形状は、巾約１〜４．（ｓａ、
１．ｌｉとｍ、ｙの関係）、全長約４ｕ以上（Ｎ１４と
■の関係）の帯状物が、屈曲及び交差して、該帯状物の
端部によって長さの相対比が１〜２　（ＮＦＬ、　１．
　Ｖ、■、■と■の関係）の２個以上の突出部を、又、
前記屈曲、交差部によって前記突出部の頂部を収容する
に充分な面積（例えば、尚。

■、■とに、Ｘ［の関係）の１個以上の窪部（Ｎｕ、　
Ｌ■ＩＩＩ■）を形成して成る異形形状で、その異形形
状の実面積（’）と、該異形形状の最大寸法を直径とす
る円の面積（Ｓ）との断面積比（ｓＡ）は、１．４〜４
（随、■、■とに、Ｘ　の関係）の値のものである必要
性が分る。このものは、緩衝性能を兼備しているという
点で注目される。

以下余白 実施例、比較例−２ ダイスのリップ形状を、第２表、試料ｍ、ｘｍ、ｘｙ。

及び罫の断面形状の発泡体になるものに変更すること、
及び押出ストランドに内在するヒズミ量を変更するため
、ダイランド部の寸法形状を変更すること（試料ｍ、ｘ
ｙとＸｖ）を行なう他は、実施例φ比較例−１と同じ条
件の実験を繰返して、本発明品（ｍ、ＸＩＩ［）と比較
品（Ｎａ、　ＸＩＶ、　ＸＶ　）　ノひも状発泡体を得
た。

このものの断面形状、寸法（特に断面積比）と発泡体の
湾曲度に着目し、本文記載の評価方法で、包装時の詰込
作業性、詰込嵩密度釜に落下緩衝性、繰返し落下耐衝撃
性、耐破損減耗度、耐振動荷動き、耐擦過傷伺きについ
て評価し、その結果を第２表Ｋまとめて示した。

第２表の結果によると、本発明品は、評価項目のすべて
の項をすべて満足させる性能を有し、従来品よシ優れた
発泡体であることが分る。特には詰込作業性の高まりを
発泡体の湾曲度を低めることで達成出来た点、繰返しの
落下耐衝撃性が付与されるようになった点で、しかもこ
れ等が詰込嵩密度を従来品より低め得た（即ち断面積比
の差にほぼ見合う分だけ）状態で達成されていることが
特記に価する本発明品の優れた効果でちる。

本発明は上述の構成を持つことにより、発泡体の断面形
状にともなう相互のからみ合い、及びその変形（しなり
・ねじれ）を生じせしめ、その結果従来のひも状発泡体
とは別の、すり応力緩衝に弾性応力緩衝を加味した、新
しい緩衝分野を形成し且つそのことによって、従来のひ
も状発泡体緩衝分野に生じていた欠点を、経済性に優れ
た状態ですべて解消できる利点をもって達成されている
ので、産業界に果す役割の大きい優れた発明である。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａｎ　ｂｙ　ｅ、　ａｌ　ｅ、　ｆ　）は、本
発明の発泡体の断面形状例を示す断面拡大図、第２〜３
図は発泡体各部位の説明図、第４図（イ９９ロ、ハは、
比較品の発泡体断面形状側図、第５図（１，１は発泡体
のバラ状緩衝体を充填した木製箱の縦、横側断面図、第
６図は落下緩衝性、耐衝撃性などテスト装置の略図であ
る。 １・・・帯状物、　　２．２’、　２″・・・突出部。 ３、　ｓ’、　３”−−・窪部　　１０−・木製箱、　
１１−・・発泡体　）試料、　　１２−７−加速度計、
１３・・・木箱、　１４・・・増幅器、　１５・・・電
磁オシログラフ、１６・・・コンクリート床、　Ａ・・
・帯状物の全長、Ｂ・・・帯状物の幅、　１１．１２．
１８・・・突出部の長さ、Ｈ・・・最大寸法、 Ｓ・・・最大寸法を直径とする円の面積部（単一斜線で
示す）ｊ・−異形形状の実面積部（交差斜線で示す）Ｌ
・−・発泡体の全長 Ｌ′・・・発泡体の見掛の長さ 特許出願人　旭化成工業株式会社 第３図 イ　　　　　　　　　　　　　　　　ロ第５図 第６図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 三次元的に湾曲した実長約５０＋ｕ以上のひも状合成樹
   脂硬質発泡体の多数個が、互にからみ合うように集合し
   て成るバラ状緩衝体に於て、上記ひも状合成樹脂硬質発
   泡体の長さ方向に直交する断面形状は、巾約１〜４１Ｊ
   Ｉ　、全要約４〜３０Ｂの帯状物が屈曲及び（又は）交
   差して、該帯状物の端部によ？て長さの相対比が１〜２
   の２個以上の突出部を、屈曲、・交差部によって前記突
   出部の頂部を収容するに充分な面積の１個以上の窪部を
   、各々形成して成る異形形状であって、且つ該異形形状
   の実面積（−６）と、その異形形状の最大寸法（Ｈ）を
   直径とする円の面積（Ｓ）との比（％）の値が１．４〜
   ４の範囲を満たす形状を示すものであることを特徴とす
   る湾曲したひも状合成樹脂発泡体のバラ状緩衝体