JPS59185730A - ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材 - Google Patents
ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材Info
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- JPS59185730A JPS59185730A JP6148583A JP6148583A JPS59185730A JP S59185730 A JPS59185730 A JP S59185730A JP 6148583 A JP6148583 A JP 6148583A JP 6148583 A JP6148583 A JP 6148583A JP S59185730 A JPS59185730 A JP S59185730A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
冷却するグイレフトノぐテンティング処理を受ける高炭
素鋼線材に関するもので、適切な引張強さを有し伸線加
工時のダイス摩耗が小さく、かつ伸線加工性にすぐれた
線材を提供せんとするものである。
素鋼線材に関するもので、適切な引張強さを有し伸線加
工時のダイス摩耗が小さく、かつ伸線加工性にすぐれた
線材を提供せんとするものである。
一般に，スチールコード，ベルトコ〜ド，ゴムホース用
ワイヤー、ロー プ用ワイヤーなどの細別用途に使用さ
れるピアノ線材、硬釦１綜材には、二次加工時の１次ノ
ぐテンティングの省略の観点からダイレクトパテンティ
ング材（ダイレクトパテンティング熱処理を受ける線材
）を使用することが常識となっている。これらの用途の
線材では通常、ダイレクトノミテンティング材を直接伸
縮する１次伸線以降に１〜２回の中間ノぐテンティング
を施して、所望の細引線に引上げている。
ワイヤー、ロー プ用ワイヤーなどの細別用途に使用さ
れるピアノ線材、硬釦１綜材には、二次加工時の１次ノ
ぐテンティングの省略の観点からダイレクトパテンティ
ング材（ダイレクトパテンティング熱処理を受ける線材
）を使用することが常識となっている。これらの用途の
線材では通常、ダイレクトノミテンティング材を直接伸
縮する１次伸線以降に１〜２回の中間ノぐテンティング
を施して、所望の細引線に引上げている。
最近は最終引上勺寸法が多様化し、より極細化の傾向が
出てきたこと、あるい（は２回パテンデイングを１回に
するなどの庁内で、１次伸線される線材の伸線加工性の
向上が強くのぞ１れている。
出てきたこと、あるい（は２回パテンデイングを１回に
するなどの庁内で、１次伸線される線材の伸線加工性の
向上が強くのぞ１れている。
又伸線メーカーにおけるダイス原単位の伸綜加工費中に
占める割合が比較的高く、加工コスト低減のためにはダ
イス原単位を無視できない。特にスチールコードなどの
ように極細用途用のものでは、仕上伸線の波面率を大き
くとるため、中間素線（１次伸線引上シ線）の線径の許
容差をきびしく抑えておシ、そのためダイス使用個数が
多く斤つており、この面からもダイス摩耗の／ＪＸさい
線材の侠求が強くなっている。
占める割合が比較的高く、加工コスト低減のためにはダ
イス原単位を無視できない。特にスチールコードなどの
ように極細用途用のものでは、仕上伸線の波面率を大き
くとるため、中間素線（１次伸線引上シ線）の線径の許
容差をきびしく抑えておシ、そのためダイス使用個数が
多く斤つており、この面からもダイス摩耗の／ＪＸさい
線材の侠求が強くなっている。
従来良好な伸、線加工性のグイレフトノミテンティング
材を得るには、鉛ノξテンティング処理線材に代表され
るように、ノミテンティング材を均一な微細ノぐ−ライ
ト組織［ｊることか不可欠とされ、特公昭４６−３０９
３７でも金属組織は、−５００倍程度の顕微鏡下で分解
不可能な微細）ξ−ライトを主体とし、１０〜１５ｆ６
程度の分解可肯巨なノミ−ライトを含むものが好捷しい
としている。
材を得るには、鉛ノξテンティング処理線材に代表され
るように、ノミテンティング材を均一な微細ノぐ−ライ
ト組織［ｊることか不可欠とされ、特公昭４６−３０９
３７でも金属組織は、−５００倍程度の顕微鏡下で分解
不可能な微細）ξ−ライトを主体とし、１０〜１５ｆ６
程度の分解可肯巨なノミ−ライトを含むものが好捷しい
としている。
これは次の思想にもとづくものである。
すなわち、篩炭素鋼線材の金属組織は、基本的にはフエ
ライトーノぞ−ライト、よしくわしくは、フェライト、
セメンタイト（Ｆｅ３ Ｇ ） で！Ａｑ＋ｉされてい
るが、鉛ノ々テンティング又はダイレクトノミテンティ
ング処理によ凱伸線加工ｉ生を阻害するセメンタイトを
可及的に微細に分散させ（微細）ξ−ライト）がつ、ノ
ミ−ライトとの異相性をＪ−さくするために、初析フェ
ライトを粒子境界に微／ＪＸな痕跡として止める程度に
して、総合的に強靭性に富む材質とし、良好な伸線加工
性を確保しようとするものである。上記金属系■織の線
側゛は、従来Ｌ７）（印線減面率９０係位までの減面率
の場合には「中線後の引張強さが高く５がつ絞り、捻回
８１等の靭延＋９Ｅも安定して高く、良好女沖線加工注
を示しているが、伸線減面率が９０係を超す高域面領域
では靭延性の低下が著しく、９０係以」二の減面率の１
中線加工に適さないという欠点、ｑ＋あった。
ライトーノぞ−ライト、よしくわしくは、フェライト、
セメンタイト（Ｆｅ３ Ｇ ） で！Ａｑ＋ｉされてい
るが、鉛ノ々テンティング又はダイレクトノミテンティ
ング処理によ凱伸線加工ｉ生を阻害するセメンタイトを
可及的に微細に分散させ（微細）ξ−ライト）がつ、ノ
ミ−ライトとの異相性をＪ−さくするために、初析フェ
ライトを粒子境界に微／ＪＸな痕跡として止める程度に
して、総合的に強靭性に富む材質とし、良好な伸線加工
性を確保しようとするものである。上記金属系■織の線
側゛は、従来Ｌ７）（印線減面率９０係位までの減面率
の場合には「中線後の引張強さが高く５がつ絞り、捻回
８１等の靭延＋９Ｅも安定して高く、良好女沖線加工注
を示しているが、伸線減面率が９０係を超す高域面領域
では靭延性の低下が著しく、９０係以」二の減面率の１
中線加工に適さないという欠点、ｑ＋あった。
一方ダイス寿命 −ダイスの摩耗度を表Ａつす特性で、
ダイスの穴径の太り〃（一定で直に達するまでの伸線量
（ｔ／ｄｉｅ）で定義する −は、ｆＩｌ′１線時にダ
イス面に作用する圧力によって発生する摩耗の程度によ
って変るが、この摩耗＋ｉｆ申り（糸外、潤滑、表面性
状等により変動し、特ＶＣ（中線材ＰＩＪち、グイレフ
トノぞテンティング材の変形抵抗、換言すれば沖線材の
引張強さに左右されるところカー犬である。
ダイスの穴径の太り〃（一定で直に達するまでの伸線量
（ｔ／ｄｉｅ）で定義する −は、ｆＩｌ′１線時にダ
イス面に作用する圧力によって発生する摩耗の程度によ
って変るが、この摩耗＋ｉｆ申り（糸外、潤滑、表面性
状等により変動し、特ＶＣ（中線材ＰＩＪち、グイレフ
トノぞテンティング材の変形抵抗、換言すれば沖線材の
引張強さに左右されるところカー犬である。
本発明者らは、これらの背景、〕吉本要素をふ才えて、
衝風冷却を主体とするダイレフトノぐテンティング材の
機械的性質、金屈組１と（申υ力［Ｊ工件、ダイス寿命
の関係について種々研究、実験しそして検討した結果、
伸線加工性およびダイス寿命を同時に向上させるダイレ
クトパテンティング材の材質特性と金属組織とを見い出
し本発明に至った。
衝風冷却を主体とするダイレフトノぐテンティング材の
機械的性質、金屈組１と（申υ力［Ｊ工件、ダイス寿命
の関係について種々研究、実験しそして検討した結果、
伸線加工性およびダイス寿命を同時に向上させるダイレ
クトパテンティング材の材質特性と金属組織とを見い出
し本発明に至った。
すなわち本発明は熱間圧延に引続く水冷後、衝風で調整
冷却するグイレフトノぐテンティング処理を受ける高炭
素儒線材であって、Ｃ当量（Ｃ＋Ｍｎ ／ ５ ）が０
．７〜１．０ 、引張強さく Ｋｙ／ｌａｘ” ） −
８７，５Ｘ Ｏ当量＋２７±２であシ、微細ノぐ一ライ
ト中の粗ノ々−ライト占有率（％）＝−６０ＸＯ当量十
６９．５±３の均一分布の金属組織の熱間圧延線材であ
り、この熱間圧延線材によれば伸線加工性とダイス寿命
を同時に向上させることができる。
冷却するグイレフトノぐテンティング処理を受ける高炭
素儒線材であって、Ｃ当量（Ｃ＋Ｍｎ ／ ５ ）が０
．７〜１．０ 、引張強さく Ｋｙ／ｌａｘ” ） −
８７，５Ｘ Ｏ当量＋２７±２であシ、微細ノぐ一ライ
ト中の粗ノ々−ライト占有率（％）＝−６０ＸＯ当量十
６９．５±３の均一分布の金属組織の熱間圧延線材であ
り、この熱間圧延線材によれば伸線加工性とダイス寿命
を同時に向上させることができる。
本発明をより詳細に説明すると、上記グイレフトノぐテ
ンティング処理を含む製造法によるダイレクトパテンテ
ィング材について、引張強さと組織因子の関係を測定、
調査し検討した結果、組織因子のうち５００倍の顕微鏡
下で明らかに識別できる層状あるいはこれに類する粗ノ
ぐ一ライトの占有率が、引張強さと第２図に示すような
対応関係になシ、そして断面方向の粗ノ々−ライトの分
イ■は弓１張強さのある値以下で均一になること力ｉオ
ー）妙Ｓつだ。
ンティング処理を含む製造法によるダイレクトパテンテ
ィング材について、引張強さと組織因子の関係を測定、
調査し検討した結果、組織因子のうち５００倍の顕微鏡
下で明らかに識別できる層状あるいはこれに類する粗ノ
ぐ一ライトの占有率が、引張強さと第２図に示すような
対応関係になシ、そして断面方向の粗ノ々−ライトの分
イ■は弓１張強さのある値以下で均一になること力ｉオ
ー）妙Ｓつだ。
次に粗パーライトの一践、分布の異るもの（てついての
伸線加工性を測定した結９．１．． 、 ｍ ３図に示
すように、粗バーライト占有末が小さく弓１張弓ｊｉさ
７５工高い従来のグイレフトノミテンティング材（イ）
ｌｄ、ｆ中線減面率が９０％ａ度までは校１ノ、捻同値
力Ｓ高［」を示しているが、９０％以上の高減面領域で
は靭延性の低下が顕著であった。こり、に対して粗）々
−ライトの分布が均一に女る土限の引張強さレベルのも
の（ロ）は、９０％以上の領域でも靭延性の低下度合が
前記（イ）に比べて小さく、かつすく゛れた伸線加工性
を示した。又粗ノξ−ライトの＠力（（ロ）よりもさら
に多いもの（）・）は（１１４線仕の靭へ＜牛力量上記
（イ）（ロ）のものに比べて全体的に低しベ）してあっ
て、かつ靭延性の低下が早期に現われる傾向力（認めら
れた。
伸線加工性を測定した結９．１．． 、 ｍ ３図に示
すように、粗バーライト占有末が小さく弓１張弓ｊｉさ
７５工高い従来のグイレフトノミテンティング材（イ）
ｌｄ、ｆ中線減面率が９０％ａ度までは校１ノ、捻同値
力Ｓ高［」を示しているが、９０％以上の高減面領域で
は靭延性の低下が顕著であった。こり、に対して粗）々
−ライトの分布が均一に女る土限の引張強さレベルのも
の（ロ）は、９０％以上の領域でも靭延性の低下度合が
前記（イ）に比べて小さく、かつすく゛れた伸線加工性
を示した。又粗ノξ−ライトの＠力（（ロ）よりもさら
に多いもの（）・）は（１１４線仕の靭へ＜牛力量上記
（イ）（ロ）のものに比べて全体的に低しベ）してあっ
て、かつ靭延性の低下が早期に現われる傾向力（認めら
れた。
このことから高域面領域での仲線力１１工においては、
引張強さが高く、微細）ξ−ライ） （７−１害１合カ
ニ高い従来の線材より、むしろ微細）ξ−ライトに狛↑
ノミ゛−ライトが適轟量均−に分布して、引張強さが従
来の線材よりも若干低目の線材がすぐれた靭延性を示す
ことを知った。第１図に後者の線材の金属ｍ織の５００
倍拡大写真（イ）と前者°のそれ（ロ）を示す。
引張強さが高く、微細）ξ−ライ） （７−１害１合カ
ニ高い従来の線材より、むしろ微細）ξ−ライトに狛↑
ノミ゛−ライトが適轟量均−に分布して、引張強さが従
来の線材よりも若干低目の線材がすぐれた靭延性を示す
ことを知った。第１図に後者の線材の金属ｍ織の５００
倍拡大写真（イ）と前者°のそれ（ロ）を示す。
次にＣ当量（Ｃ十人４ｎ１５）と粗ノぐ一ライトの分布
が均一になる占有率との関係について実験測定の結果、
第４図を得た。第４図は各Ｃ当量における粗パーライト
占有率の平均値を示すもので、Ｃ当量−が０．７〜１．
０の範囲では両者間にはソ直線関係があり、そしてその
関係は 机パーライト占有率（％ンの平均値− −６０ＸＯ当景＋６９．５ で表わされ、各Ｃ当量における粗パーライト占有率の）
々ラツキを考慮すると 粗バーライト占有率％＝−５ＱＸＯ当量＋６９．５±２
であることが知得された。
が均一になる占有率との関係について実験測定の結果、
第４図を得た。第４図は各Ｃ当量における粗パーライト
占有率の平均値を示すもので、Ｃ当量−が０．７〜１．
０の範囲では両者間にはソ直線関係があり、そしてその
関係は 机パーライト占有率（％ンの平均値− −６０ＸＯ当景＋６９．５ で表わされ、各Ｃ当量における粗パーライト占有率の）
々ラツキを考慮すると 粗バーライト占有率％＝−５ＱＸＯ当量＋６９．５±２
であることが知得された。
さらに引張強さとＣ当量との関係を調べて第５図を得た
。第５図は各Ｃ当量における引張強さの平均値を示すも
ので、Ｃ当量０．７〜１．０の範囲では両者間にはソ直
線関係が成立し、その間係は、引張強さくＫり／ｗｓ２
）の平均値−８７，５Ｘ Ｃ当量＋２７で表示され、各
Ｃ当量における引張力強さの／ぐラツキを考慮すると 引張強ｄ （Ｋｇ／關２） ＝８７．５ Ｘｏ−Ｊ（ｊ
７＋ ２７±３であることが判った。
。第５図は各Ｃ当量における引張強さの平均値を示すも
ので、Ｃ当量０．７〜１．０の範囲では両者間にはソ直
線関係が成立し、その間係は、引張強さくＫり／ｗｓ２
）の平均値−８７，５Ｘ Ｃ当量＋２７で表示され、各
Ｃ当量における引張力強さの／ぐラツキを考慮すると 引張強ｄ （Ｋｇ／關２） ＝８７．５ Ｘｏ−Ｊ（ｊ
７＋ ２７±３であることが判った。
尚、０当量が、粗）々−ライト占有率および引張強さの
それぞれと第４図、第５図に示す直線関係の範囲外であ
る０、７未満では初析フェライトの割合が急速にふえる
ため、又１．０以上では過共析組成による初析セメンタ
イトの混在のため、伸線加工性が必ずしも良好とはいえ
なかった。
それぞれと第４図、第５図に示す直線関係の範囲外であ
る０、７未満では初析フェライトの割合が急速にふえる
ため、又１．０以上では過共析組成による初析セメンタ
イトの混在のため、伸線加工性が必ずしも良好とはいえ
なかった。
以下に本発明の効果を実施例により詳細に説明する。
実施例１
試験用熱間圧延線材を、 Ｔｉ脱酸した５ＷＲ）Ｉ６
２Ａ〜ＳＷ几Ｈ８２Ａを５．５ｆに線材圧延後、水冷に
より巻取温度を調節し、引続きステルモア調整冷却装置
により衝風景を調節して製造した。該試験材を実験室規
模で、ＨＯＬ＠２洗→水洗→ボンデライト被膜処理後、
単頭伸線機を用いて、各ノξス２０％の減面で１５／ξ
ス１．Ｏ＄１で伸線した。伸線速度は最高１００ｍ／分
である。
２Ａ〜ＳＷ几Ｈ８２Ａを５．５ｆに線材圧延後、水冷に
より巻取温度を調節し、引続きステルモア調整冷却装置
により衝風景を調節して製造した。該試験材を実験室規
模で、ＨＯＬ＠２洗→水洗→ボンデライト被膜処理後、
単頭伸線機を用いて、各ノξス２０％の減面で１５／ξ
ス１．Ｏ＄１で伸線した。伸線速度は最高１００ｍ／分
である。
第１表竺この試験材の材質特性と伸線材の靭延性を示し
た。表中のＡ−Ｂは８ＷＲ，Ｈ７２Ａ 、 、Ｆ −Ｇ
は５ＷＲ）（６２Ａ 、 Ｈ−Ｉは５ＷＲＨ８２Ａ Ｔ
、それぞれにおいて本発明材と従来のグイレフトノぞテ
ンティング材について測定し、その結果を比較して示し
た。
た。表中のＡ−Ｂは８ＷＲ，Ｈ７２Ａ 、 、Ｆ −Ｇ
は５ＷＲ）（６２Ａ 、 Ｈ−Ｉは５ＷＲＨ８２Ａ Ｔ
、それぞれにおいて本発明材と従来のグイレフトノぞテ
ンティング材について測定し、その結果を比較して示し
た。
この表から明らかなように本発明材の引張強さは従来材
のそれに比較して近似Ｃ当量で４〜６Ｋｓ＋／πｊＩｓ
程度低く、又本発明材の粗）ぐ−ライト占有率は、いづ
れの鋼種とも、従来材にくらべて大きく、かつ表層と中
心との差が小さく均一性ＶＣ５れている。
のそれに比較して近似Ｃ当量で４〜６Ｋｓ＋／πｊＩｓ
程度低く、又本発明材の粗）ぐ−ライト占有率は、いづ
れの鋼種とも、従来材にくらべて大きく、かつ表層と中
心との差が小さく均一性ＶＣ５れている。
又、伸線材の靭延性は伸線加工性を判断するためのもの
として、絞９３５％、直径の１００倍の有効長さにおけ
る捻回値２５回、試験片と同一径の芯金に７回密着巻付
けおよび解きを行ったときの断線の有無をみる巻解試験
（ｎ−１０）における合格率８０％の値を、それぞれ保
有する最小仲線径をもって表示したが、それぞれの試験
において本発明材の最小径は従来材のそれに比較して、
同等かよシ細径であり、伸線加工性が良好であることを
示している。
として、絞９３５％、直径の１００倍の有効長さにおけ
る捻回値２５回、試験片と同一径の芯金に７回密着巻付
けおよび解きを行ったときの断線の有無をみる巻解試験
（ｎ−１０）における合格率８０％の値を、それぞれ保
有する最小仲線径をもって表示したが、それぞれの試験
において本発明材の最小径は従来材のそれに比較して、
同等かよシ細径であり、伸線加工性が良好であることを
示している。
なおこの試験は実験室規模のため、ダイス寿命を把握す
ることはできないので、その代りとして９０係坤線材の
引張強さを示した。本発明材の値は従来材の値に比べて
、１０ Ｋｑ／、ｓ！ｉ程度低目になっており、ダイス
寿命に対して好珠しいと推測できる。
ることはできないので、その代りとして９０係坤線材の
引張強さを示した。本発明材の値は従来材の値に比べて
、１０ Ｋｑ／、ｓ！ｉ程度低目になっており、ダイス
寿命に対して好珠しいと推測できる。
実施例２
Ｔ１脱酸した５ＷＲＨ７２Ａ、 ５．５ 、ｆを宮施例
１と同じように、ステルモア調整冷却装置で処理した各
水準４０〜７０ｔのグイレフトパテンティング材を二次
加工メーカーにおいて実用規模で下記の条例で伸線加工
を行なった。
１と同じように、ステルモア調整冷却装置で処理した各
水準４０〜７０ｔのグイレフトパテンティング材を二次
加工メーカーにおいて実用規模で下記の条例で伸線加工
を行なった。
二次加工条件は
前処理：■■ｃｔ酸洗→中和・水洗→ヂンデライト被膜
処理 沖線栄件；伸線径 ５゜５＄−＞」、３５ｆ（総波面率
９４妬） ダイス数 １３個（平均減面率 １９．２秀）伸線速度
６４０ｍ／分 である。
処理 沖線栄件；伸線径 ５゜５＄−＞」、３５ｆ（総波面率
９４妬） ダイス数 １３個（平均減面率 １９．２秀）伸線速度
６４０ｍ／分 である。
第２表
第２表はその結果を示したものである。表中比較材のう
ち引張強さ１０５．２ Ｋｑ／ｘｓ”材は、従来のダイ
レフトノぐテンティング材でア９ 、 ９４．６ Ｋｇ
／ｙ’材はステルモアコンベヤ上における冷却速度を著
しく訃そくしたものである。
ち引張強さ１０５．２ Ｋｑ／ｘｓ”材は、従来のダイ
レフトノぐテンティング材でア９ 、 ９４．６ Ｋｇ
／ｙ’材はステルモアコンベヤ上における冷却速度を著
しく訃そくしたものである。
伸線加工性は断線率、即ち伸線量１１当シの平均断線回
数で評価し、ダイス寿命は１．３５ 、（の引上りダイ
スの穴径が０．０２＋ｉｍ大きくなった時点で新しいダ
イスと交換シフ、介“用ダイスイ・ｑ数と合計伸線量か
らダイス１個当シの平均伸線量（ｔ ／ｄ ＋ ｅ ）
を算出して評価した。
数で評価し、ダイス寿命は１．３５ 、（の引上りダイ
スの穴径が０．０２＋ｉｍ大きくなった時点で新しいダ
イスと交換シフ、介“用ダイスイ・ｑ数と合計伸線量か
らダイス１個当シの平均伸線量（ｔ ／ｄ ＋ ｅ ）
を算出して評価した。
断線率は本発明材が最も良好で、次いで１０５．２〜／
ｌｕ＝ ’材が良く、９４．．６ Ｋ９／ｙ、−ｓ２材
が最も悪かった。
ｌｕ＝ ’材が良く、９４．．６ Ｋ９／ｙ、−ｓ２材
が最も悪かった。
一方ダイス寿命は９４．６ Ｋ９／門’材が最も良好で
、次いで本発明材であるが、値としては９４．６ Ｋｑ
／７Ｍ７１２材と近似しており、従来材の１０５．２
ＫＱ／ｖｒｒ’材の２倍以上の値を示している。
、次いで本発明材であるが、値としては９４．６ Ｋｑ
／７Ｍ７１２材と近似しており、従来材の１０５．２
ＫＱ／ｖｒｒ’材の２倍以上の値を示している。
以上の実施例からも明らかなように、本発明の熱間圧延
線材によれば、従来の線材に比べて伸線加工性とダイス
寿命とが向上し、従って細別用途での中間ノξテンティ
ング回数の減少と１次沖ｆｆ１Ｍ＆でおけるダイス原単
位の低減が可能となシ、二次加工におけるコス）（］減
と能率向上に大きく貢献でき、本発明は工業的に極めて
価値の高い発明である。
線材によれば、従来の線材に比べて伸線加工性とダイス
寿命とが向上し、従って細別用途での中間ノξテンティ
ング回数の減少と１次沖ｆｆ１Ｍ＆でおけるダイス原単
位の低減が可能となシ、二次加工におけるコス）（］減
と能率向上に大きく貢献でき、本発明は工業的に極めて
価値の高い発明である。
第１図はダイレクトパテンティング材の金属組織を示し
た顕微鏡写真で、（イ）は本発Ｃ′］Ｖｃ係わる線材、
（ロ）は比較例としての従来材の組織で、いづれも５０
０倍の写真である。第２図は５ＷａＨ７２Ａ、５．５ｆ
のグイレフトノぐテンティング材の引張強さと粗ノξ−
ライトとの関係図、第３図は粗パーライト占有率分布の
異るダイレクトパテンティング材の伸線加工による特性
値の変化を示したもので、（イ）は従来のダイレクトパ
テンティング材。 （ロ）は本発明材、（ハ）は粗パーライト占有率のより
高い線材の≠特性である。第４図はＣ当量と粗ツクーラ
イトの分布が均一になる占有率の平均値との関係図、第
５図はＣ当量と引張強さの平均値との関係図である、 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 列２名 左？凹 −Ｊ＋彊強さくり伽血２） ６％１に□（Ｃ＋ｑつ
た顕微鏡写真で、（イ）は本発Ｃ′］Ｖｃ係わる線材、
（ロ）は比較例としての従来材の組織で、いづれも５０
０倍の写真である。第２図は５ＷａＨ７２Ａ、５．５ｆ
のグイレフトノぐテンティング材の引張強さと粗ノξ−
ライトとの関係図、第３図は粗パーライト占有率分布の
異るダイレクトパテンティング材の伸線加工による特性
値の変化を示したもので、（イ）は従来のダイレクトパ
テンティング材。 （ロ）は本発明材、（ハ）は粗パーライト占有率のより
高い線材の≠特性である。第４図はＣ当量と粗ツクーラ
イトの分布が均一になる占有率の平均値との関係図、第
５図はＣ当量と引張強さの平均値との関係図である、 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 列２名 左？凹 −Ｊ＋彊強さくり伽血２） ６％１に□（Ｃ＋ｑつ
Claims (1)
- （１）熱間圧破に引続く水冷後、衝風で調整冷却するグ
イレフトノぐテンティング処理を受ける高炭素鋼線材で
あって、 Ｃ当量（０＋ Ｍｎ ／ ５ ）が０．７〜１．０ 。 引張強さが８７．５ Ｘ Ｏ当量＋２７±２（Ｋり／藺
２）。 粗パーライト占有率が一６０×Ｃ当量＋６９．５±３（
％〕。 であることを特徴とする ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6148583A JPS59185730A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6148583A JPS59185730A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185730A true JPS59185730A (ja) | 1984-10-22 |
| JPH0360900B2 JPH0360900B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=13172428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6148583A Granted JPS59185730A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | ダイス寿命にすぐれた改良熱間圧延線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185730A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20090087336A1 (en) | 2006-06-01 | 2009-04-02 | Seiki Nishida | High-carbon steel wire rod of high ductility |
-
1983
- 1983-04-07 JP JP6148583A patent/JPS59185730A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360900B2 (ja) | 1991-09-18 |
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