JPS59183726A - 屈折力測定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 仁の発明は、検査用視標を光学系を介して被検眼に投影
することにより被検眼の屈折力、すなわち球面度数、円
柱度数および円柱軸角度の精度測定を行ない得る屈折力
測定装置に関するものである。

屈折力測定装置は、被検眼の屈折力の測定結果圧基づい
て被検眼を適正視力に矯正するだめの矯正値を得るよう
に構成されているが、その矯正値は当然のことながら精
度良く得られなければならない。

ととるで、一般に人間の眼球には程度の差こそあるが何
らかの屈折異常成分が含オれており、その屈折力の矯正
値は球面度数、円柱度数および円柱軸角度の３つの要素
に基づいて求められる必要がある。

従来の屈折力測定装置としては、例えばビジョンテスタ
ーと称されるものが知られているが、これは外周に沿っ
て複数の球面レンズを所定間隔を置いて配置した第１の
円板と、外周に沿って複数の円柱レンズを所定間隔を置
いて配置した第２の円板とを有し、これら各円板の球面
レンズおよび円柱レンズを被検者の眼前に配置される視
通孔内にそれぞれ選択的に挿入し得るように構成されて
いる。したがって、かかる構成のビジョンテスターの場
合球面レンズと円柱レンズとの組合せにより得られる矯
正値をもって被検眼の屈折力の矯正を行ない得るように
している。この場合、矯正値は前述した如く球面度数、
円柱度数、および円柱軸角度の３要素に基づいて得られ
るものであるが、各要素のすべてを同時にかつ正確に求
めることは極めて困難である。そこで、まず球面レンズ
のみによって矯正値の大体の見当をつけ、この値に円柱
レンズによる補正分を付加して概略の矯正値を得るいわ
ゆる粗測定が行なわれる。そして、この粗測定の終了後
新たにクロスシリンダーと称する一対の円柱レンズを光
学系に挿入し後述するような精密測定を行なうようにし
ている。

クロスシリンダーは、屈折力の絶対値が等しくその符号
が互いに異なる一対の円柱レンズで構成され、各円柱レ
ンズの円柱軸は互いに直交するように組合わされており
、また両口柱軸の軸方向の中間方向を軸心とする反転軸
のまわりに手動操作で回転して反転し得るようになって
いる。この結果、円柱度数を測定する場合はクロスシリ
ンダーの円柱軸を粗測定終了時における弥生径線または
弱主径線と一致させた後クロスシリンダーの反転操作を
行ない、反転前後における検査用視標を被検者に観察さ
せるようにする。また、円柱軸角度を測定する場合はク
ロスシリンダーの前述した反転軸を弥生径＠または弱主
径線と一致させた後クロスシリンダーの反転操作を行な
い、円柱度数の測定と同様に反転前後における視標の観
察をさせる。こうして、円柱度数および円柱軸角度のい
ずれの測定の場合もクロスシリンダーの反転前後におけ
る視標の見え方が同一となるように円柱レンズの円柱度
数あるいけ円柱軸角度を変化させ、同一に見え九ときに
おける円柱度数あるいは円柱軸角度を適正な矯正値とし
て求めるようにしている。

しかしながら、このような従来装置によると精密測定を
行なう場合に用いられるクロスシリンダーの反転操作は
準手作業的に行なう必要があるため、検者にとっては極
めて煩しいものとなシ測定能率を低下させていた。また
、光学系としては矯正用の球面レンズおよび円柱レンズ
以外にクロスシリンダーを必要とするので部品点数の点
で間咀があった。

このような従来装置の欠点を解消するため例えば特開昭
５５−１５９１３７号公報に記載されているような屈折
力測定装置が提案された。この装置は、測定用光学系を
球面レンズおよび円柱レンズで構成して球面レンズと円
柱レンズとの組合せを変えることによシクロスジリンダ
−を設けたことと等価になる状態をつくり出し得るよう
にしたものである。

しかしながら、この装置においては精密測定の際円柱レ
ンズのみならず球面レンズの屈折力を変える必要がある
ためレンズ交換制御において複雑化を招来するという問
題点があった。

この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たものであり、検査用視標からの光束を通過させるため
に配置される光学系を、球面度数を可変とする球面光学
系および一対のトーリックレンズから成り円柱度数を可
変とする円柱光学系により構成し、精密測定の際円柱光
学系のみを制御するような制御手段を設けて被検眼の屈
折力を容易かつ高精度に測定し得る屈折力測定装置を提
供することを目的とする。

次に、この発明の詳細な説明する前にその実施例におい
て用いられるバリアプルクロスシリンダーにつき説明す
る。バリアプルクロスシリンダーは第１図に示すように
屈折力の絶対値が等しく互いに符号の異なる２つの円柱
レンズＣＬ１　、ＣＬ２　Ｋよ多構成されたものである
。以下に、異なる屈折力を有する２つの円柱レンズの合
成屈折力を求める一般的な手法につき述べる。ここで、
２つの円柱レンズのうち一方の屈折力をＤａとし、他方
の屈折力をＤｂとしてこれらをＸ−Ｙ座標上に表わすと
第２図に示す如くなる。なお、同図においてψａは屈折
力ＤａがＸ軸となす角度であり、ψｂは屈折力ＤｂがＸ
軸となす角度である。また、Ｄ、は２つの円柱レンズＣ
ＬＩ、ＣＬ２の合成屈折力を示している。

次に、屈折力がＤａ　、　Ｄｂである２つの円柱レンズ
の角度θ方向における屈折力はオイラーの定理によりそ
れぞれＤａｃｏｓ　（θ−ψａ　）　、　ＤｂｃｔＥ（
θ−ψｂ）で与えられ、その合成屈折力Ｄθは ＤＯ＝　Ｄａ（資）（θ−ψａ　）　＋Ｄｂ房（θ−ψ
ｂ）・・・・・・・・・・・・■となる。一般に、屈折
力は球面度数および円柱度数を成分として表わし得るも
のであるが、ある角度ら方向を最大屈折力の方向とする
とそのときの屈折力り６ｍは Ｄ６ｍ＝　Ｄａｗ　（θｍ−ψａ　）　＋Ｄｂｃｏｓ　
（θｍ−ψｂ）＝ｓ＋ｃ・・・・・・・・・・・・　・
■ で表わされる。とこで、Ｓは球面度数であり、Ｃは円柱
度数である。

これに対し、最小屈折力の方向は最大屈折力の方向と直
交する方向であり、これを０６ｍ＋９８とするり、ｍ＋
ｇｏ　＝　Ｄａ内（θｍ−ψａ　）　＋Ｄｂｔ　（θｍ
−ψｂ　）＝ｓ　−・・・・・・・・・・・・・・・■ となる。

したがって、円柱度数Ｃは最大屈折力と最小屈折力との
差で表わされ、 Ｃ＝　ｎ、ｍＤ、ｍ＋９０　＝　Ｄａｃｏｓ　２　（θ
ｍ−ψａ　）　＋　Ｄｂｃｏｓ　２　（ｆＪｍ　−ψｂ
）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・■が得られる。

ここで、後述する０式を得るため０式をθで微分すると ｄＤ、ｍ −−Ｄａｓｔｎ　２　（θｍ−ψａ　）　＋Ｄｂｄ＋２
　（ｈｎ−ψｂ）＝ｏ　　・・・ｄθ ・・・・・・・・・・・・・・・■ が得られる。この０式を０式に代入して変形すると Ｃ＝Ｄａ　　＋Ｄｂ　　＋２ＤａＤｂｃｍ２（ψａ−ψ
ｂ）＝Ｄａ　　＋Ｄｂ　　＋２ＤａＤｂα６２α　　　
　　　　　　・・・・・・・・・・・・・・・■ここで
αは円柱度数ＤａとＤｂとの交差角である。

こうして、最大屈折力の方向における角度幅の２倍角に
ついてのタンジェントをとると、を得る。

一方、バリアプルクロスシリンダーは円柱度数の絶対値
が等しく互いに符号の異なる円柱レンズの組合せである
からＤａ　＝　＋Ｄ　、　Ｄｂ　＝−Ｄとすることによ
り、０式から合成円柱度数Ｃは Ｃ＝　２Ｄ　（１−２ＤＣＱ！＋２α）　　　・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・■で表
わされるとととなる。この０式から交差角αは で示される。

さらに、この場合最大屈折力の方向の角度らの２倍角に
ついてもう一度タンジェントをとると０式から 一２０ｍ　＝　ｔａｎ　（ψａ＋ψｂ＋９０“）　・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
［相］となり、この結果 ０ｍ　＝　−（ψａ＋ψｂ　）　＋　４５″　　・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・０が
得られる。

これにより、最大屈折力の方向は２つの円柱レンズＣＬ
＋　、ＣＬ２の各屈折度の方向Ｄａ、Ｄｂの間で形成さ
れる交差角αの２等分線方向Ｑから４５′だけ屈折力Ｄ
ａの側、すなわち第２図において反時計回りに回転させ
た方向となる。

以上の原理を前提として以下にとの発明の実施例につき
図面を参照しながら説明するっ第３図はこの発明を被検
者の応答に応じて被検眼ｇ、、Ｅ２の屈折力測定が行な
われる自覚式屈折力測定装置に適用した場合を示すもの
である。そして、この装置は被検眼Ｅ１．Ｅ２の屈折力
を測定するだめの測定光学系Ｓと、この測定光学系Ｓに
対する被検眼Ｅｌ、Ｅ２の位置関係設定を行々う指標を
被検眼Ｅｌ、Ｅ２に投影する指標投影系Ｈと、被検眼Ｅ
ｌ。

Ｅ２を照準するだめの照準系Ｊとから大略構成されてい
る。なお、以下符号に付される添字の１，２は右眼、左
眼をそれぞれ示すものとする。

まず、測定光学系Ｓについて詳説すると、光源１からの
光は集光レンズ２を介して回転円板３上に設けられた屈
折力検査用視標４を照明する。この視標４は球面度数、
円柱度数、円柱軸角度等の検出のため各種のものがあり
、これらは回転円板３の回転によ多選択され光路内に挿
入される。なお、光源１、集光レンズ２、および回転円
板３は後述する近用屈折力測定のため光軸に沿って移動
可能となっている。また、視標４からの光束は、第１投
影し／ズ５を介してこのレンズ５の後方に設けられ球面
度数、円柱度数、円柱軸角度などを矯正ｒるための１対
の矯正光学系Ｋｌ　、　Ｋ２を通過する。この矯正光学
系Ｋｌ、に２は第１投影レンズ５０光軸を挾んで両側の
対称位置にそれぞれ配置され、これらは光学的に同一の
構成となっている。

以下に右眼測定用矯正光学系Ｋｌを例として矯正光学系
に＋　、　Ｋ２の詳細につき説明すると、矯正光学系に
１は第１群レンズ系６１、第２群レンズ系７１、第３群
レンズ系８１からなる球面光学系と、第１及び第２の円
柱レンズ９１，９．からなる円柱光学系及び偏角プリズ
ム１０１　、１（ｈ　＋　ＩＩＩＨｌｌｔから構成され
、第１群レンズ系６１の光軸に沿っての移動によシ球面
度数を矯正し得るよう罠なっている。ここで第３群レン
ズ系＋（ｔは２つのレンズ系から成り、この２つのレン
ズ系に挾まれた第１および第２の円柱レンズ９１．９□
により円柱度数を矯正しうるようになっている。そして
、この２つの円柱レンズ９１　、９１は円柱度数の絶対
値が等しく符号が反対の円柱レンズであり、それぞれ後
述の制御部を構成する回動制御手段によシ光軸のまわり
に回転可能となっており、両レンズ９１　、９．を同方
向に同角度だけ回転すると円柱軸の矯正が行なわれ、互
いに逆方向に同角度だけ回転すると円柱度数の矯正が行
なわれるようになっている。一方、第３群レンズ系８１
の後方に配置される２つの偏角プリズム１０１　、１０
１は光軸に直交する鉛直軸に対し対称な偏角量を有し、
これら偏角プリズム１０．　、１０．を光軸のまわりに
互いに逆方向かつ同角度だけ回転することにより被検眼
Ｅ１の水平方向のプリズム値を矯正しいわゆる斜位補正
を行ない得るようになっている。また、偏角プリズム１
０１　、１０１の後方に配置される偏角プリズム１１．
　、１１．は偏角プリズム１０．　、１０．に対し光１
１− 学的に９０°だけ回転した構成となっており、上記と同
様な方向および角度の回転により被検眼Ｅ１の垂直方向
のプリズム値を得るよう罠なっている。このように、右
眼測定用矯正光学系に１は球面度数、円柱度数、円柱軸
角度、プリズム値などの屈折状態を独立別個に矯正し得
るよう構成されているが、左眼測定用矯正光学系に２も
同様に説明できるのでその詳細は省略する。なお、各矯
正光学系Ｋｌ、に２は被検眼Ｅ、、Ｅ２の瞳孔間距離に
合致させるため第１投影レンズ５の光軸を挾んで水平方
向に平行に移動可能となっている。

こうして、１対の矯正光学系に１．　Ｋ２を通過した各
光束は第２投影レンズ１２、ハーフミラ−１３、第３投
影レンズ１４、およびハーフミラ−１５をそれぞれ介し
て被検眼Ｅｌ、Ｅ２に到達し、被検眼瞳を通過して両眼
底上に視標４の像を形成させる。また、各矯正光学系Ｋ
ｌ　、　Ｋ２を通過した光束は第２投影レンズ１２、第
３投影レンズ１４から構成されるリレーレンズ系Ｒによ
り共通にリレーされ両波検眼Ｅｌ　ｔＥ２の眼鏡装用位
置（眼前から１２鱈程度）に矯正光１２− 学系Ｋｌ、に２の像が形成されるようになっている。

なお、コンタクトレンズ用矯正屈折度を測定する場合に
は被検眼Ｅｌ、Ｅ２の角膜頂点位置を矯正光学系に１．
　Ｋ２の像が形成されている位置に設定する。

したがって、矯正光学系Ｋｌ、に２があたかも眼前に配
置されたことと等価になっておシ、被検者は・・−フミ
ラー１５を介して自然視の状態で視標４の像を規準する
ことができる。

こうして、被検者は自然視の状態で視標４を直視しつつ
検者に対する応答を行ない、視標４が適正に見えるまで
矯正光学系Ｋｌ、　Ｋ２による矯正を図り、その矯正値
に基づいて屈折度測定を行なうようになっている。

次に、被検眼Ｅ、、Ｅ２を適正な位置に設定するための
被検眼位置設定光学系工について説明する。

この被検眼位置設定光学系Ｉけ、被検眼Ｅ、、Ｅ２に向
けて指標１８ａ＋　、１８ｂｔの像を投影するだめの一
対の指標投影系Ｈと被検眼ＥＩ　ＨＥ２の両眼前眼部を
照準するための１つの照準系Ｊとから構成されている。

まず、指標投影系ＨＫつき右眼投影系を例として第３図
、第４図および第５図を参照しながら説明する。光源１
６１からの光は集光レンズ１７１により作動距離検出用
の指標板１８１を照明する。この指標板１８１には第５
図に示す如く表面および裏面にそれぞれ指標１８ａ＋、
１８ｂ＋が設けられている。そして、これらの指標１８
ａ＋　、１８ｂ１の像は第４投影レンズ１９１および反
射鏡２０１を介して被検眼Ｅ＋の前眼部に形成されるよ
うになろうなお、指標１８ａ１は通常の眼鏡レンズでの
矯正屈折度を測定する際の作動距離（測定光学系Ｓと被
検眼Ｅ、、Ｅ２との距離）を設定するために用いられ、
指標１８ｂ１はコンタクトレンズの場合における作動距
離設定に用いられるものである。また、光源１６１の前
方に設けられるフィルター２１１は不可視光である近赤
外の帯域の光のみ透過させるものであり、被検者の測定
中における縮瞳などを防止する作用がある。また、との
指標投影系からの光束は被検眼前眼部周辺を照明する。

左眼投影系も同様な構成であるのでその説明を省略する
。なお、後述するように、とれら１対の指標投影系Ｈの
光軸は測定光学系Ｓおよび照準系Ｊの光軸に対して傾斜
している。また、第４投影レンズ１９１の中心を通りそ
の光軸に直交する仮想線Ｖａと測定光学系Ｓの光軸とが
交差する点、および指標板１８の２つの指標１８ａ１．
１８ｂｌの中心を結ぶ仮想線■と測定光学系Ｓの光軸と
が交差する点を得ることができ、後述するＭ＋あるいは
Ｑ＋における指標１８ａ１あるいは１８ｂ１の像の明瞭
な観察測定を行なうことができる。この−故点が第４図
に示す点Ｆ１である。

以下に指標投影系Ｈによる作動距離設定の原理を第４図
に従って説明する。なお特に断らない限り右眼投影系の
みにつき説明する。点Ｑｌは測定光学系Ｓにおける矯正
光学系Ｋｌの後側主点位置と共役な位置であり、通常の
眼鏡レンズ用の被検者矯正屈折度を測定する場合にはこ
の点Ｑｌの位置と眼鏡装用位置Ｐ１とを一致させるよう
に作動距離の設定を行なう必要がある。そのため、被検
眼Ｅ、が上記のように位置決めされたとき被検眼Ｅ１の
角膜頂点Ｍ１に指標１８ａｌの像が形成されるようにな
っている。したがって、検者は照準系Ｊにより被検眼前
１５− 眼部を照準し指標１８ａｌの像が瞳中心に合致するよう
に作動距離設定を行なう。

次に、コンタクトレンズ用の被検眼Ｅ１の矯正屈折度を
測定する場合につき説明する。この場合には矯正光学系
に１の結像位置である点Ｑ１の位置に被検眼Ｅ１の前眼
部を一致させる必要がある。そのため、指標１８ｂ、は
点Ｑ１の位置に被検眼Ｅ１を一致させたとき指標１８ｂ
１の像が被検眼前眼部の中心に形成されるようになって
いる。したがって、検査者はコンタクトレンズ用の矯正
屈折度を測定する場合、照準系Ｊによシ被検眼前眼部を
照準し、指標１８ｂ１の像が瞳中心に一致するように作
動距離設定を行なう。

なお、指標１８ａ＋　、１８ｂｌは投影レンズ１９１に
対して焦点位置がずれるように指標板１１３＋に配置さ
れ、所定の作動距離に設定されたとき被検眼Ｅ１の前眼
部に結像され得るようになっている。

次に、照準系Ｊについて説明する。第１図に示すように
指標投影系Ｈによシ近赤外光で照明された被検眼Ｅｌ、
Ｅ２の両前眼部からの光束はハーフミー１６− ラー１５、第３投影レンズ１４を介してハーフミラ−１
３を透過し、結像レンズ２２により照準板２３ａ、　２
３ｂに到達してこの照準板２３ａ、　２３ｂ上に近赤外
光で被検眼Ｆ！Ｊｌ　＋　Ｅ２の両前眼部像を形成する
。第３投影レンズ１４と結像レンズ２２はテレセントリ
ックな光学系となっているので、照準板２３ａ、　２３
ｂ上の被検眼＆　、　Ｅ２の両前眼部像は、作動距離が
変動しても、位置ずれを起こさずに観察することができ
る。照準板２３ａ、２３ｂは、第６図および第７図に示
すようにそれぞれ照準指標ｎａ　、　ｎｂ　、およびｎ
ｃを有しており、各指標形成面を対向させ微小間隔を置
いて配置され、かつ、測定光学系Ｓにおける矯正光学系
Ｋｌ、に２の光軸間距離移動、す々わち被検眼に投影す
る１対の測定光束の中心間隔を変えるのに連動して相対
的に移動可能となっている。こうして、被検眼＆、＆の
近赤外光で形成された両前眼部像は指標ｎａ、ｎｂ、ｎ
ｃの像に重ね合わされ、これらの像はミラー２４、リレ
ーレンズ２５を介して撮像管２６に入射して映像信号に
変換され、可視像としてモニターテレビ２７により観察
が可能となる。

上述した指標投影系Ｈおよび照準系Ｊによる被検眼Ｅ、
、Ｅ２の位置決め設定を行なう手順につき第８図を参照
しながら説明する。第８図はモニターテレビ２７に表示
された像を模式的に示したものであり、像ＡＩ、Ａ２は
被検眼Ｅ、、Ｅ２の瞳の像であって、像Ｂａ１　、Ｂａ
２は指標投影系ＨＫよシ被検眼Ｅｌ、Ｅ２に投影された
指標１８ａｔ、１８ａ２の像であシ、Ｂｂｌ、Ｂｂ２は
指標１８ｂｌ、１８ｂ２の像である。また、像ｎａ　、
　ｎｂは照準板２３ａに形成された指標ｎａ、ｎｂの像
であｐ、ｎｃは照準板２３ｂに形成された指標ｎＱＯ像
である。第８図（ａｌの場合は矯正光学系に１．に２の
光軸間距離すなわち被検眼に投影する１対の測定用光束
の中心間隔が被検者の瞳孔間距離に一致せず、かつ、測
定光学系Ｓの中心光軸と被検者の両眼の中心とが一致し
ていないことに加え、測定光学系Ｓと被検眼Ｅｘ　、　
Ｅ２との間の距離すなわち作動距離が適正でないことを
示している。以下、眼部レンズ用矯正屈折度を測定する
場合を中心にしてかかる不適正な設定状態から適正設定
状態へ移行させる調整手順につき説明する。

まず、被検眼Ｅｌ、Ｅ２の瞳像Ａｌ、Ａ２を指標像ｎａ
の中央に挾み込むように屈折度測定装置本体あるいは被
検者自体を上下方向に移動調整する。この際、被検者は
図示省略の被検者保持部に固定されており、この被検者
保持部の移動により被検者の位置を調整することができ
る。かかる調整により上下方向の光軸合せが完了する（
第８図（ｂ）参照）。

次いで、第８図（ｃ）に示すように指標像１３ａｌ　、
Ｂａ２が指標像ｎａの中央に位置するよう、つまり瞳像
Ａｌ。

Ａ２の中心に一致するように装置本体あるいけ被検者自
体を測定光軸に沿って移動させる。この移動調整により
作動距離の設定が完了する。なお、コンタクトレンズ用
矯正屈折度を測定する際には指標像Ｂｂ、、Ｂｂ２が指
標像ｎａの中央に位置するよう、つまり瞳像Ａｌ、Ａ２
の中心に位置するように調整すればよい。以下の調整は
コンタクトレンズ用矯正屈折度測定の場合についても同
様である。

その次に、第８図（ｄ）に示す如く瞳像Ａ１と指標像ｎ
ｂとの距離および瞳像Ａ２と指標像ｎｃとの距離を等し
くするように装置本体あるいは被検者を左右方１９− 向に移動させる。この調整によシ測定光学系Ｓの中心光
軸および被検１１１ｉ＆、＆ｔの中心の左右方向におけ
る光軸合せが完了する。

次いで、第８図（ｅ）に示す如く、照準板２３ａ、２３
ｂを動かすことにより指標像ｎｂ　、　ｎｃを左右方向
に移動調整して瞳像Ａｌ、Ａ２の中心に指標像ｎｂ　、
　ｎｃを一致させる。なお、照準板２３ａ、２３ｂは上
述した如く互いに逆方向に等量だけ動くようになってお
杉、この照準板２３ａ、２３ｂの動きは矯正光学系に１
．に２の光軸移動と連動している。こうして、矯正光学
系に、、に２の光軸間距離は被検眼Ｅ、、Ｅ２の瞳孔間
距離と一致させることができ、測定光学系Ｓの光軸は被
検眼Ｅｌ、Ｅ２の光軸合せ、及び作動距離調整が完了す
る。

次に、矯正光学系に１．に２の駆動機構につき第９図に
基づいて説明する。矯正光学系に１．　Ｋ２は光学台３
０１，３０２に取シ付けられ両光軸を含む平面内で両光
軸を近づけまたは遠ざけ得るように移動可能となってい
る。すなわち、光学台３０１，３０２は略中夫に設けら
れたブラケット３２に形成される雌ねじ＝２０一 部に連結部材３３の雄ねじ部３４を螺合させており、と
の連結部材３３は変速歯車３５を介して移動用モータ３
６に連結されている。とこで、連結部材３３の雄ねじ部
３４は二分されて互いに逆ねじが形成され、そのそれぞ
れが光学台３０１　、３０２のブラケット３２の雌ねじ
部と螺合するようになっている。なお、光学台３０２の
ブラケット、および連結部材３３との螺合状態は図示を
省略しである。

次いで、矯正光学系Ｋｌ、　Ｋ２のレンズ駆動につき説
明するが、両光学系に＋、に２の構成は同一であるので
一方の光学系に１を例として説明する。第１群レンズ系
６１は鏡筒３７１の前端に配置され、かつ、鏡筒３７１
には光軸方向に延びるラック３８１が取シ付けられてい
る。そして、このラック３８１はピニオン３９１と係合
し、このピニオン３９！はモータ４０に軸支されている
。これによシ第１群レンズ系６１は光軸に沿って移動可
能となる。また、第１群レンズ系６１の後方には第２群
レンズ系７１および第３群レンズ系８】の一方が所定間
隔を置いて配置され、各レンズ系７＋　、　８１け光学
台３０＋に固定されている。

さらに、鏡筒３７１の後方Ｅｌｌ′ｉ：ｉｌｌ！筒４１
１が設けられ、との鏡筒４ｈ　Ｋは２つの円柱レンズ９
．．９．が前後して配置されている。そして、一方の円
柱レンズ９１はリング歯車４２１に取り付けられ、この
リング歯車４２１は駆動歯車４３１を介してモータ４４
に連結されている。また、他方の円柱レンズ９１はリン
グ歯車４２１の後方に設けられたリング歯車４５１に取
シ付けられ、このリング歯車４５１は駆動歯車４６１を
介してモータ４７１に連結されている。こうして、円柱
レンズ９＋　、　９＋は光軸のまわりに回動自在となっ
ている。

また、鏡筒４１１の後方には鏡筒４８１が設けられ、と
の鏡筒４８！の前端には第３レンズ群８．の他方が固定
され、その後方には水平方向の偏角プリズム１０、　、
１０１が配置されている。そして、これら偏角プリズム
１０＋　、　１０＋はそれぞれ王冠歯車４９．　、５０
．がそれぞれ取り付けられ、これら王冠歯車４９１，５
０１は１つのピニオン５１１と結合し、このピニオン５
１１はモータ５２＋によシ回転駆動する。これにより、
偏角プリズム１０．　、１０．は互いに逆方向に同角度
だけ回転し得ることとなる。さらに、水平方向の偏角プ
リズムｔｏ、　、　１０．の後方には垂直方向の偏角プ
リズム１．１．．１１．が配置され、これらの偏角プリ
ズム１１．．１．１．には水平方向の場合と同様王冠歯
車５３１゜５４１がそれぞれ取り付けられこれらの王冠
歯車５３１゜５４□はピニオン５５□を介してモータ５
６．によシ水平方向と同様な回転駆動を行ない得るよう
になっている。

なお光学台３０１，３０２は前後に案内用の支持管５７
゜５８が取り付けられ光学台３０．．３０２の水平方向
の移動を安定なものにしている。また、光学台３０１．
３０２の後端には案内ロンド５９１．５ｇ２およびアー
ム６０１゜６０２を介してスライド板６２．　、６２２
が連結され、アーム６０１．６０２け回動ピン６１．．
６１２のまわりに回動自在となっておシ、スライド板６
２．．６２２の移動量により矯正光学系に＋　、　Ｋ２
の光軸の水平移動量を目視し得るように々っている。こ
のように構成された矯正光学系に＋　、　Ｋ２は各モー
タ３６　、４０＋　、４０２・・・・・・を後述する制
御演算回路の出力により制御して調整駆動が行なわれる
こととなる。なお、光学台３０２２３− に取シ付けられモータ４４１，４７．と同様な働きをす
るモータの図示は省略され、その他各光学系Ｋｌ。

Ｋ２に対称的に現われる部材、部位の図示および説明は
省略されている。

次に、第１０図に基づいて本装置の制御駆動を図る制御
演算回路等の処理系統につき説明する。図において符号
７０は制御部を構成する制御演算回路であり、この制御
演算回路７０は駆動入力部Ｘａまたはデータ入力部乃か
らの信号を受けて駆動出力部Ｙおよび表示手段２の作動
を図るよう制御演算を行なうものでマイクロコンピュー
タなどにより構成される。データ入力部乃はあらかじめ
概略判明している被検眼の屈折力データ例えば他覚式屈
折力測定装置での測定結果データ等を入力するためのも
のであり、このデータ入゛力部℃を設けることによりあ
らかじめ入力された測定結果データに基づいて設定され
た矯正度数から本件発明の自覚式屈折力測定装置での高
精度な測定を短時間でなすことができる。駆動入力部為
の遠用近用切換スイッチ７１は駆動回路７２を介して屈
折力検査用視標４２４− の移動用モータ７３に接続されており、その駆動信号が
制御演算回路７０に供給されて遠用屈折力測定または近
用屈折力測定の選択情報を与えるようになっているうま
た、駆動入力部抱の矯正光学系軸間移動スイッチ７４は
矯正光学系に＋　、　Ｋ２の各光軸間距離を変えるため
の移動用モータ３６に駆動情報を与えるものであり、制
御演算回路７０の指令をえてその出力により駆動出力部
Ｙを構成する駆動回路７５を介して移動用モータ３６の
駆動を図るようになっている。さらに、矯正光学系軸間
移動スイッチ７４の作動により移動用モータ３６が駆動
すると共に照準板２３ａ、　２３ｂが動いて瞳孔間距離
が定まると、表示手段２を構成する瞳孔間距離表示部７
６にその値が表示される。なお、瞳孔間距離はデータ入
力部運を構成する瞳孔間距離データ部７７からの指令に
よっても制御されるように々っている。

また、駆動入力部Ｘａの球面度数変化スイッチ７８１（
以下説明を簡略化するため符号は右眼系のみについて記
す。）は第１群レンズ系６１の移動用モータ４０＋に駆
動情報を与えるものであり、制御演算回路７０および駆
動出力部Ｙの駆動回路７９＋を介してモータ４０１に駆
動信号を与えるようになっている。こうして、球面度数
が変化すると表示手段２の球面度数表示部８０にそれに
応じた値が表示される。Ａお、球面度数はデータ入力部
乃の球面度数データ部８１からの信号によっても制御さ
れるようになっている。

さらに、駆動入力部Ｘａの円柱度数変化スイッチ８２＋
は第１および第２の円柱レンズ９＋　、　９＋の互いに
逆方向への回転を図るモータ４４．．４７．に駆動情報
を与えるもので、制御演算回路７０および駆動出力部Ｙ
の駆動回路８３１，８３１を介してモータ４４１．４７
１へ駆動信号を与えるようになっている。とうして円柱
度数が変化するととれに応じて表示手段Ｚの円柱度数表
示部８４にその値が表示される。また、円柱度数はデー
タ入力部乃の円柱度数データ部８５からの信号によって
も制御されるようになっている。

また、駆動入力部Ｘａの円柱軸角度変化スイッチ８５＋
は第１および第２の円柱レンズ９．　、９１の同一方向
への回転を図るモータ４４＋、４７＋に駆動情報を与え
るもので、制御演算回路７０および駆動出力部Ｙの駆動
回路８３．．８３．を介してモータ４４＋、４’ｈへ駆
動信号を与えるようになっている。こうして、円柱軸の
角度が決まるとその値は表示手段Ｚの円柱軸角度表示部
８６に表示される。また、円柱軸の角度はデータ入力部
属の円柱軸角度データ部８７の信号によっても制御され
るようになっている。

そして、駆動入力部Ｘａの水平方向偏角プリズム変化ス
イッチ８８．は水平方向の偏角プリズム１０１゜１０１
の回転を図るモータ５２１に駆動情報を供給するもので
あり、制御演算回路７０および駆動出力部Ｙの駆動回路
８９１を介してモータ５２１に駆動信号を与えるように
なっている。また、駆動入力部Ｘａの垂直方向偏角プリ
ズム変化スイッチ９０１は垂直方向の偏角プリズム１１
１，１１１の回転を図るモータ５６１に駆動情報を与え
るものであり、制御演算回路および駆動出力部Ｙの駆動
回路９１１を介してモータ５６．に駆動信号を与えるよ
うになっている。

こうして偏角プリズム１（１＋、１０ｔ、１］＋、１１
＋の回転により得られる斜位補正プリズム値は表示手段
２の斜位補正プリズム値表示部９２に表示される。また
、プリズム値はデータ入力部属の斜位補正プリズム値デ
ータ部９３の信号によっても制御されるようになってい
る。

また、駆動入力部地の測定選択スイッチ９６１は屈折力
の粗測定、円柱度数の精密測定、および円柱軸角度の精
密測定の３者を択一的に選択し得るようになっており、
その選択信号は制御演算回路７０へ供給される。さらに
、駆動入力部Ｘａを構成する状態変化スイッチ９７１は
測定選択スイッチ９６１による各測定の選択が行なわれ
ている場合に作動させるものである。すなわち、例えば
円柱度数の精密測定が選択されている場合には状態変化
スイッチ９７１の作動によシ屈折力の粗測定の際に得ら
れて第１および第２の円柱レンズ９．　、９．の状態に
より決まる円柱度数を所定の微小値だけ増減し得るよう
になっており円柱度数の精密測定が行なえる。このよう
な測定は主として制御部を構成する第１の状態変化手段
の作動により支配される。また、円柱軸角度の精密測定
が選択されている場合には同様に状態変化スイッチ９７
１の作動により屈折力の粗測定の際に得られて第１およ
び第２の円柱レンズ９．　、９．の状態により決まる合
成円柱軸角度のみを増減し得るようになっており円柱軸
角度の精密測定が行彦える。このような測定は主として
制御部を構成する第２の状態変化手段の作動によシ支配
される。

次に、円柱度数および円柱軸角度の各精密測定における
制御演算回路７０の制御内容につき説明する。まず、円
柱度数の精密測定は、レンズの強主径線に対する屈折力
を所定の微小範囲ｄ／２だけ増大させる一方、弱主径線
に対する屈折力を微小範囲ｄ／２だけ減少させることに
より定まる第１の状態と、この第１の状態とけ逆に強主
径線に対する屈折力を微小範囲ｄ／２だけ減少させると
共に弱主径線に対する屈折力をその微小範囲ｄ／２だけ
増大させることによシ定まる第２の状態とをそれぞれつ
くり、両状態の比較観察を被検者に行なわせるものであ
る。なお、精密測定を行なう前には粗測定が行なわれて
いるが、この際球面度数Ｓｏおよび円柱度数Ｃｏがそれ
ぞれ得られているものとする。

このとき制御演算回路７０は、円柱度数Ｃｏを設定する
ため第１円柱レンズ９１の円柱軸と第２円柱レンズ９１
の円柱軸とにより形成される交差角αを前述した０式”
ｃｏｓ　’　（Ｉ　　Ｃｏ　／２Ｄ　）　（以下この式
をｆ（Ｃｏ）で表わす。）に基づいて演算し、この演算
結果に基づき駆動回路８３１．８３＋を作動させて第１
および第２の円柱レンズ回転用モータ４４１，４７ｔの
駆動が図られるようになっている。次いで、測定選択ス
イッチ９６１　Ｋより円柱度数の精密測定が選択され、
状態変化スイッチ９７１の操作によ沙前述した第１状態
が指定されると円柱度数の値はＣｏからＣｏ十ｄへと変
化する。この場合、制御演算回路７０は第１円柱レンズ
９１の円柱軸と第２円柱レンズ９１の円柱軸との交差角
α１を”　ｃｏｓ　’　（１（Ｃｏ　＋ｄ　）／２Ｄ　
：）の式（以下この式をｆ（Ｃｏ＋ｄ）で表わす。）に
基づいて演算し、この演算結果によシ駆動回路８３１゜
８３１を作動させて第１および第２の円柱レンズ回転用
モータ４４１，４７ｔが制御されるようになっている。

一方、第１１図（ａ）は屈折力の粗測定時および円柱度
数の精密測定の第１状態時における第１円柱レンズ９１
と第２円柱レンズ９１との位置関係を示したものである
。なお、同図においては位置関係を分かり易くするため
移動量を誇張して示しである。

また、同図においては第１円柱レンズ９１の屈折力を正
とし第２円柱レンズ９１のそれを負として示されている
と共に、屈折力の粗測定終了時における各レンズの位置
を破線で表わし、円柱度数の精密測定における第１状態
を実線で表わしている。そして、粗測定終了時における
第１円柱レンズ９１および第２円柱レンズ９１の各円柱
軸をそれぞれｔＴ　＋　ｚｓで示し、第１状態における
各円柱レンズ９１　、９１の円柱軸をそれぞれ況Ｔ　Ｌ
ｆｉで示している。なお、同図において１．はそれぞれ
の測定時における各円柱軸の中間方向の軸を表わしてい
る。つまり、中間方向の軸ｔ０ばいずれの状態において
も変らないこととなり、粗測定時における円柱軸’Ｔ　
＊　Ｚ８の交差角はα０であるが第１状態における円柱
軸ｔ、ｆ　、　ｔ４の交差角は増加してαＮとなる。こ
の結果、中間方向の軸ｔ０で表わされる各円柱レンズ９
１．９ｔの合成屈折力の方向は変らず円柱度数のみがＣ
ｏからＣｏ＋ｄへと変化することとなる。

次に、状態変化スイッチ９７．の操作により第２状態が
指定されると円柱度数はＣｏからＣｏ　　ｄへと変化す
る。この場合制御演算回路７０は、第１円柱レンズ９１
の円柱軸と第２円柱レンズ９□の円柱軸との交差角αＭ
を’ＣＱ！＋’（１（Ｃｏ　　ｄ）／２Ｄ）　　の式（
以下この式をｆ（Ｃｏ　　ｄ）で表わす。）に基づいて
演算し、この演算結果により駆動回路８３１．８３ｔを
作動させて第１および第２の円柱レンズ回転用モータ４
４．．４７１が制御されるようになっている。

なお、第１１図（６）は屈折力の粗測定時および円柱度
数の精密測定の第２状態時における第１円柱レンズ９１
および第２円柱レンズ９１の位置関係を示したものであ
る。ここで、第１１図（′ｂ）は第１１図（ａ）の場合
と同様に各レンズの位置関係を分かり易くするため誇張
して描かれ、粗測定時のレンズの位置を破線で示すと共
に第２状態のレンズの位置を実線で示しである。また、
粗測定時における各レンズ９、　、９．の円柱軸をそれ
ぞれｔＴ、ｔ８で表わすと共に、第２状態における各円
柱軸をそれぞれ＃　、　ｔ７．で示している。この第１
１図（ｂ）から分かる通り両側定時における各円柱軸の
中間方向の軸１．は変らず、また各円柱軸の交差角は粗
測定時にはα０であるが第２状態ではα２に減少してい
る。したがって、各円柱レンズ９１　、９１の合成屈折
力の方向は測定の前後において変らず、円柱度数のみが
ＣｏからＣｏ−ｄへと変化する。

次に、測定選択スイッチ９６＋によって円柱軸角度の精
密測定が選択され、状態変化スイッチ９７によって前述
した第１状態が指定されると各レンズ９１　、９１の合
成の円柱軸角度は粗測定時における角度Ａｏから角度Ａ
ｌ−５変化する。このように円柱軸角度を変化させるた
めには、粗測定時における第１円柱レンズ９１および第
２円柱レンズ９１の各円柱軸の交差角を変えることなく
両レンズ９＋　、　９＋をその光軸のまわりＫＡ’−Ａ
Ｏの角度だけ回転させれば良い。これは、両日柱レンズ
９＋　、　９＋の交差角が変化しない場合には合成の円
柱度数も変化しないためである。

第１２図（＆’ｌは屈折力の粗測定終了時および円柱軸
角度の精密測定の第１状態を示しておシ、前者のレンズ
の状態は破線で示され後者のレンズの状態は実線でそれ
ぞれ示されている。

次に、状態変化スイッチ９７］によシ前述した第２状態
が指定されると円柱軸の角度がＡｏからＡ”へ変化する
。この場合、第１円柱レンズ９１および第２円柱レンズ
９１は各軸方向の交差角をＡ“−Ａｏの角度に保ったま
ま光軸のまわりに回転する。第１２図（ｂ）は第１円柱
レンズ９１と第２円柱レンズ９１の粗測定時における状
態を破線で示すと共に、円柱軸角度の精密測定時におけ
る状態を実線で示している。

この場合、制御演算回路７０は次の両式に基づいて第１
状態および第２状態における円柱軸角度Ａ：Ａ′を求め
る演算を行なう。つまり、前述した０式％式％ Ａｏ　＋　４５’　　を代入して得られるの式、および
０式において址＝Ａ″、Ｄａ−Ｃｏ、ψａ−ＡＯ，Ｄｂ
＝ｄ、ψｂ　＝　Ａｏ　＋　４５°　を代入して得られ
るの式に基づき演算が行なわれる。そして、この演算結
果により駆動回路８３＋、８３１を作動させて第１およ
び第２の円柱レンズ回転用モータ４４１，４４２の駆動
を図り、これにより第１および第２の円柱レンズ９＋　
、　９＋の合成円柱軸角度をＡ′またはＡＩの大きさに
設定する。

なお、このように設定された円柱軸角度ＡＩ、Ａ２は、
従来例で説明したクロスシリンダによる屈折力測定にお
いて粗測定時におけるクロスシリンダの合成円柱軸角度
を微小屈折度ｄだけ変化させると共にその合成円柱軸角
度を４５°だけ偏移させ、その反転の前後に形成される
第１および第２の状態の各合成円柱軸角度と等価となっ
ている。

なお、表示手段２の各表示部７６　、８０・・・・・・
に表示された値に対応する信号は撮像管２６から得られ
る映像信号と共に信号処理部９４を構成する合成回路９
５により信号合成が行なわれ、この合成回路９５の出力
を受けてモニターテレビ２７の画面上に矯正すべき屈折
力測定の結果が写し出されるようになる。

次Ｋ、制御演算回路７００制御例につき説明する。

例えば球面度数変化スイッチ７８１や円柱度数変化スイ
ッチＦ８２１の操作によシ所望の球面度数および円柱度
数を得るためには、矯正光学系に１の第１群、第２群お
よび第３群レンズ系６ｓ　、　７１．８１　（以下球面
光学系という）ならびに第１および第２の円柱レンズ９
．．９１（以下円柱光学系という）を次のように調整す
れば良い。すなわち、球面光学系および円柱光学系の合
成屈折力は第１および第２の円柱レンズ９．．９．の各
軸の交差角の関数として表わされるため、球面度数ある
いは円柱度数に対応した交差角に設定するような調整を
行なう。

また、円柱軸変化スイッチ８５１により円柱軸の角度を
得る場合には第１および第２円柱レンズ９１゜９１の各
軸の交差角と基準の角度との和あるいは差により決まる
角度だけ第１の円柱レンズ９】、甘たけ第２の円柱レン
ズ９１を回転させる。

さらに、水平方向の偏角プリズム変化スイッチ８８１　
、８８２によシ所望のプリズム値を得るには、偏角プリ
ズム１０１，１（ｈの回転角とプリズム値との間に所定
の関係式が成立することから、そのプリズム値に対応し
た角度だけ偏角プリズム１０．．１０．を回転させる。

垂直方向のプリズム値を得る場合は水平方向の偏角プリ
ズム１０１．１（ｈに対して直交して配置されているこ
とを考慮する他水平方向と同様に垂直偏角プリズム１１
．．１１．の回転制御を図るようにする。

次に、この実施例の屈折力測定装置を用いた屈折力の測
定につき第１３図の流れ図を参照しながら説明する。

まず、電源の投入がなされて測定開始の信号が発せられ
るとスタートのステップ１００から判断のステップ１０
１へ移行する。そして、このステップ］、ＯＸにおいて
は当該測定が粗測定であるか否かの判定を行なう。この
判定結果が肯定ＹＥＳである場合には次の判断のステッ
プ１０２へ移行し、このステップ１０２において球面光
学系の球面度数を変更するか否かが判定される。この判
定結果が肯定ＹＥＳである場合、すなわち被検者が検査
用視標を明瞭に見ることができない場合には処理のステ
ップ１０３において球面度数を増減させるデータを入力
する。このデータの入力により視標をほぼ明瞭に見るこ
とができるようになったら判断のステップ１０４へ移行
する。なお、ステップ１０２における判定結果が否定Ｎ
ｏである場合には直ちにステップ１０４へ移行する。會
お、球面度数の粗測定において被検者が見る視標は大小
各種の文字あるいは数字を配列したものであり、との視
標を緑色フィルムおよび赤色フィルムを介してそれぞれ
観察させていずれの場合にも同程度に見えるよう球面度
数を変化させる。壕だ、この状態において被検者に円柱
軸角度測定用視標、例えば一点のまわりに放射状に等間
隔を置いて一群の直線を配置した視標を観察させ、その
うちの明瞭に見える方向が円柱軸角度であると推定され
る。

一方、ステップ１０４においては円柱度数を変更するか
否かの判定がなされ、その変更を必要とする場合（ＹＥ
Ｓ　）は円柱度数の増減を図る処理のステップ１０５へ
移行し、その入力データを得た後次のステップ１０６へ
移行する。なお、円柱度数の変更を要しない場合（Ｎｏ
）は直ちにステップ１０６−＼移行する。このステップ
１０６においては円柱軸角度を変更するか否かの判定が
なされるわけであるが、その変更可否の基準は上述の如
く推定された円柱軸角度に求められる。そして、円柱軸
角度の変更を要する場合は処理のステップ１０７へ移行
して円柱軸角度を増減させるデータを入力する。

なお、円柱軸角度の変更は上記の如く推定された円柱軸
角度を円柱軸角度変化スイッチ８の操作により増減する
ことにより行ない、円柱度数の変更は円柱度数変化スイ
ッチ８２】の操作により増減させて行なう。こう１７て
、円柱軸角度測定用視標の各直線が被検者にとってほぼ
一様に見えるようになった状態を粗測定の終了時とする
。

次に、ステップ１０１において判定結果が否定■である
場合、すなわち精密測定の場合はまずステップ１０８へ
移行する。このステップ１０８では円柱度数の精密測定
であるか否かの判定がなされ、その判定結果が肯定ＹＥ
Ｓである場合には次のステップ１０９へ移行する。

ステップ１０９では状態変化スイッチ９７１の操作によ
り状態変化をさせ被検者に第１状態と、第２状態との比
較観察を行なわせる。この比較観察は次段のステップ１
１０を介して、両者の見え方が確認されるまで繰り返さ
れる。この比較観察の結果、両者の見え方に差が生じて
いる場合には、円柱度数変化スイッチ８２１によって設
定した円柱度数が適当でないので、状態変化を一旦中断
し、ステップ１０２及びステップ１０４を介してステッ
プ１０５に移行し、円柱度数変化スイッチ８２１によっ
て円柱度数を適当に増減変化させて、数ステップを介し
て再びステップ１０９において第１状態と第２状態との
比較観察が行なわれる。

上記のルーチンは第１状態と第２状態との見え方が同程
度となるまで繰り返される。ここで状態変化とは具体的
には、第１および第２の円柱レンズ９１　、９１の各円
柱軸がなす交差角をｆ（Ｃｏ＋ｄ）またはｆ（Ｃｏ−ｄ
）に変化させることをいう。こうして第１および第２の
状態でそれぞれ得られる円柱度数の中間値すなわち円柱
度数変化スイッチ８２１によって設定した円柱度数値が
円柱度数の精密測定により得られた測定値となる。

一方、ステップ１０８における判定結果が否定Ｎ。

である場合には、ステップ１１１に移行する。ステップ
１１１では状態変化スイッチ９７１の操作により状態変
化をさせ被検者に第１状態と第２状態との比較観察を行
なわせる。この比較観察は次段のステップ１１２を介し
て両者の見え方が確認されるオで繰り返される。この比
較観察の結果、両者の見え方に差が生じている場合には
、円柱軸角度変化スイッチ８５１によって設定した円柱
軸角度が適当でないので状態変化を一旦中断し、ステッ
プ１０２、ステップ１０４及びステップ１０６を介して
ステップ１０７に移行し円柱軸角度変化スイッチ８５１
によって円柱軸角度を適当に増減変化させる。この後数
ステップを介して再びステップ１１１において第１状態
と第２状態との比較観察が行なわれる。上記ルーチンは
第１状態と第２状態との見え方が同程度となるオで繰り
返される。ここで状態変化とは円柱軸角度をＡ′または
Ａ’に変化させることをいう。

こうして第１および第２の状態でそれぞれ得られる円柱
軸角度の中間値すなわち円柱軸角度変化スイッチ８５１
によって設定した円柱軸角度値が円柱軸角度の精密測定
により得られた測定値となる。

こうして、すべての測定が終了するとステップ１１３か
らエンドのステップ１１４へ移行してすべての演算も終
了する。この測定終了時における球面光学系の球面度数
をＳｔ、円柱光学系円柱度数および円柱軸角度をそれぞ
れＣ１、Ａｚとすると、被検眼円柱度数がＣｔ、そして
円柱軸角度がＡｔとなる。このような結果は、この発明
に係る屈折力測定装置が円柱光学系を互いに符号の異な
る屈折力を有する２つの円柱レンズ９１　、９１で構成
していることに起因したものであることを示唆している
。

なお、上述の実施例においては円柱光学系を２つの円柱
レンズ９＋　、　９＋で構成したが、円柱レンズの代り
にレンズの一面が円環面であって他の面が球面または平
面のレンズを用いても良く、かかるレンズおよび上述の
円柱レンズのいずれについてもこの実施例の説明におい
てはト−ＩＪソックンズであるとする。

壕だ、上述の実施例においては矯正光学系の像を被検眼
の眼前に形成する構成の屈折力測定装置につき説明した
が、被検眼の眼前に矯正レンズを配置する構成の屈折力
測定装置についてもこの発明を適用し得ることは勿論で
ある。

以上説明したように、この発明によれば被検眼の屈折力
を測定するために設けられる球面光学系および円柱光学
系のうち、円柱光学系を互いに符号の異なる２つのトー
リックレンズにより構成すると共に、この円柱光学系の
みを制御することによシ粗測定時に得られる屈折力の値
に基づいた精密測定を行ない得るよう如したので、従来
例の如く精密測定時における操作上の煩しさがなくなり
、しかも精度良い測定結果が得られる。また、屈折力の
粗測定から精密測定へ移行する場合従来のような球面光
学系の球面度数の変化を必要としないので光学系制御の
複雑化を避けられる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の実施例に用いられるバリアプルクロ
スシリンダーを説明する斜視図、第２図は第１図のレン
ズ系の屈折力を説明するＸ−Ｙ座標図、第３図はこの発
明を自覚式屈折力測定装置に適用した場合の光学系配置
を説明する斜視図、第４図は第３図の装置を構成する指
標投影系を説明する概略構成図、第５図は指標投影系の
指標を示す模式図、第６図および第７図は照準光学系の
指標を示す模式図であって第６図は一方の指標板の指標
像、第７図は他方の指標板の指標像をそれぞれ示し、第
８図（ａ）〜（ｅ）は被検眼位置設定の調整手順を説明
する図であり、第８図（ａ）は調整前の状態、第８図（
ｂ）は上下方向の調整を行なった場合、第８図（ｃ）は
作動距離設定が終った場合、第８図（ｄ）は左右方向の
調整が終った場合、第８図（ｅ＞は全ての調整が終った
場合をそれぞれ示し、第９図は矯正光学系のレンズ駆動
機構を示す斜視図、第１０図はレンズ駆動機構を制御す
る回路を説明するブロック図、第１１図（ａ）、　（ｂ
）は屈折力の粗測定時および円柱度数の精密測定時にお
ける円柱光学系の屈折力変化を説明する図であって、第
１１図（ａ）は精密測定の第１状態時と粗測定時との比
較の説明をする斜視図、第１１同市）は精密測定の第２
状態時と粗測定時との比較を説明する斜視図をそれぞれ
示し、第１２図（ａ）　、　（ｂ）は屈折力の粗測定時
および円柱軸角度の精密測定時における円柱光学系の屈
折力変化を説明する図であって、第１２図ｒａ）は精密
測定の第１状態時と粗測定時との比較を説明する斜視図
、第１２図（ｂ）は精密測定の第２状態時と粗測定時と
の比較を説明する斜視図をそれぞれ示し、第１３図は屈
折力測定時における制御演算回路の作動を説明する流れ
図である。 ４・・・屈折力検査用視標、 出願人　東京光学機械株式会社 −４７− 第１図 第１１図（α） ＠１２図（０） 第１１図（ｂ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 球面度数を可変とする球面光学系と、円柱度数を可変と
   する円柱光学系と、前記両光学系の球面度数および円柱
   度数をそれぞれ可変制御する制御部とを有し、検査用視
   標を前記両光学系を介して投影することにより被検眼の
   屈折力を測定する屈折力測定装置において、 前記円柱光学系を光軸のまわりに回転自在であって屈折
   力の符号が互いに異なる２つのト−ＩＪシックンズから
   構成し、前記制御部は、前記各トーリックレンズの円柱
   軸の交差角に応じた円柱度数を得るように該円柱光学系
   の回転を制御する回動制御手段と、屈折力の粗測定時に
   得られる円柱度数を前記回動制御手段の作動を図って所
   定範囲内で増減させることにより該円柱度数の精密測定
   を行なう第１の状態変化手段と、屈折力の粗測定時に得
   られる円柱軸角度を前記回動制御手段の作動を図って所
   定範囲内で増減させることにより該円柱軸角度の精密測
   定を行なう第２の状態変化手段とを備えたことを特徴と
   する屈折力測定装置。