JPS59179289A - 極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤ - Google Patents
極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤInfo
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- JPS59179289A JPS59179289A JP5471683A JP5471683A JPS59179289A JP S59179289 A JPS59179289 A JP S59179289A JP 5471683 A JP5471683 A JP 5471683A JP 5471683 A JP5471683 A JP 5471683A JP S59179289 A JPS59179289 A JP S59179289A
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- Japan
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- strength
- wire
- toughness
- weld metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、極厚低合金高張力ｍ板用エレクトロスラグ溶
接ワイヤに関するものであって、さらに詳しくは溶接部
の熱処理を行なった場合に５３９／關′以上の引張強さ
と３’１ｇ−ｍ以上のｖＢ−２０とを示す溶接金属の得
られるエレクトロス２グ溶接ワイヤに係るものである。
接ワイヤに関するものであって、さらに詳しくは溶接部
の熱処理を行なった場合に５３９／關′以上の引張強さ
と３’１ｇ−ｍ以上のｖＢ−２０とを示す溶接金属の得
られるエレクトロス２グ溶接ワイヤに係るものである。
ここにいう極厚低合金高張力鋼板とは、板厚７５〜２０
０間、化学成分は人ＳＴＭ Ａ２９９−７８の規格内
にあるものである。
０間、化学成分は人ＳＴＭ Ａ２９９−７８の規格内
にあるものである。
このような極厚低合金高張力鋼板はボイラおよび圧力容
器用として従来から広く使用されているものの一つであ
るが、エレクトロスラグ溶接により溶接施工を行なうと
溶接時の入熱が桁違いに太きいため溶接金属をにじめと
する溶接部の結晶粒が著しく粗大化し、得られる強度・
靭性セともに大幅に低下し、鋼板規格を安定して満足す
ることが困難であったため、はとんどの場合、他の溶接
法が適用されているの、が現状である。
器用として従来から広く使用されているものの一つであ
るが、エレクトロスラグ溶接により溶接施工を行なうと
溶接時の入熱が桁違いに太きいため溶接金属をにじめと
する溶接部の結晶粒が著しく粗大化し、得られる強度・
靭性セともに大幅に低下し、鋼板規格を安定して満足す
ることが困難であったため、はとんどの場合、他の溶接
法が適用されているの、が現状である。
すなわち、このような極厚低合金高張力鋼板に要求され
る機械的性質の要点は引張強さとＶノツチシャルピー衝
撃吸収エネルギーとであるが、引張強さについてｕ ５
３ ＫＷ／ｍｘ”程度以上、吸収エネルギーについては
約−２０℃以上の温度域で３Ｋｇ−ｍ程度以上の値が規
格化されている場合が多い。溶接金属についても同程度
の機械的性質が要求されるが、このよう六極厚低合金高
張力鋼板の場合、エレクトロスラグ溶接法の適用によっ
て規格を安定して満足することは従来非常に困難であっ
た。
る機械的性質の要点は引張強さとＶノツチシャルピー衝
撃吸収エネルギーとであるが、引張強さについてｕ ５
３ ＫＷ／ｍｘ”程度以上、吸収エネルギーについては
約−２０℃以上の温度域で３Ｋｇ−ｍ程度以上の値が規
格化されている場合が多い。溶接金属についても同程度
の機械的性質が要求されるが、このよう六極厚低合金高
張力鋼板の場合、エレクトロスラグ溶接法の適用によっ
て規格を安定して満足することは従来非常に困難であっ
た。
そこで、極厚鋼板のエレクトロスラグ溶接施工において
は、溶接後の熱処理として焼ならし焼戻し処理を行なっ
て結晶粒の微細化および靭性の改善を図るのが普通であ
る。しかしながら、このように焼ならし焼戻し処理を行
なっても、極厚低合金高張力鋼板のエレクトロスラブ溶
接金属の場合は、靭性は十分改善されても引張強さは５
３ Ｋｑ／ｕ″未満であるか、あるいは引張強さが５３
に９／ｕ１以上あるようにすればｖＥ−２０が３ ｋ−
４未満の不十分な靭性値しか得られないという結果が＃
１とんどであつで、引張強さ・靭性値ともに要求を安定
して満たすことに非常に困難と考えられていた。
は、溶接後の熱処理として焼ならし焼戻し処理を行なっ
て結晶粒の微細化および靭性の改善を図るのが普通であ
る。しかしながら、このように焼ならし焼戻し処理を行
なっても、極厚低合金高張力鋼板のエレクトロスラブ溶
接金属の場合は、靭性は十分改善されても引張強さは５
３ Ｋｑ／ｕ″未満であるか、あるいは引張強さが５３
に９／ｕ１以上あるようにすればｖＥ−２０が３ ｋ−
４未満の不十分な靭性値しか得られないという結果が＃
１とんどであつで、引張強さ・靭性値ともに要求を安定
して満たすことに非常に困難と考えられていた。
本発明者は以上のような実情に鑑み、極厚低合金高張力
鋼板をエレクトロスラグ溶接して、強度および靭性がと
もに鋼板規格を満足するような溶接金属を得るために、
熱処理後の溶接部の機械的性質に及ばず溶接ワイヤの化
学成分の影響を検討した。そして種々の多大の実験研究
の結果、目標を安定的に達成できる溶接ワイヤの化学成
分範囲のあることを見出した。
鋼板をエレクトロスラグ溶接して、強度および靭性がと
もに鋼板規格を満足するような溶接金属を得るために、
熱処理後の溶接部の機械的性質に及ばず溶接ワイヤの化
学成分の影響を検討した。そして種々の多大の実験研究
の結果、目標を安定的に達成できる溶接ワイヤの化学成
分範囲のあることを見出した。
本発明はこの新しい知見に基づいて完成されたものであ
り、強度・靭性の規格をともに安定して満足することが
困難であった従来技術の欠点を解決することによって業
界の要望に応えるものである。
り、強度・靭性の規格をともに安定して満足することが
困難であった従来技術の欠点を解決することによって業
界の要望に応えるものである。
すなわち本発明者は、極厚低合金高張力鋼板のエレクト
ロスラグ溶接金属について、熱処理後に５３Ｋｇ／ｌｎ
、＊’以上の引張強さと３に９−ｍ以上のｖ Ｆｒ −
２０という靭性値をともに安定して得るために、特定成
分範囲の母材を用いた場合の溶接金属の機械的性質に及
ばず溶接ワイヤの化学成分の影響について幾多の実験研
究を行ない、その成果である新しい知見に基づいて本発
明を完成したものであって、溶接ワイヤの必須化学成分
として０．Ｓｉ。
ロスラグ溶接金属について、熱処理後に５３Ｋｇ／ｌｎ
、＊’以上の引張強さと３に９−ｍ以上のｖ Ｆｒ −
２０という靭性値をともに安定して得るために、特定成
分範囲の母材を用いた場合の溶接金属の機械的性質に及
ばず溶接ワイヤの化学成分の影響について幾多の実験研
究を行ない、その成果である新しい知見に基づいて本発
明を完成したものであって、溶接ワイヤの必須化学成分
として０．Ｓｉ。
Ｍｎ 、 Ｃ＋＋ 、 Ｎｉ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏ 、
Ｖ について適正範囲を限定して十分な靭性値が安定
して得られるようにするとともに、かかる限定範囲内に
おいて引張強さに及汀す化学成分の影響度を研究して、
後述するようにＴＳＥ値と名付けた指標値（４１０＋５
Ｓ ｉ ＋ ８ Ｍ ｎ ＋ ２８０ ｕ ＋ ５
Ｎ ＋ ＋ ２ Ｏｒ ＋ ７ Ｍ ｏ ＋ ３２ Ｖ
）を提案し、このＴＳＥ値が２８以上になれば溶接金
属の引張強さが確実に５３４／ｒｍ’以上となるととも
にＶノツチシャルピー衝撃吸収エネルギーｖＥ−２０が
３に９−ｍ以上となるような溶接ワイヤ全提供するもの
である。
Ｖ について適正範囲を限定して十分な靭性値が安定
して得られるようにするとともに、かかる限定範囲内に
おいて引張強さに及汀す化学成分の影響度を研究して、
後述するようにＴＳＥ値と名付けた指標値（４１０＋５
Ｓ ｉ ＋ ８ Ｍ ｎ ＋ ２８０ ｕ ＋ ５
Ｎ ＋ ＋ ２ Ｏｒ ＋ ７ Ｍ ｏ ＋ ３２ Ｖ
）を提案し、このＴＳＥ値が２８以上になれば溶接金
属の引張強さが確実に５３４／ｒｍ’以上となるととも
にＶノツチシャルピー衝撃吸収エネルギーｖＥ−２０が
３に９−ｍ以上となるような溶接ワイヤ全提供するもの
である。
すなわち本発明セ極厚低合金高張力鋼板用エレクトロス
ラグ溶接ワイヤであって、ｖ！％でに：０．０ ｅ〜ｏ
、、ｔ ８ ％ 、 Ｓｉ ： １１．０５＝０．４５
％。
ラグ溶接ワイヤであって、ｖ！％でに：０．０ ｅ〜ｏ
、、ｔ ８ ％ 、 Ｓｉ ： １１．０５＝０．４５
％。
Ｍｎ ： ０．６１１〜１．８０％、 Ｏｎ ： （１
，１４〜ｔ１．３８％。
，１４〜ｔ１．３８％。
Ｎｉ 二 〇、１ ０ 〜０．５ ０ ％
、 Ｃｒ ： Ｏ，Ｊ Ｏ−０，４５％。
、 Ｃｒ ： Ｏ，Ｊ Ｏ−０，４５％。
Ｍｏ ： ０．Ｊ Ｏ〜（１，６０％、 Ｖ ： ０．
０１−０．０５％。
０１−０．０５％。
Ｐ≦０．０２０ ％ 、Ｓ≦０．０２０ ％ 、残部Ｆ
ｅ および付随する不可避的不純物よシなるとともに４
１０＋５Ｓｉ＋８Ｍｎ＋２８０ｕ＋５Ｎｉ＋２Ｏｒ＋７
Ｍ。
ｅ および付随する不可避的不純物よシなるとともに４
１０＋５Ｓｉ＋８Ｍｎ＋２８０ｕ＋５Ｎｉ＋２Ｏｒ＋７
Ｍ。
＋３２■≧２８（ただし元素記号に各成分の重量％を示
すンなる条件を満足することを特徴とする極厚低合金Ｎ
長刀鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤである。
すンなる条件を満足することを特徴とする極厚低合金Ｎ
長刀鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤである。
以下に本発明の成分限定理由について詳細に述べる。
本発明において、溶接ワイヤ中のｃ邦は０．０６〜０．
１８％に限定される必要がある。Ｃは溶接金属の強度を
高める効果の大きい元素であ］、ワイヤ中のＯ量が０．
０６ ｑｂ未満となると強度不足の傾向となるが、これ
金他の高価な元素で補うことに経済上の観点から好まし
くない。１だ０．１８％全超過すると溶接割れ感受性が
高まる一方、靭性も低下するようになる。
１８％に限定される必要がある。Ｃは溶接金属の強度を
高める効果の大きい元素であ］、ワイヤ中のＯ量が０．
０６ ｑｂ未満となると強度不足の傾向となるが、これ
金他の高価な元素で補うことに経済上の観点から好まし
くない。１だ０．１８％全超過すると溶接割れ感受性が
高まる一方、靭性も低下するようになる。
本発明において溶接ワイヤ中のＳｉ量は０．０５〜０．
４５％に限定される必要がある。 Ｓｉは溶接金属にお
いて最も重要な脱酸元素であシ、溶接金属の気孔発生を
防止するためには溶接ワイヤ中には０．０５４以上のＳ
ｉ量が必要であるっ しかしながらＳｌ量が０．４５
％を超過すると溶接金属の延性が減少し靭性も低下する
ようにカる。
４５％に限定される必要がある。 Ｓｉは溶接金属にお
いて最も重要な脱酸元素であシ、溶接金属の気孔発生を
防止するためには溶接ワイヤ中には０．０５４以上のＳ
ｉ量が必要であるっ しかしながらＳｌ量が０．４５
％を超過すると溶接金属の延性が減少し靭性も低下する
ようにカる。
本発明において溶接ワイヤ中のＰＪｎ刊は０．６０〜１
．８０％に限定される必要がある。 λ４ｎは脱酸元素
の一つでもあシ、溶接金属の強度および靭性全向上する
作用も太きいが、０．６０％未満ではその効果の不足を
他の成分で補うのが困難となる。
．８０％に限定される必要がある。 λ４ｎは脱酸元素
の一つでもあシ、溶接金属の強度および靭性全向上する
作用も太きいが、０．６０％未満ではその効果の不足を
他の成分で補うのが困難となる。
また１、８０％を超過すると、溶接金属の延性が減少し
靭性も低下するようになる。
靭性も低下するようになる。
本発明において溶接ワイヤ中のＯｕ刊に０．１４〜０．
３８％に限定される必要がある。 Ｏｕは炭化物を形成
しないけれども、固溶強化作用によって溶接金属の強度
な・高める作声が太きい。溶接ワイヤ中にＯｕ ｋ Ｏ
，Ｊ ４％以上添加することによって溶接金属の強度水
準が確実に向上する。しかし力がら帆３８％を超過する
とか間割れ感受性が高くなる。
３８％に限定される必要がある。 Ｏｕは炭化物を形成
しないけれども、固溶強化作用によって溶接金属の強度
な・高める作声が太きい。溶接ワイヤ中にＯｕ ｋ Ｏ
，Ｊ ４％以上添加することによって溶接金属の強度水
準が確実に向上する。しかし力がら帆３８％を超過する
とか間割れ感受性が高くなる。
本発明において溶接ワイヤ中のＮｉ・号は０．１０〜０
．５０％に限定される必要がある。 Ｎｉも炭化物を形
成しないけれども、やにり固溶強化作用によって溶接金
属の強度を高める作用がある。Ｎｉはまた靭性全改善す
る作用の大きい元素でもあるが、Ｎｉ添加の効果を現わ
すためＫはＬｌ Ｏ１以上添加する必要がある。しかし
過剰なＮｉ１ｄ溶接割れ感受性金高めるので０．５０チ
以下にしなければ力らない。
．５０％に限定される必要がある。 Ｎｉも炭化物を形
成しないけれども、やにり固溶強化作用によって溶接金
属の強度を高める作用がある。Ｎｉはまた靭性全改善す
る作用の大きい元素でもあるが、Ｎｉ添加の効果を現わ
すためＫはＬｌ Ｏ１以上添加する必要がある。しかし
過剰なＮｉ１ｄ溶接割れ感受性金高めるので０．５０チ
以下にしなければ力らない。
本発明において溶接ワイヤ中のＯｒ骨に０．１０〜０．
４５％に限定される必要がある。 Ｏｒも溶接金属の強
度を高めるのに有効であるが、その明瞭な効果を得るた
めには０．１０１以上添加しなければならない。しかし
ながら帆４５％を超過すると靭性が低下するようになる
。
４５％に限定される必要がある。 Ｏｒも溶接金属の強
度を高めるのに有効であるが、その明瞭な効果を得るた
めには０．１０１以上添加しなければならない。しかし
ながら帆４５％を超過すると靭性が低下するようになる
。
本発明において溶接ワイヤ中のＭｏ量は０．ｌＯ〜０．
６０％に限定される必要がある。 Ｍｏは強度の向上、
耐焼もとし脆化性の向上、適月であれば靭性の向上等の
作用を有するが、ｏ、ｉｏ％未満ではこのような効果が
顕著でない。また０、６０チを超過すると、靭性が低下
するようになる。
６０％に限定される必要がある。 Ｍｏは強度の向上、
耐焼もとし脆化性の向上、適月であれば靭性の向上等の
作用を有するが、ｏ、ｉｏ％未満ではこのような効果が
顕著でない。また０、６０チを超過すると、靭性が低下
するようになる。
本発明において溶接ワイヤ中のＶは０．０１〜（１，０
５％に限定される必要がある。ｖＨ強力な炭窒化物形成
元素であるが、０．０１％未満であると微量過ぎて溶接
金属の機械的性質に及ばず効果が大きくない、０．０１
〜０．０５％の範囲であると溶接金属の靭性を劣化する
ことなく５強度改善の上に顕著な効果が認められる、し
かしながら０ｏ０５優を超過して増加すると溶接金属の
靭性が不安定となるので、このような添加は避けるべき
である。
５％に限定される必要がある。ｖＨ強力な炭窒化物形成
元素であるが、０．０１％未満であると微量過ぎて溶接
金属の機械的性質に及ばず効果が大きくない、０．０１
〜０．０５％の範囲であると溶接金属の靭性を劣化する
ことなく５強度改善の上に顕著な効果が認められる、し
かしながら０ｏ０５優を超過して増加すると溶接金属の
靭性が不安定となるので、このような添加は避けるべき
である。
寸たＰおよびＳは靭性を低下させる元素であり、付随す
る不可避的不純物の範啼に入るものであるともいえよう
が、通常の規格に定められているような≦０．０３５％
の制限範囲では目標の靭性を保証することは困難である
。溶接ワイヤ中のＰおよびＳをそれぞれ≦０．０２０
％に限定すれば、ＰおよびＳに起因する靭性の低下は僅
かであり、本発明の効果を不安定にするようなことはな
い。
る不可避的不純物の範啼に入るものであるともいえよう
が、通常の規格に定められているような≦０．０３５％
の制限範囲では目標の靭性を保証することは困難である
。溶接ワイヤ中のＰおよびＳをそれぞれ≦０．０２０
％に限定すれば、ＰおよびＳに起因する靭性の低下は僅
かであり、本発明の効果を不安定にするようなことはな
い。
以上述べてきたごとく、本発明の溶接ワイヤにおいては
各成分について成分範囲がそれぞれ限定されているが、
これは溶接金属の靭性を十分な値にすることを念頭にお
いて、かかる観点から限定を行なったものであって、各
成分が限定範囲内にあっても下限に近い成分が多数ある
場合は溶接金属の強度が不十分となることもあシ得ると
いう知見を本発明者は実験の結果得たのである。そこで
この難点を解決するためにこれらの結果を解析して前記
成分範囲内において各成分が溶接金属の強度に寄与する
度合を求め、各成分の重量％から引張強さの増加を計算
する係数を得た。そして各限定成分について係数と重量
％との積を計算してこれらの総和１ＴｓＥ値と名付けた
。
各成分について成分範囲がそれぞれ限定されているが、
これは溶接金属の靭性を十分な値にすることを念頭にお
いて、かかる観点から限定を行なったものであって、各
成分が限定範囲内にあっても下限に近い成分が多数ある
場合は溶接金属の強度が不十分となることもあシ得ると
いう知見を本発明者は実験の結果得たのである。そこで
この難点を解決するためにこれらの結果を解析して前記
成分範囲内において各成分が溶接金属の強度に寄与する
度合を求め、各成分の重量％から引張強さの増加を計算
する係数を得た。そして各限定成分について係数と重量
％との積を計算してこれらの総和１ＴｓＥ値と名付けた
。
すなわち、Ｔ８”（ｔＫに各元素記号がそれぞれの成分
の溶接ワイヤ中における重量％を表わすとすると ４１０ ＋ ５ Ｓ ｉ ＋ ８ Ｍ ｎ ＋ ２８
Ｃｕ ＋ ５ Ｎ ｉ ＋ ２０ ｒ ＋ ７ Ｍ 。
の溶接ワイヤ中における重量％を表わすとすると ４１０ ＋ ５ Ｓ ｉ ＋ ８ Ｍ ｎ ＋ ２８
Ｃｕ ＋ ５ Ｎ ｉ ＋ ２０ ｒ ＋ ７ Ｍ 。
＋３２■ で与えられるのであるが、各成分がそれぞれ
の限定範囲内で大幅に増減しても溶接金属の引張強さが
５３Ｋｆ／＋ｙｘ’以上の値であるためにはＴＳＥ値が
２８以上あれば十分であることを本発明者は知見し、こ
れ（（基づいてかかる限定を行なったものである。
の限定範囲内で大幅に増減しても溶接金属の引張強さが
５３Ｋｆ／＋ｙｘ’以上の値であるためにはＴＳＥ値が
２８以上あれば十分であることを本発明者は知見し、こ
れ（（基づいてかかる限定を行なったものである。
次に本発明の効果全実施例によってさらに具体的に説明
する。第１表に供試鎧板の成分ケ示すもの７ある。
する。第１表に供試鎧板の成分ケ示すもの７ある。
第１表 供試鋼板の化学成分（重量％）供試鋼板１１
−１ＡｓＴ Ａ２９９−７８の規格に準じて製造され
たものであって、板厚１２７ 藺である。
−１ＡｓＴ Ａ２９９−７８の規格に準じて製造され
たものであって、板厚１２７ 藺である。
実験に用いた供試７ラツクスの成分は第２表に示すごと
くであって、通常のエレクトロスラブ溶接用フラックス
である。
くであって、通常のエレクトロスラブ溶接用フラックス
である。
第２表 供試フラックスの成分（重ｔ％ンまたエレク
トロスラブ溶接は摺動式水冷銅当金を用いた突合せ方式
で行なわれ、溶接条件ニ第３表に示すごとくである。
トロスラブ溶接は摺動式水冷銅当金を用いた突合せ方式
で行なわれ、溶接条件ニ第３表に示すごとくである。
第３表 客扱条件
溶接後の熱処理としては、９００℃Ｘ４時間−十空冷の
条件による暁ならし全行なった後。
条件による暁ならし全行なった後。
６２５℃×８時間−→炉冷の条件による焼なましを行な
った。
った。
用いた供試ワイヤの化学成分およびＴＳＥ値を第４表に
、得られた溶接金属の成分および機械的性質を第５表に
示す。
、得られた溶接金属の成分および機械的性質を第５表に
示す。
第４表においてワイヤＡ Ｉ 、 ２ 、３ 、５ 、
６は、いずれも従来ワイヤであり、ワイヤＡ４，７．８
は本発明ワイヤである。
６は、いずれも従来ワイヤであり、ワイヤＡ４，７．８
は本発明ワイヤである。
第５表において、試験扁１は軟鋼および５０Ｌ／ｗ”級
高張力鋼のエレクトロスラグ溶接用として通常使用され
る基本成分系のワイヤを用いた場合であるが、溶接ワイ
ヤのＴＳＥ値が２８未満であることに対応して引張強さ
も５３ ｈ／藺’には若干不足している。
高張力鋼のエレクトロスラグ溶接用として通常使用され
る基本成分系のワイヤを用いた場合であるが、溶接ワイ
ヤのＴＳＥ値が２８未満であることに対応して引張強さ
も５３ ｈ／藺’には若干不足している。
試験屋２もやはシ基本成分系の市販ワイヤを使用するも
のであるが、溶接ワイヤ中のＭｎ添加景を増加して改良
を図った効果が現われて ＴＳＥ値は２８以上となって
引張強さも５３ ＫＷ／ｍ’以上とはなったものの、溶
接ワイヤ中のＭｎ量その他が本発明の限定範囲を外れて
いるためｖＢ ２０が３ Ｋｇ −ｍ未満であって不
十分である。
のであるが、溶接ワイヤ中のＭｎ添加景を増加して改良
を図った効果が現われて ＴＳＥ値は２８以上となって
引張強さも５３ ＫＷ／ｍ’以上とはなったものの、溶
接ワイヤ中のＭｎ量その他が本発明の限定範囲を外れて
いるためｖＢ ２０が３ Ｋｇ −ｍ未満であって不
十分である。
試験扁３は低合金高張力鋼のエレクトロスラグ溶接に通
常に使用される Ｍｏ添加系のワイヤを使用するもので
あるが、溶接ワイヤの ’Ｉ’ Ｓ Ｂ値が２８未満で
あるため引張強さも５３ Ｋｑ／ｒｇＸ未満である。
常に使用される Ｍｏ添加系のワイヤを使用するもので
あるが、溶接ワイヤの ’Ｉ’ Ｓ Ｂ値が２８未満で
あるため引張強さも５３ Ｋｑ／ｒｇＸ未満である。
試験Ａ４は本発明のワイヤを使用する例の一つであって
Ｍｎ、Ｍｏ’ｊ５特に増量して強度改善を図ったもので
ある。 ＴＳＥ値が２８以上であることに対応して、引
張強さも５３ Ｋｆ／ｍＸ以上となっている。またｖＢ
−２０も目標の３に９−ｍ以上の値である。
Ｍｎ、Ｍｏ’ｊ５特に増量して強度改善を図ったもので
ある。 ＴＳＥ値が２８以上であることに対応して、引
張強さも５３ Ｋｆ／ｍＸ以上となっている。またｖＢ
−２０も目標の３に９−ｍ以上の値である。
試験点５は、低合金高張力鋼用として通常に使用される
Ｎｉ −Ｍｏ−Ｔｉ添加系の溶接ワイヤによるものであ
る。 ＴＳＢ値が２８以上であるため、強度は十分であ
るが、 Ｍｎ量等が本発明の駆足範囲を外れていて、
ｖＢ−２０Ｈ不十分である。
Ｎｉ −Ｍｏ−Ｔｉ添加系の溶接ワイヤによるものであ
る。 ＴＳＢ値が２８以上であるため、強度は十分であ
るが、 Ｍｎ量等が本発明の駆足範囲を外れていて、
ｖＢ−２０Ｈ不十分である。
試験扁６は市販のＯｕ −Ｎｉ −Ｏｒ系の溶接ワイヤ
を使用するものであるが、 ＴＳＢ値が２８未満である
ことに対応して引張強さも５３にり／ＷＩｓ″未満であ
る。
を使用するものであるが、 ＴＳＢ値が２８未満である
ことに対応して引張強さも５３にり／ＷＩｓ″未満であ
る。
試験Ａ７け本発明のワイヤによるものであり、化学成分
はいずれも限定範囲内にあるとともにＴＳＥ値も２８卯
、土となっている。引張強さもｖＥ−２０も目標を満足
しており本発明の有効性を示している。
はいずれも限定範囲内にあるとともにＴＳＥ値も２８卯
、土となっている。引張強さもｖＥ−２０も目標を満足
しており本発明の有効性を示している。
試験Ａ８も本発明のワイヤによるものであるが、試験Ａ
７に比べてＯｉ高めたものである。ＴＨＥ値の上昇によ
り引張強さは上昇している。ｖＥ−２０は若干低下する
が目標の３ ｈ −ｍ以上の値が得られている。
７に比べてＯｉ高めたものである。ＴＨＥ値の上昇によ
り引張強さは上昇している。ｖＥ−２０は若干低下する
が目標の３ ｈ −ｍ以上の値が得られている。
このように、従来ワイヤの適用によっては、極厚低合金
高張力鋼板のエレクトロスラブ溶接において、溶接金属
の機械的性質が靭性の基準量としては一２０℃における
Ｖノツチシャルピー衝撃試験時の吸収エネルギーすなわ
ちｖＥ−２０が３Ｋｇ−□ ゛以上であルながら引張
強さが安定して５３ Ｋｙ／ｌｕ＋’以上であるように
することは困難であるが２本発明に、従来ワイヤのこの
ような不十分な点全解決して、所要の強度を安定的に得
られるようにすることを可能とし、本発明ワイヤの適用
によ勺、極厚低合金高張力鋼板のエレクトロスラグ溶接
において、３ Ｋ９− ｍ以上のｖＥ−２０と５３ ｋ
／ｙｓ’以上の引張強さとを兼ね備える溶接金属を安定
して得ることができるという大きな効果が達成され、産
業の発展に貢献する所、極めて大である。
高張力鋼板のエレクトロスラブ溶接において、溶接金属
の機械的性質が靭性の基準量としては一２０℃における
Ｖノツチシャルピー衝撃試験時の吸収エネルギーすなわ
ちｖＥ−２０が３Ｋｇ−□ ゛以上であルながら引張
強さが安定して５３ Ｋｙ／ｌｕ＋’以上であるように
することは困難であるが２本発明に、従来ワイヤのこの
ような不十分な点全解決して、所要の強度を安定的に得
られるようにすることを可能とし、本発明ワイヤの適用
によ勺、極厚低合金高張力鋼板のエレクトロスラグ溶接
において、３ Ｋ９− ｍ以上のｖＥ−２０と５３ ｋ
／ｙｓ’以上の引張強さとを兼ね備える溶接金属を安定
して得ることができるという大きな効果が達成され、産
業の発展に貢献する所、極めて大である。
代理人 弁理士 秋 沢 政 光
他２名
Claims (1)
- （１） 極厚低合金高張力鋼板のエレクトロスラグ溶
接に使用するワイヤであって、重ｔ％で０ ： ０
．０ ６ 〜０．１８ ％ 。 Ｓｉ ： ０．１１５〜０．４５係。 Ｍｎ ： ０．６ ０ ＝ １．８ ０ ％
。 Ｏｕ ： ｎ、］ ４ ＃０．３ ８ ％ 。 Ｎｉ ： ０．１０〜０．５０係。 Ｏｒ ： ０．１０−０．４５％。 Ｍｏ ： ０．１０〜０．６０％。 Ｖ ： ０．０１〜０．０５％。 Ｐ≦ ０．０ ２ ０ ％ 。 Ｓ ≦０．０ ２ ０ ％ 。 残部Ｆｅおよび付随する不可避的不純物よシなるととも
に、 ４１０＋５８ｉ＋８Ｍｎ＋２８０ｕ＋５Ｎ＋＋２０ｒ＋
７ Ｍ ｏ ＋ ３２ Ｖ≧２８ （ただし元素記号に
各成分の重量％を示す〕なる条件を満足することを特徴
とする極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5471683A JPS59179289A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5471683A JPS59179289A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179289A true JPS59179289A (ja) | 1984-10-11 |
Family
ID=12978525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5471683A Pending JPS59179289A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | 極厚低合金高張力鋼板用エレクトロスラグ溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179289A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107138872A (zh) * | 2016-03-01 | 2017-09-08 | 天津大学 | 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用 |
| CN111918748A (zh) * | 2018-03-27 | 2020-11-10 | 奥钢联汽车零部件林茲股份有限公司 | 涂层钢板的焊接方法 |
-
1983
- 1983-03-30 JP JP5471683A patent/JPS59179289A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107138872A (zh) * | 2016-03-01 | 2017-09-08 | 天津大学 | 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用 |
| CN107138872B (zh) * | 2016-03-01 | 2019-04-30 | 天津大学 | 提高碳钢焊接接头耐二氧化碳腐蚀的实芯焊丝及其应用 |
| CN111918748A (zh) * | 2018-03-27 | 2020-11-10 | 奥钢联汽车零部件林茲股份有限公司 | 涂层钢板的焊接方法 |
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