JPS59173532A - 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射時期制御装置Info
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- JPS59173532A JPS59173532A JP58047295A JP4729583A JPS59173532A JP S59173532 A JPS59173532 A JP S59173532A JP 58047295 A JP58047295 A JP 58047295A JP 4729583 A JP4729583 A JP 4729583A JP S59173532 A JPS59173532 A JP S59173532A
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- fuel
- signal generation
- start signal
- injection
- fuel injection
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
- F02D41/34—Controlling fuel injection of the low pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/345—Controlling injection timing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明は全気筒同時噴射を行う内燃機関の燃料噴射時期
制御装置に明する。
制御装置に明する。
技術の背景
一般に、電子制御式内つ機関においては、機関の吸入空
気骨（もしくは吸気管圧力）および回転速度に応じて・
燃料噴射量を演算し、これを回転速度に同期させて全気
筒同時に噴射する。この同期噴射は、通常、４サイクル
機関であれば、クランク１回転毎に１同突行する。従っ
て、この場合、クランク角３６０°毎に上述の熔料噴射
号の１／２を各気筒に同時に噴射することになる。
気骨（もしくは吸気管圧力）および回転速度に応じて・
燃料噴射量を演算し、これを回転速度に同期させて全気
筒同時に噴射する。この同期噴射は、通常、４サイクル
機関であれば、クランク１回転毎に１同突行する。従っ
て、この場合、クランク角３６０°毎に上述の熔料噴射
号の１／２を各気筒に同時に噴射することになる。
従来技術と問題点
従来の同期噴射の位相は各気筒に対して固定である。従
って、たとえば、６気筒式機関であれば、１気筒および
６気筒の噴射は圧縮および排気行程にて実行され、２気
筒および５気筒の噴射は圧縮および排気行程にて実行さ
れ、３気筒および４気筒の噴射は吸入および爆発性８に
で実行される。
って、たとえば、６気筒式機関であれば、１気筒および
６気筒の噴射は圧縮および排気行程にて実行され、２気
筒および５気筒の噴射は圧縮および排気行程にて実行さ
れ、３気筒および４気筒の噴射は吸入および爆発性８に
で実行される。
従って、噴射された燃料が実際に燃焼室に吸入される前
に吸気管裏側の吸気マニホールドに停留する時間が各気
筒毎に異なり、この結果、吸気管裏側および吸気マニホ
ールドポート部における携料に含まれる不純物の付着量
あるいは堆ｐｆｔ、およびカーボン等のデポジットの付
着量が各気、筒毎に異なる。この結果、禍渡時の燃料応
父性が各気筒毎に異なるという問題点がある。
に吸気管裏側の吸気マニホールドに停留する時間が各気
筒毎に異なり、この結果、吸気管裏側および吸気マニホ
ールドポート部における携料に含まれる不純物の付着量
あるいは堆ｐｆｔ、およびカーボン等のデポジットの付
着量が各気、筒毎に異なる。この結果、禍渡時の燃料応
父性が各気筒毎に異なるという問題点がある。
発明の目的
本発明の目的は、上述の従来形における問題点に鑑み、
燃料カット毎にＩ燃料噴射時期の位相を変化させること
により、燃料が吸気マニホールド中に停留する時間を各
気筒で均一になるようにし、従って、吸気管Ｊｑ（（ｌ
ｌｌおよび吸気マニホールドポート部における不純物の
＋Ｊ着′掛あるいは准積役、およびカーボン等のデポジ
ットの付翳量を各気筒で均一になるようにし、これによ
り、ｖＭ渡時の燃料応答性を各気筒間で均一化すること
にある。
燃料カット毎にＩ燃料噴射時期の位相を変化させること
により、燃料が吸気マニホールド中に停留する時間を各
気筒で均一になるようにし、従って、吸気管Ｊｑ（（ｌ
ｌｌおよび吸気マニホールドポート部における不純物の
＋Ｊ着′掛あるいは准積役、およびカーボン等のデポジ
ットの付翳量を各気筒で均一になるようにし、これによ
り、ｖＭ渡時の燃料応答性を各気筒間で均一化すること
にある。
発明の構成
上述の目的を達成するために本発明の（１か成は第１図
に示される。すなわち、噴射開始信号発生状態設定手段
は内燃機関の気筒数に応じて少数の噴射開始信号発生状
態を設定し、燃料カット判別手段は機関が燃料カット中
か否かを判別する。噴射開始信号発生状態選釈手段は燃
料力１．ト徨帰時に１つの噴射開始信号発生状態を選択
する。これにより選択された噴射開始信号発生状能に対
して燃料カット復帰から次の学料力、ソトオでの時間が
タイマ一手段によって累積計部される。上記噴射開始信
号発生状態選択手段はタイマ一手段によって計測された
累積時間が序”小である噴１’ｌ ｌ！ｉ’！始信号発
生信号発生状態る。
に示される。すなわち、噴射開始信号発生状態設定手段
は内燃機関の気筒数に応じて少数の噴射開始信号発生状
態を設定し、燃料カット判別手段は機関が燃料カット中
か否かを判別する。噴射開始信号発生状態選釈手段は燃
料力１．ト徨帰時に１つの噴射開始信号発生状態を選択
する。これにより選択された噴射開始信号発生状能に対
して燃料カット復帰から次の学料力、ソトオでの時間が
タイマ一手段によって累積計部される。上記噴射開始信
号発生状態選択手段はタイマ一手段によって計測された
累積時間が序”小である噴１’ｌ ｌ！ｉ’！始信号発
生信号発生状態る。
実施例
以下、図面により本発明の詳細な説明する。
第２図（Ａ）〜第２図（Ｃ）は本発明の詳細な説明する
だめの噴射開始信号発生状態を説明するだめの図である
。たとえば、６気筒式機関であれば、１気筒→５気筒→
３気筒→６気筒→２気箇→４気筒の１１１目で点火制御
されるが、燃料噴射は全気筒同時に且つ３６０°ＣＡ毎
に行われる。つ壕り、１気筒と６気筒、５気筒と２気筒
、３気筒と４気筒が３つの群をなしている。従って、本
発明においては、６気筒式機関の場合には、第２図（４
）に示す噴射開始信号発生状態、第２図（Ｂ）に示す噴
射開始信号発生状態、第２１Ｗｌ（Ｃ）に示す噴射開始
信号発生状態、の３つの状態を設定している。
だめの噴射開始信号発生状態を説明するだめの図である
。たとえば、６気筒式機関であれば、１気筒→５気筒→
３気筒→６気筒→２気箇→４気筒の１１１目で点火制御
されるが、燃料噴射は全気筒同時に且つ３６０°ＣＡ毎
に行われる。つ壕り、１気筒と６気筒、５気筒と２気筒
、３気筒と４気筒が３つの群をなしている。従って、本
発明においては、６気筒式機関の場合には、第２図（４
）に示す噴射開始信号発生状態、第２図（Ｂ）に示す噴
射開始信号発生状態、第２１Ｗｌ（Ｃ）に示す噴射開始
信号発生状態、の３つの状態を設定している。
第２図（Ａ）においては、１気筒および６９筒に対して
矢印Ｘ１およびＸ２に示す上死点前６０°ＣＡにて噴射
が開始する。第２図（Ｂ）においては、３缶筒および４
気筒に対して矢印Ｘ３およびＸ４に示す上死点前６０°
ＣＡにて噴射が開始する。第２図（Ｃ）においては、５
気筒および２気筒に対して矢印Ｘ５およびＸ６に示す上
死点前６０°ＣＡにて噴射が開始する。つまり、これら
３つの状態では、１２０°ＣＡづつ噴射開始時期がすれ
ている。本発明はこのような３つの状態を燃料カット毎
に変化させて燃料が吸気マニホールド中に停留する時間
を各気筒で均一になるようにしている。なお、Ｓ１＋８
２は、それぞれ、気筒判別円囲転角センサ（第３図の５
）および回転速度形成用回転角センサ（第３図の６）の
各出力信号を示す。
矢印Ｘ１およびＸ２に示す上死点前６０°ＣＡにて噴射
が開始する。第２図（Ｂ）においては、３缶筒および４
気筒に対して矢印Ｘ３およびＸ４に示す上死点前６０°
ＣＡにて噴射が開始する。第２図（Ｃ）においては、５
気筒および２気筒に対して矢印Ｘ５およびＸ６に示す上
死点前６０°ＣＡにて噴射が開始する。つまり、これら
３つの状態では、１２０°ＣＡづつ噴射開始時期がすれ
ている。本発明はこのような３つの状態を燃料カット毎
に変化させて燃料が吸気マニホールド中に停留する時間
を各気筒で均一になるようにしている。なお、Ｓ１＋８
２は、それぞれ、気筒判別円囲転角センサ（第３図の５
）および回転速度形成用回転角センサ（第３図の６）の
各出力信号を示す。
第３図は本発明に係る内燃機関の燃料噴射時期制御装置
の一実施例を示す全体概要図でろる。第３図において、
機関本体１の吸気通路２にＩｔ＝’（エアフローメータ
３が設けられている。エアフローメータ３は吸入空免膏
を直接計測するものであって、ポテンショメータを内蔵
し７て吸入空気彊・に比例したアナログ電圧の電気信号
を発生する。
の一実施例を示す全体概要図でろる。第３図において、
機関本体１の吸気通路２にＩｔ＝’（エアフローメータ
３が設けられている。エアフローメータ３は吸入空免膏
を直接計測するものであって、ポテンショメータを内蔵
し７て吸入空気彊・に比例したアナログ電圧の電気信号
を発生する。
ディストリビュータ４には、その軸がたとえばクランク
軸に換算して７２０°、３０°回転する毎に角度位置信
号を発生する２つの回転角センサ５゜６が設けられてい
る。回転角センサ５，６の角度位置信号は、燃料噴射時
期の割込み要求信号、点火時期の基準タイミング信号、
燃料噴射量演算制御の割込み要求信号、点火時期演算制
御の割込み要求信号等として作用する。
軸に換算して７２０°、３０°回転する毎に角度位置信
号を発生する２つの回転角センサ５゜６が設けられてい
る。回転角センサ５，６の角度位置信号は、燃料噴射時
期の割込み要求信号、点火時期の基準タイミング信号、
燃料噴射量演算制御の割込み要求信号、点火時期演算制
御の割込み要求信号等として作用する。
さらに、吸気通路２には、各気筒毎に燃料供給系から加
圧燃料を吸気ポートへ供給するだめの燃料噴射弁７が設
けられている〇 制御回路１０はエアフローメータ３、回転角センサ５，
６等の各信号を処理して燃料噴射演算等を行うものであ
って、マイクロコンビーータとして構成されるものであ
る。
圧燃料を吸気ポートへ供給するだめの燃料噴射弁７が設
けられている〇 制御回路１０はエアフローメータ３、回転角センサ５，
６等の各信号を処理して燃料噴射演算等を行うものであ
って、マイクロコンビーータとして構成されるものであ
る。
第４図は第３図の制御回路１０の詳細なブロック回路図
である。第４図において、エアフローメータ３のアナロ
グ信号はマルチプレクサ１０１を介してん勺変換器１０
２に供給されている。すなわち、〜勺変換６１０２はＣ
ＰＵ １０６によって選択制御されたマルチプレクサ１
０１を介して送込凍れたエアフローメータ３のアナログ
出力信号をクロック発生回路１０７のクロック信号ＣＬ
Ｋを用いてル巾変換し、ｋ勺変換終了後に割込み信号を
ＣＰＵ １０６に送出する。この結果、割込みルーチン
において、エアフローメータ３の最新データは取込まれ
てＲＡＭ １０８の所定領域に格納されることになる。
である。第４図において、エアフローメータ３のアナロ
グ信号はマルチプレクサ１０１を介してん勺変換器１０
２に供給されている。すなわち、〜勺変換６１０２はＣ
ＰＵ １０６によって選択制御されたマルチプレクサ１
０１を介して送込凍れたエアフローメータ３のアナログ
出力信号をクロック発生回路１０７のクロック信号ＣＬ
Ｋを用いてル巾変換し、ｋ勺変換終了後に割込み信号を
ＣＰＵ １０６に送出する。この結果、割込みルーチン
において、エアフローメータ３の最新データは取込まれ
てＲＡＭ １０８の所定領域に格納されることになる。
回転角センサ５，６の各パレス信号は割込み要求信号お
よび基準タイミング信号を発生するだめのタイミング発
生回路１０３に供給されている。
よび基準タイミング信号を発生するだめのタイミング発
生回路１０３に供給されている。
タイミング発生回路１０３はタイミングカウンタを有し
、このタイミングカウンタは回転角センサ６の３０°Ｃ
Ａ毎のパルス信号によって歩進され、回転角センサ５の
７２０°ＣＡ毎のパルス信号にょってリセットされる。
、このタイミングカウンタは回転角センサ６の３０°Ｃ
Ａ毎のパルス信号によって歩進され、回転角センサ５の
７２０°ＣＡ毎のパルス信号にょってリセットされる。
さらに、回転角センサ６のパルス信号は回転速度形成回
路１０４を介して入力インターフェイス１０５の所定位
置に供給される。回転速度形成回路１０４け、３０’Ｃ
Ａ毎に開閉制御されるダート、およびこのケ゛−トを通
過するクロック発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫの
パルス数を計数するカウンタから構成され、従って、機
関の回転速度に反比例した２進信号が形成されることに
なる。
路１０４を介して入力インターフェイス１０５の所定位
置に供給される。回転速度形成回路１０４け、３０’Ｃ
Ａ毎に開閉制御されるダート、およびこのケ゛−トを通
過するクロック発生回路１０７のクロック信号ＣＬＫの
パルス数を計数するカウンタから構成され、従って、機
関の回転速度に反比例した２進信号が形成されることに
なる。
ＲＯＭ １０９には、メインルーチン、燃料噴射骨演算
制御ルーチン、点火時期演算制御ルーチン等のプログラ
ム、これらの処理に盛典な種々の固定データ、定数等が
予め格納されている。
制御ルーチン、点火時期演算制御ルーチン等のプログラ
ム、これらの処理に盛典な種々の固定データ、定数等が
予め格納されている。
ＣＰＵ １０６は燃料噴射量演算制御割込みルーチンに
おいて演算された燃料噴射量データ（時間）を出力イン
ターフェイス１１０を介して駆動回路１１１に送出する
。駆動回路１１１は、上述の燃料噴射時間を受取るレジ
スタ、燃料噴射開始信号を受信後クロック発生回路１０
７のりＯ，ｙり信号ＣＬＫを計数するカウンタ、および
レジスタの値とカウンタの値とを比較する比較器を有す
る。つまり、比較器は燃料噴射開始信号が供給されてか
ら上述の２つの値が一致するまで噴射／？ルス信号を燃
料噴射弁７に送出し続ける。この結果、−Ｆ述の燃料噴
射時間だけ燃料噴射弁７は付熱され、従つ゛て燃料噴射
時間に応じた量の燃料が機関本体Ｉの燃焼宰に送込まれ
ることになる。
おいて演算された燃料噴射量データ（時間）を出力イン
ターフェイス１１０を介して駆動回路１１１に送出する
。駆動回路１１１は、上述の燃料噴射時間を受取るレジ
スタ、燃料噴射開始信号を受信後クロック発生回路１０
７のりＯ，ｙり信号ＣＬＫを計数するカウンタ、および
レジスタの値とカウンタの値とを比較する比較器を有す
る。つまり、比較器は燃料噴射開始信号が供給されてか
ら上述の２つの値が一致するまで噴射／？ルス信号を燃
料噴射弁７に送出し続ける。この結果、−Ｆ述の燃料噴
射時間だけ燃料噴射弁７は付熱され、従つ゛て燃料噴射
時間に応じた量の燃料が機関本体Ｉの燃焼宰に送込まれ
ることになる。
第５図は第４図の制御回路１０の動作を説明するだめの
フローチャートであってメインルーチンの一部を示す。
フローチャートであってメインルーチンの一部を示す。
第５図においては、Ａ＝０は第２図（ＡＩに示す噴射開
始信号発生状態を示し、Ａ＝１は第２図（Ｂ３に示す噴
射開始信号発生状態を示し、Ａ＝２は第２図（Ｃ）に示
す噴射開始信号発生状態を示す。
始信号発生状態を示し、Ａ＝１は第２図（Ｂ３に示す噴
射開始信号発生状態を示し、Ａ＝２は第２図（Ｃ）に示
す噴射開始信号発生状態を示す。
始めにステラｆ５０１では、図示しないルーチンで設定
される燃料カット中フラグＦＣが１か否かを判別する。
される燃料カット中フラグＦＣが１か否かを判別する。
なお、燃料カットはたとえば機関回転速度が燃料カット
回転速度以上且つアイドルスイッチがオンの場合、車速
が１８０１１．ｍ／ｈ以上の場合等に実行される。ステ
ラｆ５０１において、燃料カット中でなけれはステラｆ
５０３に進み、燃料カット中であればステップ５０４に
進む。
回転速度以上且つアイドルスイッチがオンの場合、車速
が１８０１１．ｍ／ｈ以上の場合等に実行される。ステ
ラｆ５０１において、燃料カット中でなけれはステラｆ
５０３に進み、燃料カット中であればステップ５０４に
進む。
ステップ５０３ではフラグＦを０とする。つ１す、値Ｎ
ｔは・燃料カッ）３５帰から次の燃料カットまでの時間
を計測するタイマーカウンタ値であり、仙のルーチンに
て４ｍ５ｅｃ毎にカウントアツプされる。このタイマー
カウンタ値は時間に換算するとＮｔＸ ４ ｍ５ｅｃで
ある。
ｔは・燃料カッ）３５帰から次の燃料カットまでの時間
を計測するタイマーカウンタ値であり、仙のルーチンに
て４ｍ５ｅｃ毎にカウントアツプされる。このタイマー
カウンタ値は時間に換算するとＮｔＸ ４ ｍ５ｅｃで
ある。
次に、燃料カットが実行されると、ステップ５０１のフ
ローは始めてステップ５０４に進む。
ローは始めてステップ５０４に進む。
このときは未だＦ＝Ｏであるのでステ、ッゾ５０５〜５
２１の処理を実行する。
２１の処理を実行する。
ステラ７’５０５．５０６では、ＡがＯ・、１・、もし
くは２であるかを判別している。つまり、燃料カット以
前の噴射開始信号発生状態が第２図（Ａ）、第２図（Ｂ
）もしくは第２図（Ｃ）のいずれかであるかを判別して
いる・。Ａ＝Ｏであればステ、ｙプ５０７に進んでＡ＝
０状態用タイマーカウンタ値Ｎ。ＫＮｊを累積加算し、
Ａ＝１であればステップ５０８に進んでＡ＝１状態用タ
イマーカウンタＩｆ／ｊ、 Ｎｔ ｉＣＮｔを累積加算
し、Ａ＝２であればステップ５０９に進んでＡ＝２状碑
用タイマーカウンタ値Ｎ２にＮｔを累積加算する。
くは２であるかを判別している。つまり、燃料カット以
前の噴射開始信号発生状態が第２図（Ａ）、第２図（Ｂ
）もしくは第２図（Ｃ）のいずれかであるかを判別して
いる・。Ａ＝Ｏであればステ、ｙプ５０７に進んでＡ＝
０状態用タイマーカウンタ値Ｎ。ＫＮｊを累積加算し、
Ａ＝１であればステップ５０８に進んでＡ＝１状態用タ
イマーカウンタＩｆ／ｊ、 Ｎｔ ｉＣＮｔを累積加算
し、Ａ＝２であればステップ５０９に進んでＡ＝２状碑
用タイマーカウンタ値Ｎ２にＮｔを累積加算する。
ステップ５１０、．５１１．５１２では、次の燃料カッ
ト復帰に際してＡ ＝’ ０状態、Ａ＝１状能、もしく
はＡ＝２状■を選択するだめに、タイマーカウンタ値Ｎ
ｇ 、Ｎｌ ｒ Ｎ２の最小値を検出する。
ト復帰に際してＡ ＝’ ０状態、Ａ＝１状能、もしく
はＡ＝２状■を選択するだめに、タイマーカウンタ値Ｎ
ｇ 、Ｎｌ ｒ Ｎ２の最小値を検出する。
値Ｎｏが最小であればステップ５１３に進んでＡ＝Ｏ状
態とし、値Ｎｌが最小であればステ、ツブ５１４に進ん
でＡ＝１状態とし、Ｎ２が衆生であれはステラ７’５１
５に進んでＡ＝２状嘘とする。
態とし、値Ｎｌが最小であればステ、ツブ５１４に進ん
でＡ＝１状態とし、Ｎ２が衆生であれはステラ７’５１
５に進んでＡ＝２状嘘とする。
ステラｆ５１６〜５２１では、タイマーカウンタ値Ｎ。
＋ Ｎｉ ＋ Ｎｉｌの基準値の再標準化を行う。
つまり、最小値のタイマーカウンタ値たとえばＮ。
を他のタイマカウンタ値たとえばＮｌ ＋ Ｎ２ より
減算した後最小値のタイマーカウンタ値を０とする。
減算した後最小値のタイマーカウンタ値を０とする。
ステップ５２２では、フラグＦを１として、燃料カット
中に再びステラｆ５０５〜５２１が実行されないように
している。つまり、ステップ５０４のフローはステラｆ
５２３に進むようになる。
中に再びステラｆ５０５〜５２１が実行されないように
している。つまり、ステップ５０４のフローはステラｆ
５２３に進むようになる。
ステップ５２３ではタイマーカウンタ値Ｎｔをクリアす
る。
る。
第６図もまた第４図の制御回路１０の動作を説明するた
めのフローチャートであって、燃料噴射実行ルーチンを
示す。このルーチンは回転角センサ６の３０’、ＣＡ毎
のＡルス信号によって実行される割込みルーチンである
。
めのフローチャートであって、燃料噴射実行ルーチンを
示す。このルーチンは回転角センサ６の３０’、ＣＡ毎
のＡルス信号によって実行される割込みルーチンである
。
割込みステップ６０１よりスタートし、ステ、ソゾ６０
２，６０３に進む。ステップ６０２，６０３では、Ａが
０，１もしくは２であるかを判別する。
２，６０３に進む。ステップ６０２，６０３では、Ａが
０，１もしくは２であるかを判別する。
Ａ＝０であればステップ６０４に進み、Ａ＝１であれば
ステップ６０６に進み、Ａ＝２であればステップ６０８
に進む。
ステップ６０６に進み、Ａ＝２であればステップ６０８
に進む。
ステップ６０４〜６０９では、タイミング発生回路１０
３内のタイミングカウンタの値Ｎを判別する。すなわち
、この場合、Ｎ＝１１．２３は第２図＜Ａ）のＸｌ
＋ Ｎ２に相当し、Ｎ＝７’、１９は第２図（Ｂ）のＮ
３ ＋ Ｎ４に相当し、Ｎ＝２ 、１５は第２図（Ｃ）
のＮ５ ｒ Ｎ６に相当する。ステップ６０４〜６０
９のいずれかで判定結果が肯のときにのみ、ステップ６
１０に進み、ここでＣＰＵ １０６は噴射開始信号を出
力インターフェイス１１０を介して、Ｖ＠動開回路１１
１送出する。そしてこのルーチンはステップ６１１にて
終了する。
３内のタイミングカウンタの値Ｎを判別する。すなわち
、この場合、Ｎ＝１１．２３は第２図＜Ａ）のＸｌ
＋ Ｎ２に相当し、Ｎ＝７’、１９は第２図（Ｂ）のＮ
３ ＋ Ｎ４に相当し、Ｎ＝２ 、１５は第２図（Ｃ）
のＮ５ ｒ Ｎ６に相当する。ステップ６０４〜６０
９のいずれかで判定結果が肯のときにのみ、ステップ６
１０に進み、ここでＣＰＵ １０６は噴射開始信号を出
力インターフェイス１１０を介して、Ｖ＠動開回路１１
１送出する。そしてこのルーチンはステップ６１１にて
終了する。
第６図の割込みルーチンにより噴射開始信号が駆動回路
１１１に供給されると、エアフローメータ３の吸入空気
量データと回転速度形成回路１０６の回転速度データと
によυ演算された燃料噴射時間に応じて駆動回路１１１
は燃料噴射弁７を付匁（することになる。
１１１に供給されると、エアフローメータ３の吸入空気
量データと回転速度形成回路１０６の回転速度データと
によυ演算された燃料噴射時間に応じて駆動回路１１１
は燃料噴射弁７を付匁（することになる。
上述の実施例では、６気筒式機関において噴射信号発生
状態を３状態設定したが他の数の状態を設定することも
できる。また、４気筒式あるいは８気筒式機関において
も同様である。さらに、ＲＡＭ １０ ｇの内容である
タイマーカウンタ値ＮＯ＋Ｎ１ 、Ｎ２ 、状態値Ａは
、マイクロコンビーータ電源がオフになる際にはバック
アップメモリに移して次の処理に再び用いることが好ま
しい。
状態を３状態設定したが他の数の状態を設定することも
できる。また、４気筒式あるいは８気筒式機関において
も同様である。さらに、ＲＡＭ １０ ｇの内容である
タイマーカウンタ値ＮＯ＋Ｎ１ 、Ｎ２ 、状態値Ａは
、マイクロコンビーータ電源がオフになる際にはバック
アップメモリに移して次の処理に再び用いることが好ま
しい。
なお、従来の燃料噴射方式は第２図（Ｎ、第２図（Ｂ）
もしくは第２図Ｃ）のいずれか１つ状態のみに依存して
いた。
もしくは第２図Ｃ）のいずれか１つ状態のみに依存して
いた。
発明の詳細
な説明したように本発明によれば、・燃料カット毎に調
料噴射時期の位相を変化させているので、過渡時の燃料
応答性を各気筒間で灼−化することかで微る。
料噴射時期の位相を変化させているので、過渡時の燃料
応答性を各気筒間で灼−化することかで微る。
第１図は本発明の詳細な説明するだめの全体ブロック図
、第２図（Ａｌ−（Ｃ’）は本発明の詳細な説明するた
めの噴射開始信号発生状態を説明するだめの図、第３図
は本発明に係る内・總機関の・燃料噴射時期制御装置の
一実施例を示す全体妃要図、第４図は第３図の制御回路
の詳細なブロック回路図、第５図、第６図は第４図の制
御回路１０の動作を説明するためのフローチャートであ
る。 １：機関本体、３：エアフローメータ、５，６：回転角
センサ、７：燃料噴射弁、１０：制御回路。 第１図
、第２図（Ａｌ−（Ｃ’）は本発明の詳細な説明するた
めの噴射開始信号発生状態を説明するだめの図、第３図
は本発明に係る内・總機関の・燃料噴射時期制御装置の
一実施例を示す全体妃要図、第４図は第３図の制御回路
の詳細なブロック回路図、第５図、第６図は第４図の制
御回路１０の動作を説明するためのフローチャートであ
る。 １：機関本体、３：エアフローメータ、５，６：回転角
センサ、７：燃料噴射弁、１０：制御回路。 第１図
Claims (1)
- １、 全気筒同時噴射を行う向学機関において、前記気
筒の数に応じて複数の噴射開始信号発生状態を設定する
噴射開始信号発生状態設定手段と、前記機関が燃料カッ
ト中か否かを判別する・燃料カット判別手段と、前記燃
料カットの復帰時に前記噴射開始信号発生状態の１つを
選択する噴射開始信号発生状態選択手段と、該選択され
た噴射開始信号発生状態に対して前記燃料カット復帰か
ら次の燃料カットまでの時間を累積計測するタイマ一手
段と、を具備し、前記噴射開始信号発生状態選択手段が
前記累積された時間が最小である噴射開始信号発生状態
を選択するようにしたことを特徴とする内燃機関の燃料
噴射時期制御装填。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58047295A JPS59173532A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58047295A JPS59173532A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59173532A true JPS59173532A (ja) | 1984-10-01 |
Family
ID=12771287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58047295A Pending JPS59173532A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59173532A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013068128A (ja) * | 2011-09-21 | 2013-04-18 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
-
1983
- 1983-03-23 JP JP58047295A patent/JPS59173532A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013068128A (ja) * | 2011-09-21 | 2013-04-18 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
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