JPS59173257A - 溶融亜鉛めつき特別強力鋼線の製造法 - Google Patents
溶融亜鉛めつき特別強力鋼線の製造法Info
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- JPS59173257A JPS59173257A JP4668983A JP4668983A JPS59173257A JP S59173257 A JPS59173257 A JP S59173257A JP 4668983 A JP4668983 A JP 4668983A JP 4668983 A JP4668983 A JP 4668983A JP S59173257 A JPS59173257 A JP S59173257A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/38—Wires; Tubes
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
本発明は、特別強力(以下、特性と称す)鋼心アルミニ
ウム撚線(以下、AC3Rと称す)用なとの構造材とし
て使用される高抗張力を有する溶融亜鉛めっき特別強力
鋼線の製造法に関するものである。
ウム撚線(以下、AC3Rと称す)用なとの構造材とし
て使用される高抗張力を有する溶融亜鉛めっき特別強力
鋼線の製造法に関するものである。
(背景技術)
高抗張力(引張強さ!80h/miA以上)を要求され
る亜鉛めっき特性鋼線を製造するには、従来炭素(C)
量0.6511f以上の硬鋼線を用い、純亜鉛浴にて連
続溶融めっきしていた。しかし、溶融めっき時の高温(
浴温、約450°C)vcよる熱影響のため、めっき後
の捻回値か規定値(例、16回以上)全満足できないも
のが発生し、又強度も大幅に低下し、+so Kg/m
Aの引張強さを割るものが発生するので、製造上きびし
い条件設定とその保持が要求され、厳密な製造条件管理
が必要であった。
る亜鉛めっき特性鋼線を製造するには、従来炭素(C)
量0.6511f以上の硬鋼線を用い、純亜鉛浴にて連
続溶融めっきしていた。しかし、溶融めっき時の高温(
浴温、約450°C)vcよる熱影響のため、めっき後
の捻回値か規定値(例、16回以上)全満足できないも
のが発生し、又強度も大幅に低下し、+so Kg/m
Aの引張強さを割るものが発生するので、製造上きびし
い条件設定とその保持が要求され、厳密な製造条件管理
が必要であった。
この強度、靭性低下の対策として、Zn浴にAβを添加
し、溶融点を下げて熱影響を下げることが考えられるが
、A召を添加するとFeとZnの界面に合金層かできに
<<、従来の技術ではめっきの付着量、均一性を満足さ
せるめっき線を製造することは不可能であった。
し、溶融点を下げて熱影響を下げることが考えられるが
、A召を添加するとFeとZnの界面に合金層かできに
<<、従来の技術ではめっきの付着量、均一性を満足さ
せるめっき線を製造することは不可能であった。
(発明の開示)
本発明は、上述の問題点を解決するため成されたもので
、溶融めっき時、熱影響による強度、靭性等の特性の劣
化か少なく、又めっき付着量を増加し得る溶融亜鉛めっ
き特性s1線を容易に製造し得る方法を提供せんとする
ものである。
、溶融めっき時、熱影響による強度、靭性等の特性の劣
化か少なく、又めっき付着量を増加し得る溶融亜鉛めっ
き特性s1線を容易に製造し得る方法を提供せんとする
ものである。
本発明は、炭素量07%以上の硬鋼線を、連続的に浴温
420°C以下のAβ25〜7%を添加した溶融Zn合
金めつき浴に浸漬し、めっき引上げ部において、非酸化
性カス雰囲気のガス容器を通して溶融めっきすることを
特徴とする溶融亜鉛めっき特別強力鋼線の製造法である
。
420°C以下のAβ25〜7%を添加した溶融Zn合
金めつき浴に浸漬し、めっき引上げ部において、非酸化
性カス雰囲気のガス容器を通して溶融めっきすることを
特徴とする溶融亜鉛めっき特別強力鋼線の製造法である
。
本発明により製造される溶融亜鉛めつき特性鋼線は、例
えば特性A、C5R,長径間の架空地線用などの構造相
として使用される高抗張力(例、引張強さ180 h/
−以上)を要求されるもので、又溶融めっき時の靭性劣
化防止、めっき伺着量の増加、耐熱性の向上を要求され
るものに対しても有効である・ 以下、本発明を図面を用いて実施例により説明する。図
は本発明方法の実施例全説明するだめの縦断面図である
。図において、lはフラックス処理された鋼線で、Zn
−Aβ合金めつき浴2にシンカーロール3により浸漬さ
れる。
えば特性A、C5R,長径間の架空地線用などの構造相
として使用される高抗張力(例、引張強さ180 h/
−以上)を要求されるもので、又溶融めっき時の靭性劣
化防止、めっき伺着量の増加、耐熱性の向上を要求され
るものに対しても有効である・ 以下、本発明を図面を用いて実施例により説明する。図
は本発明方法の実施例全説明するだめの縦断面図である
。図において、lはフラックス処理された鋼線で、Zn
−Aβ合金めつき浴2にシンカーロール3により浸漬さ
れる。
本発明に用いらnる鋼線は、C量07%以上の鋼線を伸
線加工により高抗張力(めっきによる引張強さ低下を考
應、したもの)に仕上げた硬鋼線で、C量0796未満
ではめっき後の引張強さ全1801<y/am以上とで
きず、又0.7%未満の硬鋼線ではめつき後の靭性劣化
か通常の方法をとっても僅かで、問題となる例が少ない
からである。
線加工により高抗張力(めっきによる引張強さ低下を考
應、したもの)に仕上げた硬鋼線で、C量0796未満
ではめっき後の引張強さ全1801<y/am以上とで
きず、又0.7%未満の硬鋼線ではめつき後の靭性劣化
か通常の方法をとっても僅かで、問題となる例が少ない
からである。
又Zn−Aβ合金めっき浴2は、純Zn浴にJ2.’5
〜796を添加したZn台金より成る。Afi2.5〜
7%を添加する理由は溶融点を純Znの420°Cから
400″Cに下げ、めっきの浴温を420°C以下に下
げて溶融めっきすることを可能にするためである。Aβ
量25%未満、又は7%を越えると浴温を420°C以
下に低下することができず、又796を超えるとp、(
3の酸化が著しく、めっき表面が劣化するからである。
〜796を添加したZn台金より成る。Afi2.5〜
7%を添加する理由は溶融点を純Znの420°Cから
400″Cに下げ、めっきの浴温を420°C以下に下
げて溶融めっきすることを可能にするためである。Aβ
量25%未満、又は7%を越えると浴温を420°C以
下に低下することができず、又796を超えるとp、(
3の酸化が著しく、めっき表面が劣化するからである。
又浴温が420°Cを越えると、熱影響による強度、靭
性などの特性か低下する。
性などの特性か低下する。
めっきの引上げ部にはガス容器4が設けられている。ガ
ス容器4は外側の管状vJ’ 5と内側の管状材6の2
重パイプ構造となっており、それらの間の上端は閉じら
れ、下端はめっき浴2面に浸漬されている。外側の管状
月5には非酸化性ガス7を導入するガス導入口8を有し
、内側の管状材6には内側のめっき線10に向って周囲
からガス7を吹伺ける複数本のノズル9が等間隔に設け
られている。
ス容器4は外側の管状vJ’ 5と内側の管状材6の2
重パイプ構造となっており、それらの間の上端は閉じら
れ、下端はめっき浴2面に浸漬されている。外側の管状
月5には非酸化性ガス7を導入するガス導入口8を有し
、内側の管状材6には内側のめっき線10に向って周囲
からガス7を吹伺ける複数本のノズル9が等間隔に設け
られている。
非酸化性ガス7としては、N2. CO2,Co、 N
2. Ar 。
2. Ar 。
He、プロパンガス、天然ガス、都市ガス等のガスか用
いられ、好ましくは液体窒素からの気化ガスを用いれは
、急冷効果か大きく、取扱いも容易である。
いられ、好ましくは液体窒素からの気化ガスを用いれは
、急冷効果か大きく、取扱いも容易である。
このように構成されたガス容器4のガス導入口8より非
酸化性ガス7を導入すると、両管材5,6の間て、ガス
7ばめっき線IOの周囲で圧力かバランスした状態で、
複数本のノズル9から噴出される。めっき線lOの周囲
に導入されたガス7はめつき引上げ部の浴面を非酸化性
雰囲気に保って浴面の酸化を防止すると共に、ガス7は
めっき線IOと共に上方に導ひかれ、上方に排出される
ことにより、めっき線10ヲ急冷して、めっきの「たれ
」を防止し、外観の良好なめっき線10が得られる。従
って、従来のカーボン粉等による絞りでは、高速では外
観不良となり、速度に限界があったが、カス容器4によ
る絞りにより、高速めつきが可能となり、めっき伺着量
も増加することができ、(71せて強度の低下を防止す
ることができる。特にZn −A(1合金浴を使用する
と、FeとZn合金の界面にうすいFe−Al合金層を
優先的に生成し、めっき時又は使用中の昇温時、Fe−
Zn合金層の生成を抑制するので、めっき線の耐熱性を
向上する効果がある。
酸化性ガス7を導入すると、両管材5,6の間て、ガス
7ばめっき線IOの周囲で圧力かバランスした状態で、
複数本のノズル9から噴出される。めっき線lOの周囲
に導入されたガス7はめつき引上げ部の浴面を非酸化性
雰囲気に保って浴面の酸化を防止すると共に、ガス7は
めっき線IOと共に上方に導ひかれ、上方に排出される
ことにより、めっき線10ヲ急冷して、めっきの「たれ
」を防止し、外観の良好なめっき線10が得られる。従
って、従来のカーボン粉等による絞りでは、高速では外
観不良となり、速度に限界があったが、カス容器4によ
る絞りにより、高速めつきが可能となり、めっき伺着量
も増加することができ、(71せて強度の低下を防止す
ることができる。特にZn −A(1合金浴を使用する
と、FeとZn合金の界面にうすいFe−Al合金層を
優先的に生成し、めっき時又は使用中の昇温時、Fe−
Zn合金層の生成を抑制するので、めっき線の耐熱性を
向上する効果がある。
一方この合金層かうすいため、従来のめつき速度ではめ
っきの付着量、均一性を満足させることか不可能であっ
たか、本発明ではガス容器4を使用することにより、高
速めつきか行なえ、伺着量、均一性全改善することがで
きる。
っきの付着量、均一性を満足させることか不可能であっ
たか、本発明ではガス容器4を使用することにより、高
速めつきか行なえ、伺着量、均一性全改善することがで
きる。
なお本発明におけるガス容器は図に示すものに限定され
るものではなく、他の構造、例えば1重パイプ構造でも
良く、要はめつき線の周りに非酸化性ガスを導入して、
引上げ部のめつき浴面を非酸化性雰囲気にするものであ
れは良い。
るものではなく、他の構造、例えば1重パイプ構造でも
良く、要はめつき線の周りに非酸化性ガスを導入して、
引上げ部のめつき浴面を非酸化性雰囲気にするものであ
れは良い。
(実施例)
図に示す方法により3.2 mm fの硬鋼線(075
%C10.2965i 、 0.45 % Mn )
K溶融Z n −4,5%A/合金めっきを施した。
%C10.2965i 、 0.45 % Mn )
K溶融Z n −4,5%A/合金めっきを施した。
硬1i11111線の伸線加工後(めっき前)の性能は
、引張強さ195Kg/mlr、捻回値24〜30回で
あった。
、引張強さ195Kg/mlr、捻回値24〜30回で
あった。
鋼線の前処理として、鉛浴による脱脂、HC/による酸
洗、ZnCβ2.NH4Cβ の混合水溶液によるフラ
ックス処理を行なった後、溶融めっき浴による浸漬距離
f 10 mとしてめっきした。
洗、ZnCβ2.NH4Cβ の混合水溶液によるフラ
ックス処理を行なった後、溶融めっき浴による浸漬距離
f 10 mとしてめっきした。
めっき条件は、従来例は浴温450°Cの純Zn浴、カ
ーボン粉末絞りを用い、比較例は浴温410°CのZn
−’AA’合金浴、カーボン粉末絞りを用い、本発明は
浴温410°CのZn−A看合金浴を用い、絞りはガス
容器4にO″CC以下2ガスを導入して行なった。
ーボン粉末絞りを用い、比較例は浴温410°CのZn
−’AA’合金浴、カーボン粉末絞りを用い、本発明は
浴温410°CのZn−A看合金浴を用い、絞りはガス
容器4にO″CC以下2ガスを導入して行なった。
線速は表1に示す15.35m/分とした。
めっき製品としてば157+z/分以下のものか使用可
能であった。又15m/分のものが最もめつき付着量か
多かった。
能であった。又15m/分のものが最もめつき付着量か
多かった。
ガス容器による絞りを使用した本発明法では、85m/
分の線速ても容易に外観良好なめつき製品の製造か可能
であった。
分の線速ても容易に外観良好なめつき製品の製造か可能
であった。
得られた亜鉛めっき鋼線の引張強さ、捻回値、めっき付
着量、均一性は表1に示す通りである。
着量、均一性は表1に示す通りである。
均一性試験はJISHO401により行なった。
表 1
表1より、本発明によるものは、従来例、比較例に比べ
低温で、高速めっきが可能であるため、強度、捻回値の
低下か少なく、めっき付着量、均一性か改善されること
が分る。
低温で、高速めっきが可能であるため、強度、捻回値の
低下か少なく、めっき付着量、均一性か改善されること
が分る。
カーボン粉末絞りの比較例では、Zn−A//合金浴の
使用により伺着量、均一性を満足しない。
使用により伺着量、均一性を満足しない。
(発明の効果)
上述のように構成された本発明の溶融亜鉛めっき特別強
力鋼線の製造法は次のような効果かある。
力鋼線の製造法は次のような効果かある。
(イ) 炭素量0.7%り上の硬鋼−線を、連続的に浴
温420°C以下のAβ25〜7%を添加した溶融Zn
合金めっき浴に浸漬するから、浴温が低く、熱影響か小
さいから、強度、捻回値等の低下か少なく、又Zn−A
l合金浴により、めっき時又は使用中の昇温時、Fe−
Zn合金層の生成を抑制するため、面j熱性も向上して
、強度、靭性、面1熱性に優れためっき線を製造し摺る
。
温420°C以下のAβ25〜7%を添加した溶融Zn
合金めっき浴に浸漬するから、浴温が低く、熱影響か小
さいから、強度、捻回値等の低下か少なく、又Zn−A
l合金浴により、めっき時又は使用中の昇温時、Fe−
Zn合金層の生成を抑制するため、面j熱性も向上して
、強度、靭性、面1熱性に優れためっき線を製造し摺る
。
(ロ) めっき引上げ部において、非酸化性カス雰囲気
のガス容器を通して溶融めっきするから、めっき引上は
部の浴面の酸化を防止しつつ、カスにより急冷してめっ
きの「たれ」を防止するため、高速ても外観良好なめっ
き線を製造し得、高速めっきをb]能にするので、従来
の絞りてはZn−/’J合金浴でめっきの伺着量、均一
性を満足させることか不ijJ能であったものを改善し
て、付着量、均一性に優れためつき線を製造し得る。
のガス容器を通して溶融めっきするから、めっき引上は
部の浴面の酸化を防止しつつ、カスにより急冷してめっ
きの「たれ」を防止するため、高速ても外観良好なめっ
き線を製造し得、高速めっきをb]能にするので、従来
の絞りてはZn−/’J合金浴でめっきの伺着量、均一
性を満足させることか不ijJ能であったものを改善し
て、付着量、均一性に優れためつき線を製造し得る。
又高速めっきにより、(イ)項て述へた理由とイノ(せ
て、さらに強度、靭性の低下を少なくすることができる
。 ゛ (ハ) 溶融めっきばZn−Al合金浴とカス容器全使
用するのみて、厳密な製造条件管理を必要とl〜ないの
で、製造が容易である。
て、さらに強度、靭性の低下を少なくすることができる
。 ゛ (ハ) 溶融めっきばZn−Al合金浴とカス容器全使
用するのみて、厳密な製造条件管理を必要とl〜ないの
で、製造が容易である。
図は本発明方法の実施例を説明するための縦断面図であ
る。 1 鋼線、2− Zn −Aβ合金めっき浴、3 ンン
カーロール、4・・ガス容器、5 外側の管状拐、6
内側の管状相、7 ・非酸化性ガス、8 ・ガス導入口
、9 ノスル、IO・・めっき線。
る。 1 鋼線、2− Zn −Aβ合金めっき浴、3 ンン
カーロール、4・・ガス容器、5 外側の管状拐、6
内側の管状相、7 ・非酸化性ガス、8 ・ガス導入口
、9 ノスル、IO・・めっき線。
Claims (1)
- (り 炭素量0.7%以上の硬鋼線を、連続的に浴温
420°C以下のAβ25〜7%を添加した溶融Zn合
金めっき浴に浸漬し、めっき引上げ部において、非酸化
性ガス雰囲気のガス容器を通して溶融めっきすることを
特徴とする溶融亜鉛めっき特別強力鋼線の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4668983A JPS59173257A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融亜鉛めつき特別強力鋼線の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4668983A JPS59173257A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融亜鉛めつき特別強力鋼線の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59173257A true JPS59173257A (ja) | 1984-10-01 |
JPH059510B2 JPH059510B2 (ja) | 1993-02-05 |
Family
ID=12754342
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4668983A Granted JPS59173257A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融亜鉛めつき特別強力鋼線の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59173257A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04154949A (ja) * | 1990-10-17 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | Zn―AI合金めっき鋼線の製造方法 |
AU637625B2 (en) * | 1989-07-21 | 1993-06-03 | N.V. Bekaert S.A. | Steel substrate for reinforcement of elastomers |
EP2447389A4 (en) * | 2009-06-25 | 2016-08-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-STRENGTH ZN-AL PLATED STEEL WIRE FOR BRIDGES WITH EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND TEMPERATURE PROPERTIES, AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
-
1983
- 1983-03-18 JP JP4668983A patent/JPS59173257A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU637625B2 (en) * | 1989-07-21 | 1993-06-03 | N.V. Bekaert S.A. | Steel substrate for reinforcement of elastomers |
JPH04154949A (ja) * | 1990-10-17 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | Zn―AI合金めっき鋼線の製造方法 |
EP2447389A4 (en) * | 2009-06-25 | 2016-08-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-STRENGTH ZN-AL PLATED STEEL WIRE FOR BRIDGES WITH EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND TEMPERATURE PROPERTIES, AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH059510B2 (ja) | 1993-02-05 |
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