JPS59168038A - 高密度ポリエチレン高発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は機械的特性及び耐熱性に優ノｔだ新規な高密度
ポリエチレン高発泡体に関するものであり、さらに詳し
くいえば、従来得られ々かった機械的特性と耐熱性を具
備し、かつ長期間にわたって高い信頼性を有する断熱用
高発泡体、特に熱水配管などの高温部材（で使用しうる
断熱用ポリエチレン高発泡体に関するものである。

近年、一般住宅におけるセントラルヒーテイグ（集中脱
房）の普及に伴なって、熱水配管用の高温断熱用発泡体
の出現が強く望まれておシ、また、家庭用ルームエヤコ
ン（空調機）の機器内外の配管の断熱化についても同様
の問題が提起されている。さらに、乗用車分野において
も、省エネルギー化の命題のもとに、積極的に軽量化や
小型化が試みられておシ、この目的のためにもやはり高
温に耐える断熱用発泡体の必要性が急速に高壕っている
。

このような断熱用多泡質材料においては、要求される特
性として第一に優れた耐熱ｉ牛を有することが挙げられ
るが、さらに長期間１／′Ｃわたって高温下という過酷
な環境に・耐えて発泡体の特ｉ生を維持するノてめ、優
れた機械的特（生を有することも、面］熱性を有するこ
とに劣らず重要である。

従来、比較的高温の部材に使用されている断熱用多泡質
材料としては、例えば軟質ポリウレタンや硬質ポリウレ
タン発泡体、架橋低密度ポリエチレンや無架橋低密度ポ
リエチレン樹脂発泡体、ポリプロピレン樹脂発泡体、高
密度ポリエチレン樹脂とアイオノマー樹脂との混合樹脂
発泡体フなどが提案されているが、これらの発泡体はい
ずれも機械的特性と耐熱性を合わせて具備するには至っ
ておらず、高温断熱用多泡質材料として必ずしも満足し
うるものではなかった。

例えば、前記の軟質ポリウレタン発泡体及び硬質ポリウ
レタン発泡体は１到熱性に便名、るものの、機械的特性
に劣り、架橋低密度ポリエチレン樹脂発泡体は機械的特
性及び耐熱性の両！特性に劣り、無架橋低密度ポリエチ
レン樹脂発泡体は、架橋低密度ポリエチレン樹脂発泡体
よりさらに一段と而」熱性に劣るという欠点がある。壕
だ、ポリプロピノン樹脂発泡体は耐熱性に優れるものの
、機械的！特性の点で劣シ、他方高密度ポリエチレン樹
脂とアイオノマー樹脂との混合樹脂発泡体は機械的特性
に優れるものの、耐熱性に劣るという欠点がある。

本発明者らは、とのような事情に鑑み、優れた悸械的特
性と耐熱性を合せて具備する多泡質材料を提供すべく鋭
意研究を重ねた結果、気泡を構成する固体物質として特
定のポリエチレンを用い、気泡径と見掛は比重がある範
囲内になるように発泡成形して得られる発泡体により、
その目的を達成しうること全見出し、その知見に基づい
て本発明全完成するに至った。

すなわち、本発明は、密度０．９３５？／ｃ４以」−１
融点１１７℃以上の高密度ポリエチレンで形成された径
帆０５〜３話の微細気泡の集合体から成り、見掛は比重
０．００６７以上０．ＯＬ２未満、引張比強度１５０Ｋ
ｇ／ｃＡ以上、圧縮回復率８０％以上、加熱収縮率５０
係以下を有することを特徴とする高密度ポリエチレン高
発泡体を提供するものである。

ここでいう気泡とは、第１図にその断面図が示されてい
るように、固体膜壁１で囲まれた空間２に気体が封入さ
れた粒子状体のことであシ、その集合体とは第２図にそ
の断面図が示されているように、多数の気泡３が三次元
的に結合した構造を有する物体のことである。

本発明において気泡の膜壁を構成するのに用いられる素
材は密度帆９３５　ｆｌ　／　ｃｒｉＩ以上、融点１１
７℃以上の高密度ポリエチレンであることが必要である
。この密度が０．９３５グ／　ｃｄ未満のものは、十分
な引張比強度全英えないし、また融点が１１７℃未満の
もの一二、十分な加熱収縮率をもたらさない。

この高密度ポリエチレンとしては、さらに１９０　℃、
２１．６Ｋｇで測シ引、たときのメルトインテックスが
３０ｆ７１０分以下、スウェル値がａｏｙ／ｊ。

ｃ１ｎ以下のものが特に好適である。この高密度ポリエ
チレンは、ポリエチレン単独のもののほか、そのＭ＠の
３ｏＭ量チを限度として、他の樹脂やゴムを含んだもの
であってもよいし、慣用の添加剤を含んだものであって
もよい。特に気？＠調節剤をその１００重量部当り０．
１〜３重量部含んだものが好適である。この気泡調節剤
としては、例えばクレー、タルク、ンリ力などの無機質
の微粉末、ステアリン酸亜鉛、ステア１ノン酸カルシウ
ムなどの脂肪酸金属塩などが挙けられる。

さらに本発明の発泡体においては、その気泡径が帆０５
〜３　ｍｍであり、かつ見掛は比重が０．００６７ｉＪ
、上０．０１２未満の範（ｌ旧でなるように発泡されて
いることが必要であり、気泡径がこの範囲を外れるか、
見掛は比重が０．００６７未満になると引張比強度、圧
縮回復率及び加熱収縮率においてすべてを満足し２うる
ものとはなら々い。

ここでいう加熱収縮率とは、１３０　℃に５時間保持し
たこきの体積収縮率のことである。

本発明の発泡体においては、前記のように、気泡を構成
するポリエチレンの密度と融点、及び発泡体の気泡径と
見掛は比重全特定のものとすることによってはじめて、
引張比強度を１５０　Ｋ！　／　ｃｒｌ以−１−５圧縮
回復率をｇｏｔｌ）以上、肌熱収縮率を５０−φ以下と
いう条件を達成することができる。

本発明の発泡体は、例えはポリエチレンと揮発性発泡剤
を高温高圧下で混合し、次いでこれを低温低圧域に開放
することによって製造することができる。この際の成形
方法としては、例えば押出発泡法、プレス発泡法、射出
発泡法、型内発泡法などを適用しうるが、好−ましくは
押出発泡法である。

前記の揮発性発泡剤としては、例えば脂肪族炭化水素、
フッ化炭化水素、塩化フッ化炭化水素などが挙げられる
が、好ましいのはジクロロテトラフルオロエタンと、そ
の他のノ・ロゲン化炭化水素又は脂肪族炭化水素との混
合系発泡剤、あるいはジクロロテトラフルオロエタンと
その他の７・ロゲン化炭化水素と脂肪族炭化水素との混
合系発泡剤を挙げることができる。また、このジクロロ
テトラフルオロエタノと併用されるその他のハロゲン化
炭化水素としては、トリクロロモノフルオロメタン、ジ
クロロモノフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン
、トリクロ［コトリフルオロエタン、塩化メチル、二塩
化メタンの中から選ばれた少なくとも１種が、脂肪族炭
化水素としては、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサ
ンの中から選ばれた少なくとも１種がそれぞれ好適であ
る。

この混合系発泡剤におけるジクロロテトラフルオロエタ
ン成分とその他の成分との混合割合は、モル比で１，４
ないし４１の範囲、好寸しく　ｆｄ３７ないし７３の範
囲で選ばれる。

揮発性発泡剤は、ポリエチレン１００重量部に対して５
０〜１５０重量部好寸しくけ６０〜１２０重量部の割合
で用いられる。

本発明の発泡体を製造する場合には、発泡改質材を用い
るのが有利である。この発泡改質材を用いることによっ
て、得られた発泡体の外観が良好になるとともに、同一
の吐出量でより断面積の大きな肉厚の成形品を得ること
ができる。

この発泡改質剤としては、一般式 ％式％（） （式中のＲは炭素数１〜５のアルキレン基、ＡＣｙｌは
水素原子又はアシル基、ｎは１〜１０の整数、Ｘｌは０
又は１〜２の整数である）で示されるアミン、一般式 （式中のＲ′は炭素数１〜２３の炭化水素基であり、Ｒ
，ｎ、ｘは前記と同じ意味をもつ） で示されるアミド、及び一般式 ％式％） （式中のａ、ｂ及びＣは１以上の整数である）で示され
るポリオキシエチレンーポリオキシプロピレンブロノク
ポリマーの中から選ばれた少なくとも１種が用いられる
。

これらの一般式（１）、（１）及びＱｌｌ）で表わされ
る化合物の中で、好ましいものは＠）の化合物又は（Ｉ
）及び（ｎ）の混合物である。この混合物における（１
）と（ＩＩ）の混合割合は、重世比で１＝４ないし４：
１の範囲が適邑であり、好適なのは３ニアないし７：３
の範囲である。

これらの化合物の使用量はポリエチレン１００重量部に
対して０．０３〜１５重量部、好ましくは０．０５〜１
０重量部の範囲である。

前記の一般式（Ｉ）で表わされる化合物の具体的な例と
しては、２−ヒドロキシエチルアミン、ジー２−ヒドロ
キシエチルアミン、トリー２−ヒドロキシエチルアミン
、２−ヒドロキシプロピルアミン、ジー２−ヒドロキシ
プロピルアミン、トリー２−ヒドロキシプロピルアミン
、トリーポリオキシエチルアミン、及びこれらと脂肪酸
とのエステル化合物、例えばトリー２−ヒドロキシエチ
ルアミンモノステアレート、トリー２−ヒドロキシエチ
ルアミンジステアンート、トリー２−ヒドロキシエチル
アミントリステアレート、１−　’Ｊ　−２−ヒドロキ
ンエチルアミンジラウレートト、トリー２−ヒドロキン
エチルアミンジラウレート、　　　−−−セー　　−−
−・　　！−フー＃；　トリー　２−ヒドロキシエチル
アミノトリラウレートなどがあり、特に好ましいのは、
２−ヒドロキシエチルアミン、ジー２−ヒドロキシエチ
ルアミン、ｌ・ソー２−ヒドロキフエチルアミン、２−
ヒドロキシグロビルアミン、ジー２−ヒドロキシグロビ
ルアミン、トリー２−ヒドロキンプロピルアミンである
。これらの化合物は単独で用いてもよいし、また２種以
上混合して用いてもよい。

前記の一般式（［）で表わされる化合物としては、例え
ばＮ−２−ヒドロキシエチル−ヘキサンアミド、Ｎ−２
−ヒドロキシエテルーオクタンアミド、Ｎ−２−ヒドロ
キゾエテルーデカンアミト、Ｎ−２−ヒドロキシエチル
ードデカンアミド、Ｎ　−２−ヒドロキシエチル−テト
ラデカンアミド、Ｎ〜２−ヒドロギンエチルーヘキザデ
カンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシエチル−オクタデカン
アミド、Ｎ　、　Ｎ−ジー２−ヒドロギンエチルーヘキ
サンアミド、Ｎ、Ｎ　　’／　　２−ヒドロキシエチル
−オクタンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシエチル
−デカンアミト、Ｎ、Ｎ−シー２−ヒドロキシエチル−
ドデカンアミド、Ｎ、Ｎ−２−ヒドロキ／エチル−テト
ラテカンアミト、Ｎ　、　Ｎ−ジー　２−ヒドロキー７
エチルーヘキザテカンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロ
キシエチル−オクタデカンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシ
プロピル−ヘキサンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシプロピ
ル−オクタンアミド、Ｎ−２−ヒドロキ／プロピル−デ
カンアミド、Ｎ−２−ヒドロキププロピルードテカンア
ミド、Ｎ−２−ヒドロキ／プロピル−テトラデカンアミ
ド、Ｎ−２−・ヒドロキシ１口ピルーへチサテカンアミ
ト、１クー２−ヒドロキシグロピルーオクタデカンアミ
ド、Ｎ　、　Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロピル−ヘキサ
ンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシグロピル−オク
タンアミト、　Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロビル−
テカンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロピル−
トチカンアミド、Ｎ、Ｎ−２−ヒドロキシプロピル−テ
トラデカンアミド、Ｎ　、　Ｎ−ジー２−ヒトロキシグ
ロビルヘキサデカンアミト、Ｎ　、　Ｎ−ジー２−ヒド
コキ７プロピルーオクタデカ：／アミド、ポリオキ／エ
チレンヘキサンアミド、ポリオキ／エチレンオクタンア
ミド、ポリオギ／エチレンテカンアミト、ポリオキシエ
チレンドテカンアミド、ポリオキシエチレンヘキサデカ
ンアミド、ポリオキシエチレンヘキサデカンアミド、ポ
リオキジエチレンオフタテカンアミドなどが挙げられ、
特に好且しくはｌり−（又はＮ、Ｎ−ジー）２−ヒトロ
キシエチルーヘギサンアミド、１ｑ−（又はＮ、Ｎ−ジ
ー）２−ヒトロギ／エチル−オクタンアミド、Ｎ−（又
（はＮ、Ｎ−ジー）２−ヒドロギンエチルードデカンア
ミド及びＮ−、（又（はＮ、Ｎ−ジー）２−ヒドロギン
プロピルヘキサンアミド、Ｎ−（又はＮ。

Ｎ−ジー）２−ヒドロキなプロピル−オクタンアミド、
Ｎ−（又はＮ、Ｎ　＝、ジー　）２−ヒドロキノプロピ
ル−ドデカンアミドである。

これらの化合物は単独で用いてもよいし、また２独以」
二混合して用いてもよい。

寸だ前記の一般式θ１１）で表わされる化合物ポリオキ
／エチレンーポリオキシプロビレンブロンクポリマ−は
、例えば酸化プロピレンを重合させて得られたポリプロ
ピレングリコールの両端に酸化エチレンを伺加重合させ
ることによって得られる。

このポリオキンエチレン−ポリオキンプロピレンブロッ
クポリマーの中で好寸しいものは、一般式％式％ １〜９５の範囲のものである。これらの化合物は単独で
用いてもよいし、また２種以上混合して用いてもよい。

本発明の発泡体は、従来のものよりも優れた機械的特性
と［例熱性を有し、従来断熱化が困難であった高温部材
の断熱化に極めて有効に適用することが可能であって、
省エネルギーに貢献するものである。

なお、本発明の発泡体の気泡径、見掛は比重、引張比強
度、圧縮回復率、加熱収縮率、及び気？包を構成する高
密度ポリエチレンの密度、融点、ノルドインデックス、
スウェル値の測定は下記の方法に従った。

（１）気泡径の６１１１定法 測５５２は必俄に応じて拡大鏡を用いて次の要領で行う
。発泡体を平面Ｐ上におき、平面Ｐから発泡体の最ノ（
高さが２Ｑｍｍ以上の場合、平面Ｐから該発泡体の最大
高さの棒の距離の点を通り、かつ、平面ＰＫ十行な平面
Ｑで切断する。

平面）りに接した発ど包体に含−まれてかつ平面Ｑ上に
ある最大の長さの線分をＡＢとする。線分ＡＢを４舌分
した点を含む１辺１０賭の立方体を３個切り出す。立方
体の直交（−だ３つの面のそれぞれに対角線上に存在す
る気泡のうち、任意に５個の気泡を選び出し、多面体状
の気泡断面の最良どなる対角線長さを求める。切り出し
た立方体の直交した３面について同様に測定を行い、そ
れらの値の算術平均値をもって気泡径とした。線分ＡＢ
が４　Ｑ　＋ｎＴｎ以下の場合は、立法体の切り出しは
線分ＡＢを３等分した点を含む２個とし７．２　Ｑ　Ｉ
ｎｍ以下の場合は線分Ａ　Ｂを２等分した点を含む１個
として、前記と同様にして気泡径を求めた。１辺ＩＱｍ
ｍの立方体が切り出し不能の場合は可能な限り、立方体
に近づけた直方体に切り出して同様１で測定を行う。平
面Ｐから発泡体の最大高さがｊ５＋ｎｍ以上２０　ｕｍ
未満の場合は平面ＰがらｌＱｍｍの距離の点を通る平面
で切断し、同様に立方体を切り出して測定（７、気泡径
を求める。平面Ｐから発泡体の最大高さが１５１ｍ未満
の場合は線分ＡＢ上に存在する気泡のうち、線分を２１
等升した点に存在する気泡を選び出し、同様に測定して
気泡径を求める。

単位は間である。

（２）見掛は比重の測定法 試験片として体積５０ｃ４以上のものを用意し−まず重
量を±１％までの精度でぼる。次いで約半分の容量捷で
水を満たしたメスシリンダー中に試験片を没し、その水
面の上昇高さより試験片の体積を±１係までの精度で量
り、次式によりまず試験片のみかけ密度Ｄ（ｆ／ｃｒ／
ｌ）を算出する。

Ｄ＝− ■ ここにＷ　試験片の重量（７） ■　試験片の体積（ｃｒＩ） 次いで試験片のみかけ密度りを４℃の水の密度（１？／
ｃ４）で除し、試験片のみがけ比重とする。

試験片は試験開始前に温度２ｏ±２℃、相対湿度６５±
５％の温湿状態に１２時間以上保ったものを使用し、試
験片数・；１３個とし、その平均値を求める。

（３）引張比強度の測定法 試験片は長さ８Ｑ　１１ｍ、巾１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの
直方体（でて温度２０℃、相対湿度６５±５係の温湿状
態（て１２時間以上保ったものとする。試料に異方性が
ある場合は縦及び横方向についてそれぞれ試験片を採取
するものとする。

引張試験機は最大荷重の指示装置をもち、試験時の最大
荷重がその容量の１５〜８５係の範囲（でなるものを使
用する。試験片のつかみの相対移動速度の許容差は±５
％とし、荷重目盛の許容差は±２％とする。試験片（ｌ
ｉ試験中にゆがみ、その他の不都合を生じないように正
確につかみ具に取り伺け、つかみ具間の間隔は５０ｍｍ
とし、引張速度５００　ｍｍｌ　ｍｉｎで試験片を引張
り、その最大荷重を測定する。そして次の式により引張
速度（ＫＹ　７／　ｃＡ　）を算出する。

引張強度（Ｋ９／　ａｄ　）−六 ここにＦ、切断に到る址での最大荷重（Ｋ９）Ｗ　試ｊ
険片の巾（釧） ｔ：試験片の厚さくｏｎ） 次に得られた引張強度を試料のみかけ比重で除し、引張
比強度（Ｋ９／　ｃｒりを求める。試験片数（は５個と
しく試料に異方性がある場合は縦・横及び高さ方向につ
いてそれぞれ５個）、結果はそれらすべての平均値で示
す。

（４〕　　圧縮回復率 試験片は長さｉｏｏｉｍ、巾−Ｉ　Ｑ　ｍｍ、厚さ５０
ｉｎの直方体で温度２０±２℃、相対湿度６５±５％の
温湿状態に１２時間保ったものとする。測定の際、試料
厚みが５０Ｍｍに満たないものは重ね合わせて５ＱｍＲ
とする。圧縮試験機は定速圧縮のできるものを使用し、
１ｏ　ｉｎ／ｍｉｎの圧縮速度で試１験片の初期厚みの
５０係まで圧縮し、直ちに荷重を除き、３０秒間放置し
、厚みの回復を待ち、回復後の厚みに対１〜さらに２回
目の５０％圧縮試験を同様に実カイ見する。この操作を
合計５回繰り返し、５回目圧縮後の回イシ厚みを測定す
る。そして次の式により圧縮回復率を算出する。

圧縮回復率い）＝−Ｔ」−Ｘ　］　００２ ここにｔｌ　°初期厚み（Ｃｍ） ｔ２５回圧縮後の回復厚み（ｃ７ｎ） 試１）険片数は３個とし、その平均質で示す。

（５）加熱収縮率 試験片は長さ４０關、巾４０７．■、厚さ４．　Ｑ　Ｉ
Ｎの立方体で、温度２０±２℃、相対温度６５±５％の
温湿状態に１２時間以上保ったものとする。温度調節の
精度が］３０±２℃の熱風循環式乾燥機を使用し、１３
０℃に保った熱風循環式乾燥機の中に試験片全水平（・
で置き、５時間加熱を行ったのち取り出し、標準状態の
試１験場所に１時間放置し、その後試験片の体積を求め
加熱後の体積とする。体積ハ水を約半分磯だしたメスン
リンダー中のハ中に試験片を没し、水面の上昇高さより
求める。そして次の式（／こより１３０’Ｃの加熱収縮
率鈍）を算出する。

加熱収縮率（％）＝　ｖ工二二Ｘ　１００Ｏ ここにＶＱ　　初めの体積（ｃｚ４） ■１　　加熱後の体積（ｃ＋ｚ１） 試験片は３個とし、その平均値で示す。

（６）密度 発泡体より気泡を構成する固体物質（皮膜）を切り出し
、温度２ｏ±２℃、相対湿度６５±５％の温度状態に１
２時間以上保ったのち、ＪＩＳＫ　６７６０　に従って
作成した２３℃のノルマルブタノール−トリエチレング
リコール系の密度勾配管に投入して密度を測定した。試
験片は３個とし、その平均値にて示す。

（７）融点 発泡体より気泡を構成する固体物質（皮膜）を切り出し
、示差走査熱量計（Ｄ、Ｓ、Ｃ，）による融解曲線のピ
ーク温度をもって該物質の融点とする。

測定条件は下記のとおりである。

サンプル重量　７　ｍｇ スキャン速度　１６℃／ｍｉｎ （８）　　ノルドインデックス 発泡体より気泡を構成する固体物質（皮膜）を切り出し
、ＪＩＳ　Ｋ６７６０　　に従って測定した。

ただし、測定温度（は１９０℃であるが、測定荷重は２
１６００ｉｉ’に変更して実施し７だ。

（９）スウェル値 発１砲体を微粉砕したものを試料とし、以下の方法で測
定する。

該供試料を口径４Ｑｍｍφ（ンリ／ダー長／ンリンダー
ロ径−２５、スクリュー圧縮比−３，２）押出機に供給
する。押出機の先端には下向きに内径２１ｍｍφ、外径
２５龍φの環状ダイをあらかじめ装備しておき、スクリ
ュー回転数１００ｒ、ｐ、ｍ、　、温度２３０℃にてチ
ューブ状の成形体を押し出し、ダイ表面より下方１０ｃ
ｍにて該チューブをす速く切り出し、畏さ１０ｔｔｒｒ
のチューブの重量全測定［７その値をスウェル値（単位
　９７１０ｃｍ）とする。

次に実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。

実施例１ 成形条件の設定が連続的に容易に実施しうる通常の連続
押出発泡装置を使用した。通常の連続押出発泡装置は第
一押出機と第二押出機が連結管で結ばれており、第一押
出機には発泡剤を注入するための孔及びそれに関連する
高圧ポンプ、タンク類が付帯しており、第二押出機の先
端には賦型のだめの発泡用ダイスが装着されている。第
一押出機は樹脂と発泡剤を均一に可塑化・混練する機能
を有し、第二押出機はとの混琳物の温度を正確かつ均一
に発泡温度域で冷却する機能を有する。

第１の押出機の温度を約２３０℃、第二押出機の先端部
及びダイスの温度を約１２５℃にあらかじめ昇温してお
く。

密度０．９３５ｉ？／ｃＪ以上、融点１１７℃以上のポ
リエチレンを数種類用意し、その中の１種類に、樹脂１
００重量部轟り気泡調節剤としてタルク０．１重−冨一
部をフ用ぐてヘン７ユルミキサーでドライフ゛レン′１
−シたのち、第一：ｌ−１１ｉ出（幾の不ソ・く−に投
入し、スクリュー回転数５０　ｒ、ｐ、；Ｔ１．で可塑
化を開始する３゜他方発泡剤として／クロロテトラフル
オロエタンとトリクロロトリフルオロエタンを準備し、
両者を０．５　：　０．５のモル比で混合したのち第−
押出機へ、ポリエチレン］、　Ｏ０重量部に対し８０重
量部の割合で高圧ポンプで圧入してゆく。、次いで連結
管を通じてこれを第二押出機に導き、均一冷却しつつダ
イスより押出発泡する。ダイスより押出される発泡体の
概略的な気泡径と圧縮回復率をそれぞれ目及び手で観察
しつつ本発明範囲内とみられる最適状態に近づけるよう
にダイス温度を微調整する。この場合のダイス温度の最
適値は１２６℃であった。このようにして得られた発泡
体の特性を第」表に示す。

比較例１〜６ 市販されている各種高温断熱用発泡体の特性を第１表に
示す。

それぞれの発泡体の種類は下記のとおりである。

比較例１：架橋低祈度ポリエチレン樹脂発泡体比収例２
：無架橋低密度ポリエチレン樹脂発泡体 比較例３：架橋ポリプロピレン樹脂発泡体比較例４：軟
質ウレタン発泡体 比較例５：高密度ポリエチレン樹脂発泡体比較例６：高
密度ポリエチレン樹脂とアイオノマー樹脂との混合樹脂
発泡体 実施例１に比較して比較例１〜６の発泡体は機械的特性
、１ｌｌｉｊ熱性が劣るものである。

実施例２〜４ 発泡剤の種類及び使用量を第２表のように変え、さらに
樹脂に化合物■、■を混合した以外は実施例１と同様の
方法で実施した。得られた発泡体の特性を第２表に示す
。

化合物＠、■を混合した結果、混合しない場合に比べて
同一の吐出量で外観良好々約５０％厚肉の発泡体を得る
ことができた。

実施例５〜７ 発泡剤の種類及び使用量と、気泡調節剤の種類及び使用
量を第２表のように変え、さらに樹脂に化合物■を混合
した以外は実施例１と同様の方法実施例 得られた発泡体の特性を第２表に示す。

比較例８〜９ 発泡剤を混合系でなく、単独系とした以外は実施例１と
同様の方法で実施した。得られた発泡体の特性を第２表
に示す。実施例１及び実施例２〜４での発泡体に比較し
て機械的特性及び面ｊ熱性の劣るものしか得られない。

比較例１０〜１１ 発泡剤を混合系より単独系とし、かつ化合物■又は■を
混合した以外は実施例１と同様の方法で実施した。得ら
れた発泡体の特性を第２表に示す。

この表から判るように機檄的特性及びｍｌ熱性の劣る発
泡体しか得られなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は気泡の断面図、第２図は発泡体の断面囚であり
、図中符号１は固体膜壁、２は空間部、３は気泡である
。 特許出願人　旭化成工業株式会社 代理人　阿　形　　明 第１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ■　密度０　、９３５　ｆ　／　ｃｎｉ以上、融点１１
   ７℃以上の高密度ポリエチレンで形成された径０．０５
   〜３ｍｍの微細気泡の集合体から成り、見掛は比重０　
   、００６７以上０．０１２未満、引張比強度１５ｏ　Ｋ
   ｇ／ｃｒｔ１以上、圧縮回復率８０係以上、加熱収縮率
   ５０％以下を有することを特数とする高密度ポリエチレ
   ン高発泡体。 ２　高密度ポリエチレンが１９０℃、２１．６Ｋｐにお
   けるメルトインデックス３０　ｑ　／　］−００分以下
   びスウェル値３０　？　／　１０　ｃｒｎ以下のもので
   ある特許請求の範囲第１項記載の高発泡体。 ３　高密度ポリエチレンが１００重量部当り０．００５
   〜３重量部の気泡調節剤を含有するものである特許請求
   の範囲第１項又は第２項記載の高発泡体。