JPS59156587A - 鉄族金属基合金の接合方法 - Google Patents
鉄族金属基合金の接合方法Info
- Publication number
- JPS59156587A JPS59156587A JP3048883A JP3048883A JPS59156587A JP S59156587 A JPS59156587 A JP S59156587A JP 3048883 A JP3048883 A JP 3048883A JP 3048883 A JP3048883 A JP 3048883A JP S59156587 A JPS59156587 A JP S59156587A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- members
- joined
- boron
- diffusion
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、 Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金、及びＣＯ基合
金等の鉄族金属基合金を、ろう付す或いは一時的液相接
合（Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｌｉｑｕｉｄ Ｐｈａｓｅ
Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ３ｏｎｄｉｎ、ｇ）等の液相接合法
にて接合する方法に関するものである。
金等の鉄族金属基合金を、ろう付す或いは一時的液相接
合（Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｌｉｑｕｉｄ Ｐｈａｓｅ
Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ３ｏｎｄｉｎ、ｇ）等の液相接合法
にて接合する方法に関するものである。
通常、エンジン部品や発電用各種機器の製造、或いは精
密鋳造部品の補修等に際して、Ｆｅ基合金。
密鋳造部品の補修等に際して、Ｆｅ基合金。
Ｎ１基合金及びＣＯ基合金等の鉄族基合金耐熱材料をろ
う付は或いは一時的液相接合にて接合する場合には、当
然のことながら該接合部にも良好な耐熱強度が要求され
ることが多いので、ろう材としてＮ１基の合金に融点降
下添加元素たるＢ、Ｓｉ、、’Ｐ等を゛含有せしめたも
のが使用されていた。
う付は或いは一時的液相接合にて接合する場合には、当
然のことながら該接合部にも良好な耐熱強度が要求され
ることが多いので、ろう材としてＮ１基の合金に融点降
下添加元素たるＢ、Ｓｉ、、’Ｐ等を゛含有せしめたも
のが使用されていた。
そして、これらの融点降下添加元素を含有せしめたろう
材は、延性に乏しいだめに通常の加工方法では箔や線に
加工することが困難であり、従って上述のような液相接
合を実施する場合には、粉末状にしたろう材か、或いは
急速冷却法によって製造された箔状のろう材が使用され
ていだのである。
材は、延性に乏しいだめに通常の加工方法では箔や線に
加工することが困難であり、従って上述のような液相接
合を実施する場合には、粉末状にしたろう材か、或いは
急速冷却法によって製造された箔状のろう材が使用され
ていだのである。
しかしながら、液相接合の際に粉末ろう材を用いた場合
には、ろう材゛粉末表面の酸化物や不純物が接合部に残
留することを避けることができず、他方、急速冷却箔を
用いる場合には、所望成分組成の箔を製造するのが極め
て困難であシ、ろう材価格が高く々ってろう付は費用高
騰をもたらすばかりでなく、急速冷却するというその製
造手段からも推察できるよう纜ろう表面にかなシの酸化
層が存在しているので、接合部に欠陥を生じやすいとい
った問題を免れることができなかった。
には、ろう材゛粉末表面の酸化物や不純物が接合部に残
留することを避けることができず、他方、急速冷却箔を
用いる場合には、所望成分組成の箔を製造するのが極め
て困難であシ、ろう材価格が高く々ってろう付は費用高
騰をもたらすばかりでなく、急速冷却するというその製
造手段からも推察できるよう纜ろう表面にかなシの酸化
層が存在しているので、接合部に欠陥を生じやすいとい
った問題を免れることができなかった。
さらに、各種部材の接合手段としてろう付は法が採用さ
れるに至る理由が、継手形状の複雑さに存する場合が多
く、従ってろう材を継手部へ供給するに際して、上述の
ような粉末や急冷箔ではろうの供給が非常に困難である
という問題をも抱えていだのである。
れるに至る理由が、継手形状の複雑さに存する場合が多
く、従ってろう材を継手部へ供給するに際して、上述の
ような粉末や急冷箔ではろうの供給が非常に困難である
という問題をも抱えていだのである。
本発明者等は、上述のような観点から、鉄族金属基合金
耐熱材料を液相接合するに際して、耐熱強度の高い接合
部を、面倒で複雑な作業を伴うことなく、高能率かつ安
−価に実現し得る方法を見出すべく種々の実験・研究を
重ねた結果、以下（ａ）〜（ｆ）に示す如き知見を得る
に至ったのである。・即ち、（ａ） ろう付けやニ時
的液相接合において継手の信頼性を高めるには ろう゛
の成分組成と母材のそ′に れとが出来るだけ類似している方が好ましいこと、（ｂ
） 液相接合に当っては、ろう材と被接合部材とを予
め一体化させたものを使用すれば、接合作業が極めて簡
単になること、 （ｃ）一般の表面硬化処理に利用されている硼素の拡散
浸透処理法（硼化処理方法）によって鉄族金属基合金材
の表面に硼素濃度の高い拡散層を形成すると、該層の融
点が効果的に低下し、ろう材としての使用が可能となる
こと、 （ｄ） 但し、硼化処理法を用いて鉄族金属基合金材
に硼化処理層を形成し、これをろう材にして液相接合を
行う場合には、融点降下材として働くのは硼素だけであ
るために、合金の成分によっては接合温度を１２００’
ｃ以上とする必要があシ、接合の作業性やコストの面で
不利になる事態が引き起されることもあるが、浸透拡散
処理として硼素と珪素を複合して拡散浸透させる手段を
採用すると、被接合材の表面層は硼素と珪素の両方の濃
度が高くなって硼化処理単独の場合よシも融１点降下Ω
度合が増し、よシ低温での液相接合が可能となるどと、 （ｅ）硼素及び珪素の複合拡散層をろう材として液相接
合を実施すれば、−ろう材として使用する前記拡散層の
組成は母材の成分に比して硼素と珪素の濃度が高くなっ
ているのみであるので、接合処理中、或いは接合後の熱
処理により８００℃以上程度に加熱するだけで硼素は容
易に母材中へ分散浸透し、これと同時に珪素もある程度
拡散してしまうこととなり、接合部と母材との組成差が
なく、従って信頼性の高い継手を得られること、（ｆ）
硼素と珪素の複合拡散浸透処理層は、硼化処理と珪
化処理を同時に施す方法、或いはいずれか一方の処理を
施してから他方の処理を施す方法鳴 のいずれを採用しても容易に形成することができ、さら
に、被接合材の種類や用途等に応じて硼素と珪素の含有
割合を変えた拡散層を形成するのが好ましいこと。
耐熱材料を液相接合するに際して、耐熱強度の高い接合
部を、面倒で複雑な作業を伴うことなく、高能率かつ安
−価に実現し得る方法を見出すべく種々の実験・研究を
重ねた結果、以下（ａ）〜（ｆ）に示す如き知見を得る
に至ったのである。・即ち、（ａ） ろう付けやニ時
的液相接合において継手の信頼性を高めるには ろう゛
の成分組成と母材のそ′に れとが出来るだけ類似している方が好ましいこと、（ｂ
） 液相接合に当っては、ろう材と被接合部材とを予
め一体化させたものを使用すれば、接合作業が極めて簡
単になること、 （ｃ）一般の表面硬化処理に利用されている硼素の拡散
浸透処理法（硼化処理方法）によって鉄族金属基合金材
の表面に硼素濃度の高い拡散層を形成すると、該層の融
点が効果的に低下し、ろう材としての使用が可能となる
こと、 （ｄ） 但し、硼化処理法を用いて鉄族金属基合金材
に硼化処理層を形成し、これをろう材にして液相接合を
行う場合には、融点降下材として働くのは硼素だけであ
るために、合金の成分によっては接合温度を１２００’
ｃ以上とする必要があシ、接合の作業性やコストの面で
不利になる事態が引き起されることもあるが、浸透拡散
処理として硼素と珪素を複合して拡散浸透させる手段を
採用すると、被接合材の表面層は硼素と珪素の両方の濃
度が高くなって硼化処理単独の場合よシも融１点降下Ω
度合が増し、よシ低温での液相接合が可能となるどと、 （ｅ）硼素及び珪素の複合拡散層をろう材として液相接
合を実施すれば、−ろう材として使用する前記拡散層の
組成は母材の成分に比して硼素と珪素の濃度が高くなっ
ているのみであるので、接合処理中、或いは接合後の熱
処理により８００℃以上程度に加熱するだけで硼素は容
易に母材中へ分散浸透し、これと同時に珪素もある程度
拡散してしまうこととなり、接合部と母材との組成差が
なく、従って信頼性の高い継手を得られること、（ｆ）
硼素と珪素の複合拡散浸透処理層は、硼化処理と珪
化処理を同時に施す方法、或いはいずれか一方の処理を
施してから他方の処理を施す方法鳴 のいずれを採用しても容易に形成することができ、さら
に、被接合材の種類や用途等に応じて硼素と珪素の含有
割合を変えた拡散層を形成するのが好ましいこと。
この発明は、上記知見に基づいてなされたもので、
鉄族金属基合金の液相接合に際し、まず、被接合部材の
一方又は双方の接合部表面に硼素と珪素の複合拡散浸透
処理を施して深さ：０．００３〜０．２５ｍの硼素・珪
素複合拡散層を形成し、つい工非酸化性雰囲気中にて前
記接合部材同士を加圧接触させながら、９５０〜１２０
０℃に加熱することによシ、粉末ろうや急速冷却箔ろう
を使用することなく高強度の液相接合継手部を得る点に
特徴を有するものである。
一方又は双方の接合部表面に硼素と珪素の複合拡散浸透
処理を施して深さ：０．００３〜０．２５ｍの硼素・珪
素複合拡散層を形成し、つい工非酸化性雰囲気中にて前
記接合部材同士を加圧接触させながら、９５０〜１２０
０℃に加熱することによシ、粉末ろうや急速冷却箔ろう
を使用することなく高強度の液相接合継手部を得る点に
特徴を有するものである。
なお、この発明の方法にて対象となる被接合部材の材質
は、Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金及びＣＯ基合金等の鉄族金
属基合金であればその種類の如何を問わず採用できるも
のであり、硼素や珪素の拡散浸透処理手段も特定のもの
に限定されるものではガい。
は、Ｆｅ基合金、Ｎｉ基合金及びＣＯ基合金等の鉄族金
属基合金であればその種類の如何を問わず採用できるも
のであり、硼素や珪素の拡散浸透処理手段も特定のもの
に限定されるものではガい。
ついで、この発明の鉄族金属基合金接合方法において、
硼素・珪素複合拡散層の深さ、及び加熱温度を上記のよ
うに数値限定した理由を説明する。
硼素・珪素複合拡散層の深さ、及び加熱温度を上記のよ
うに数値限定した理由を説明する。
■ 硼素・珪素複合拡散層の深さ
硼素・珪素複合拡散層の深さく厚さ）が０００３朋未満
の場合には、ろう材層と龜で必要な被接合部材表層部の
硼素及び珪素の濃度が十分に高くならずに接合に要する
加熱温度が高くなシすぎ、ま 達成だ溶融するろうの
量も極めて少ない状態となって、１２ろうが接合部材間
の間隙を完全に満たすようにす まるには接合部の
精度を極めて高くする必要がでて 部がくる。他方、
複合拡散層の厚さが０．２５ｍを越え ス中ると該拡
散層の表面に割れが発生したシ、拡散層 要かの剥離
を生じたシするようになる上、接合部の硼 継手素と
珪素の濃度が高くなシ過ぎて継手の十分な性 つ能
を実現できなくなる恐れが出て来る。 し
な以上の理由から、硼素・珪素複合拡散層の深さ
実を０．００３〜０２５触と定めた。
第■ 加熱温度
〜Ｄ鉄族金属基合金部材への硼素・珪素複合拡散層
の処理により該拡散層部分の融点が著しく低下すぎ
の に示で、９５０〜１２００℃の温度でろう付け
が可能 ら、となるが１．．１２００℃を越える温
度に加熱すると、 散浸ろうが接合部周辺に流れ出し
たシ、°母材の結晶粒 複が粗大化して母材延性
の低下を招く恐れが生じ、他方、加熱温度が９５０℃未
満では拡散層部分の溶融が完全になされず、継手の十分
な接合強度をできないことから、加熱温度を９５０〜０
０℃と定めた゛。
の場合には、ろう材層と龜で必要な被接合部材表層部の
硼素及び珪素の濃度が十分に高くならずに接合に要する
加熱温度が高くなシすぎ、ま 達成だ溶融するろうの
量も極めて少ない状態となって、１２ろうが接合部材間
の間隙を完全に満たすようにす まるには接合部の
精度を極めて高くする必要がでて 部がくる。他方、
複合拡散層の厚さが０．２５ｍを越え ス中ると該拡
散層の表面に割れが発生したシ、拡散層 要かの剥離
を生じたシするようになる上、接合部の硼 継手素と
珪素の濃度が高くなシ過ぎて継手の十分な性 つ能
を実現できなくなる恐れが出て来る。 し
な以上の理由から、硼素・珪素複合拡散層の深さ
実を０．００３〜０２５触と定めた。
第■ 加熱温度
〜Ｄ鉄族金属基合金部材への硼素・珪素複合拡散層
の処理により該拡散層部分の融点が著しく低下すぎ
の に示で、９５０〜１２００℃の温度でろう付け
が可能 ら、となるが１．．１２００℃を越える温
度に加熱すると、 散浸ろうが接合部周辺に流れ出し
たシ、°母材の結晶粒 複が粗大化して母材延性
の低下を招く恐れが生じ、他方、加熱温度が９５０℃未
満では拡散層部分の溶融が完全になされず、継手の十分
な接合強度をできないことから、加熱温度を９５０〜０
０℃と定めた゛。
だ、接合の際の加熱処理は、該加熱時に接合酸化するこ
とのない様に、真空中、不活性が、還元ガス中等の非酸
化性雰囲気中で行う必アシ、これによって良好な接合強
度を有する部を得ることができるのである。
とのない様に、真空中、不活性が、還元ガス中等の非酸
化性雰囲気中で行う必アシ、これによって良好な接合強
度を有する部を得ることができるのである。
ぎに、この発明を実施例により比較例と対比から説明す
る。
る。
施例 １
１表に示されるような成分組成のＦｅ基合金Ａ、 Ｎｉ
基合金Ｅ−Ｈ，及びＣＯ基合金■を、通常法によって溶
製し、これらをそれぞれ第１図されるような形状の試験
片に機械加工してかその片側或いは両側に硼素及び珪素
の複合拡透処理を施した。
基合金Ｅ−Ｈ，及びＣＯ基合金■を、通常法によって溶
製し、これらをそれぞれ第１図されるような形状の試験
片に機械加工してかその片側或いは両側に硼素及び珪素
の複合拡透処理を施した。
金拡散浸透処理には、
Ｎａ２ＳｉＯ３： ’７５重量％。
Ｎａ、２Ｂ４０に１０重量係。
ＮａＦ ： １５重量饅。
を混合して拡散浸透処理材とするとともに、第２図に概
略構成図として示した装置を用いて、温 度 ：
９２５℃。
略構成図として示した装置を用いて、温 度 ：
９２５℃。
電流密度：５Ａ／ａｍ。
の条件で試験片の接合端（直径の小さい方）のみに硼素
・珪素複合拡散浸透層を形成せしめるという方法を採用
した。
・珪素複合拡散浸透層を形成せしめるという方法を採用
した。
第２図は電解拡散処理装置の概略構成図であシ、電゛気
炉１によって加熱溶融せしめられた黒鉛ルツボ２中の（
Ｎａ２ＳｉＯ３＋ Ｎａ２Ｂ４Ｏ７＋ ＮａＦ ）浴３
に一試駒片４を浸漬し、これを陰極に接続するとともに
、黒鉛ルツｙ＋？２を取９囲むステンレス鋼製外筒５を
陽極として電解を行い、試験片４に硼素・珪素複合拡散
浸透層を形成するものである。なお、第２図において、
符号６で示されるものは直流電源であり、７は温度調節
装置、８は熱電対である。
炉１によって加熱溶融せしめられた黒鉛ルツボ２中の（
Ｎａ２ＳｉＯ３＋ Ｎａ２Ｂ４Ｏ７＋ ＮａＦ ）浴３
に一試駒片４を浸漬し、これを陰極に接続するとともに
、黒鉛ルツｙ＋？２を取９囲むステンレス鋼製外筒５を
陽極として電解を行い、試験片４に硼素・珪素複合拡散
浸透層を形成するものである。なお、第２図において、
符号６で示されるものは直流電源であり、７は温度調節
装置、８は熱電対である。
得られた各試料について、拡散浸透時間と形成された層
の深さく厚さ）を第２表に示す。
の深さく厚さ）を第２表に示す。
さらに、それぞれの試験片について、同一条件で硼素・
珪素複合拡散浸透処理したものを試料と■ し、同じく第２表に示す温度条件で接合試験を行った。
珪素複合拡散浸透処理したものを試料と■ し、同じく第２表に示す温度条件で接合試験を行った。
なお接合には、５ Ｘ １０’−５ｔｏｒｒの真空中に
゛て０．２ ｋｇ／−の加圧力を加え、所定温度に１０
分間保持する方法を採用した。
゛て０．２ ｋｇ／−の加圧力を加え、所定温度に１０
分間保持する方法を採用した。
得られた接合材から、平行部が６８φの引張り試験片を
切り出して常温と高温の強度を調べたがこの結果も第２
表に併せて示した。
切り出して常温と高温の強度を調べたがこの結果も第２
表に併せて示した。
第２表に示される結果からも、本発明方法を採用すると
常温強度及び高温強度ともに優れた高性能の継手が得ら
れるのに対して、複合拡散層の深さや接合温度が本発明
の条件から外れていたり、或いは粉末のろう材を使用す
る接合法では十分な継手部特性を実現できないことが明
らかである。
常温強度及び高温強度ともに優れた高性能の継手が得ら
れるのに対して、複合拡散層の深さや接合温度が本発明
の条件から外れていたり、或いは粉末のろう材を使用す
る接合法では十分な継手部特性を実現できないことが明
らかである。
実施例 ２
第１表に示されるような成分組成のＦｅ基合金Ａ。
Ｎｉ基合金Ｅ−Ｈを、通常の方法によって溶製し、これ
らをそれぞれ第１図に示されるような形状の試験片に機
械加工してから、その片側或いは両側に硼素と珪素の複
合拡散浸透処理を施した。
らをそれぞれ第１図に示されるような形状の試験片に機
械加工してから、その片側或いは両側に硼素と珪素の複
合拡散浸透処理を施した。
複合拡散浸透処理は、まず、
Ｂ、Ｃ：８０重量％。
Ｈ３ＢＯ，： ｌ ０重量％。
Ｎａ２Ｂ４Ｏ７： ｌ ０重量％。
を混合して黒鉛ルツボ中で９５０℃“に加熱溶融させた
硼化材中に試験片の接合部のみを入れて硼化処理層を形
成し、つぎに、この試験片先端部をさらに、 ＳｉＣ： １０重量％。
硼化材中に試験片の接合部のみを入れて硼化処理層を形
成し、つぎに、この試験片先端部をさらに、 ＳｉＣ： １０重量％。
Ｎａ２ＳｉＯ３： ６．５重量％。
Ｎａ２Ｂ４Ｏ７： １０重量％。
ＮａＦ 二１５重量係。
を混合して黒鉛ルツボ中で９２５℃に加熱溶融させた珪
素化処理材中で珪素化を実施した。もちろん、この珪素
化処理材中にはＮａ２Ｂ４Ｏ７が存在しているので、同
時に硼化も多少起っている。
素化処理材中で珪素化を実施した。もちろん、この珪素
化処理材中にはＮａ２Ｂ４Ｏ７が存在しているので、同
時に硼化も多少起っている。
得られた各試料について、処理時間と形成された硼素パ
珪素拡散処理層の深さく厚さ）を第３表に示す。
珪素拡散処理層の深さく厚さ）を第３表に示す。
さらに、それぞれの試験片について、同一条件で硼素・
珪素複合拡散浸透処理したものを試料とし、第３表に示
す温度条件で接合試験を行った。
珪素複合拡散浸透処理したものを試料とし、第３表に示
す温度条件で接合試験を行った。
＋５
この場合も、接合には、５ＸＩＯｔｏｒｒの真空中にて
０．２ ｋｇ／−の加圧力を加え、所定温度に１０分間
保持する方法を採用した。
０．２ ｋｇ／−の加圧力を加え、所定温度に１０分間
保持する方法を採用した。
得られた接合材から、実施例１と同様にして調べた引張
シ強度を同じく第３表に併せて示した。
シ強度を同じく第３表に併せて示した。
第３表に示される結果からも、本発明の方法によれば常
温強度及び高温強度ともに優れた高性能継手が得られる
のに対して、処理条件が本兇明の条件から外れているも
のは、急冷凝固箔をろう材として使用する接合法を含め
て十分な継手特性を実現できないことが明らかである。
温強度及び高温強度ともに優れた高性能継手が得られる
のに対して、処理条件が本兇明の条件から外れているも
のは、急冷凝固箔をろう材として使用する接合法を含め
て十分な継手特性を実現できないことが明らかである。
前述のように、この発明によれば、鉄族金属基合金の液
相接合に際して、 ■ 粉末ろうを使用する従来の場合のように、ろう材を
塗布するという面倒な工程を必要とせず、接合部に不純
物や酸化物の残留もない。
相接合に際して、 ■ 粉末ろうを使用する従来の場合のように、ろう材を
塗布するという面倒な工程を必要とせず、接合部に不純
物や酸化物の残留もない。
［相］ 急速冷却箔を使用する場合のように、・所望の
成分のろうを入手するだめの困難を伴うことがなく、ろ
う表面の酸化という問題を考慮する必要かない。
成分のろうを入手するだめの困難を伴うことがなく、ろ
う表面の酸化という問題を考慮する必要かない。
θ 接合部に、ろう材を供給或いは保持する必要がない
ので、接合部の形状が複雑であったシ、精度が要求され
る場合にも簡単に適用が可能である。
ので、接合部の形状が複雑であったシ、精度が要求され
る場合にも簡単に適用が可能である。
Ｏ硼素と珪素を複合拡散処理した面同士、或いは処理面
と母材面が直接接合されるために、・従来の接合方法の
、ようなろう付は部への酸化物の巻き込みが少なく、ゴ
ミや不純物の混入もない。
と母材面が直接接合されるために、・従来の接合方法の
、ようなろう付は部への酸化物の巻き込みが少なく、ゴ
ミや不純物の混入もない。
■ 接合後、８５０℃以上程度の温度にて拡散処理を施
せば、接合部に濃化されている元素、特に硼素は拡散速
度が速いの′でこれが母材中へ拡散・分散されてしまう
ので、接合部の成分組成が母材のそれに近くなって、機
械的性質がさらに改善される。
せば、接合部に濃化されている元素、特に硼素は拡散速
度が速いの′でこれが母材中へ拡散・分散されてしまう
ので、接合部の成分組成が母材のそれに近くなって、機
械的性質がさらに改善される。
以上■〜Ｏに示される如き効果がもたらされ、工業上極
めて有用な技術が提供されるのである。−
めて有用な技術が提供されるのである。−
第１図は実施例において使用した試験片の形状を示す正
面図であり、第２図は電解拡散処理装置の概略構成図で
ある。 図面において、 １・・電解炉、 ２・・・黒鉛ノにツボ、！３−
（Ｎａ２ＳｉＯ３＋ Ｎａ２Ｂ４Ｏ７＋ ＮａＦ ）
浴、４・・・試験片、 ５・・・ステンレス鋼
製外筒、６・・直流電源、 ７・・・温度調節装置
、８・・・熱電対。 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １） 和 未 ほか１名≠１図 索２図
面図であり、第２図は電解拡散処理装置の概略構成図で
ある。 図面において、 １・・電解炉、 ２・・・黒鉛ノにツボ、！３−
（Ｎａ２ＳｉＯ３＋ Ｎａ２Ｂ４Ｏ７＋ ＮａＦ ）
浴、４・・・試験片、 ５・・・ステンレス鋼
製外筒、６・・直流電源、 ７・・・温度調節装置
、８・・・熱電対。 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １） 和 未 ほか１名≠１図 索２図
Claims (1)
- 鉄族金属基合金の液相接合に際し、まず、被接合部材の
一方又は双方の接合部表面に硼素と珪素の複合拡散浸透
処理を施して深さ：０．００３〜０２５Ｈの硼素・珪素
複合拡散層を形成し、ついで非酸化性雰囲気中にて前記
接合部材同士を加圧接触させながら、９５０〜１２００
℃に加熱することを特徴とする鉄族金属基合金の接合方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3048883A JPS59156587A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 鉄族金属基合金の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3048883A JPS59156587A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 鉄族金属基合金の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156587A true JPS59156587A (ja) | 1984-09-05 |
| JPH0360580B2 JPH0360580B2 (ja) | 1991-09-17 |
Family
ID=12305215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3048883A Granted JPS59156587A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 鉄族金属基合金の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156587A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022534113A (ja) * | 2019-05-29 | 2022-07-27 | アルファ－ラヴァル・コーポレート・アーベー | 金属部品を接合するための方法 |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP3048883A patent/JPS59156587A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022534113A (ja) * | 2019-05-29 | 2022-07-27 | アルファ－ラヴァル・コーポレート・アーベー | 金属部品を接合するための方法 |
| US11738414B2 (en) | 2019-05-29 | 2023-08-29 | Alfa Laval Corporate Ab | Method for joining metal parts |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360580B2 (ja) | 1991-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8557383B2 (en) | Method of producing a material composite | |
| Wu et al. | Induction brazing of Inconel 718 to Inconel X-750 using Ni–Cr–Si–B amorphous foil | |
| CN106270890B (zh) | 一种铝钢钎焊方法 | |
| US2512455A (en) | Copper-titanium coating and bonding process | |
| JPS5813487A (ja) | 拡散接合法 | |
| Wu et al. | Vacuum diffusion bonding of TC4 titanium alloy and T2 copper by a slow cooling heat treatment | |
| CN105728981A (zh) | 焊接Si3N4陶瓷–不锈钢的钎料及其钎焊方法 | |
| Xiao et al. | Diffusion bonding of copper alloy and nickel-based superalloy via hot isostatic pressing | |
| CN110900037B (zh) | 一种焊接钼铼合金与钢的钎料及方法 | |
| US3034205A (en) | Metal and ceramic brazed articles and method | |
| EP3544763A1 (en) | Method for joining and/or repairing substrates of titanium aluminide alloys | |
| JPS59156587A (ja) | 鉄族金属基合金の接合方法 | |
| JPS59118291A (ja) | Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 | |
| Wang et al. | Progress of research on welding for molybdenum alloys | |
| JPS6349382A (ja) | 拡散接合用インサ−ト材 | |
| Wang et al. | Microstructure and shear strength in brazing joint of Mo-Cu composite with 304 stainless steel by Ni-Cr-P filler metal | |
| JPS59118290A (ja) | Ｎｉ基耐熱合金の接合方法 | |
| JPS60191679A (ja) | 耐熱超合金の拡散接合方法 | |
| Xiong et al. | Development of a new CuNiTiB brazing alloy for joining Si 3 N 4 to Si 3 N 4 | |
| JPH0342176A (ja) | 金属合金粉末の拡散による結合方法 | |
| JPS5868489A (ja) | 被接合体およびその接合方法 | |
| JPS6067647A (ja) | 拡散接合用フィラ−メタル | |
| Sang et al. | Interfacial microstructure of Ti/Ni joints with Ti–Al interlayer by rapid thermal explosion bonding in vacuum | |
| JPS63169348A (ja) | セラミツク接合用アモルフアス合金箔 | |
| JPH0255695A (ja) | Ｃｕ―Ｚｒ―ハンダ箔 |