JPH0647181B2 - 銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法 - Google Patents
銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法Info
- Publication number
- JPH0647181B2 JPH0647181B2 JP30864888A JP30864888A JPH0647181B2 JP H0647181 B2 JPH0647181 B2 JP H0647181B2 JP 30864888 A JP30864888 A JP 30864888A JP 30864888 A JP30864888 A JP 30864888A JP H0647181 B2 JPH0647181 B2 JP H0647181B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper
- rolling
- alloy
- nickel
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、銅または銅合金と、鉄系合金またはニッケ
ル系の合金とから成るクラッド材、特に板状のクラッド
材（クラッド板）を製造する方法に関する。
ル系の合金とから成るクラッド材、特に板状のクラッド
材（クラッド板）を製造する方法に関する。
（従来の技術） 異種の金属材料を重ね合わせたクラッド材は多くの種類
が知られており、それぞれの特性を活かして多方面に実
用化されている。銅（ここでは、工業的な純銅の外に、
合金成分を含む銅合金も合わせて単に「銅」という）と
鉄系合金またはニッケル系合金とのクラッド材もその一
つで、例えば、銅とステンレス鋼のクラッド板は調理器
具の材料として、また、銅とFe-42% Ni合金のクラッド
材はリードフレームのような電子部品材料として使用さ
れている。
が知られており、それぞれの特性を活かして多方面に実
用化されている。銅（ここでは、工業的な純銅の外に、
合金成分を含む銅合金も合わせて単に「銅」という）と
鉄系合金またはニッケル系合金とのクラッド材もその一
つで、例えば、銅とステンレス鋼のクラッド板は調理器
具の材料として、また、銅とFe-42% Ni合金のクラッド
材はリードフレームのような電子部品材料として使用さ
れている。
上記のようなクラッド材の製造方法についてもクラッド
材の種類に応じて多くの提案がある。しかし、銅と鉄系
合金またはニッケル系合金のクラッド材（以下、「Cu-F
e(Ni)クラッド材」と略称する）では、銅の拡散係数が
小さいこと、および大気中での加熱では銅の酸化が著し
いこと等から、これを安価に量産する製造方法は確立さ
れていない。
材の種類に応じて多くの提案がある。しかし、銅と鉄系
合金またはニッケル系合金のクラッド材（以下、「Cu-F
e(Ni)クラッド材」と略称する）では、銅の拡散係数が
小さいこと、および大気中での加熱では銅の酸化が著し
いこと等から、これを安価に量産する製造方法は確立さ
れていない。
例えば、冷間圧延による接合では、接合面の汚染（酸
化）層の完全除去が必須であり、それでも１パス当たり
60％以上というような強圧下が必要である。かかる強圧
下は設備能力の制約があるだけでなく、製品クラッド材
の形状制御が難しいという問題もある。一方、500℃程
度での温間圧延も考えられるが、その場合、銅の酸化を
防ぐために、O2含有量0.1％以下というような雰囲気で
加熱しなければならず、加熱炉の高度のシールが必要と
なり、実生産には不向きである。
化）層の完全除去が必須であり、それでも１パス当たり
60％以上というような強圧下が必要である。かかる強圧
下は設備能力の制約があるだけでなく、製品クラッド材
の形状制御が難しいという問題もある。一方、500℃程
度での温間圧延も考えられるが、その場合、銅の酸化を
防ぐために、O2含有量0.1％以下というような雰囲気で
加熱しなければならず、加熱炉の高度のシールが必要と
なり、実生産には不向きである。
なお、特開昭54-94456 号公報に、銅−Ａｌ−ステンレ
ス鋼の多層クラッド材およびその製造方法が記載されて
いるが、これはＡｌを最終製品のクラッド材の一つの構
成材料とするもので、本発明の対象となるクラッド材、
即ち、Ａｌ層のないCu-Fe(Ni)クラッド材とは全く異な
る。
ス鋼の多層クラッド材およびその製造方法が記載されて
いるが、これはＡｌを最終製品のクラッド材の一つの構
成材料とするもので、本発明の対象となるクラッド材、
即ち、Ａｌ層のないCu-Fe(Ni)クラッド材とは全く異な
る。
（発明が解決しようとする課題） 本発明は、Cu-Fe(Ni)クラッド材を製造する最も合理的
な方法の開発を課題としてなされたもので、冷間圧延法
におけるような極端な強圧下を必要としない温間圧延法
を採用し、しかも、前記のような銅の表面酸化の問題の
ない製造方法を提供しようとするものである。
な方法の開発を課題としてなされたもので、冷間圧延法
におけるような極端な強圧下を必要としない温間圧延法
を採用し、しかも、前記のような銅の表面酸化の問題の
ない製造方法を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段） 本出願人らは、アルミニウムとステンレス鋼とのクラッ
ド材の製造の際に、ステンレス鋼板の表面にアルミニウ
ム粉末を密着させてこれを接合媒体とする製造方法を発
明して先に特許出願を行った（特開昭50-73867 号公
報）。その発明は、クラッド材の一方の構成材料がアル
ミニウムであるところから、これと同じアルミニウム粉
末を接合媒体として利用するという着想に基づいてい
る。
ド材の製造の際に、ステンレス鋼板の表面にアルミニウ
ム粉末を密着させてこれを接合媒体とする製造方法を発
明して先に特許出願を行った（特開昭50-73867 号公
報）。その発明は、クラッド材の一方の構成材料がアル
ミニウムであるところから、これと同じアルミニウム粉
末を接合媒体として利用するという着想に基づいてい
る。
本発明者は、多数の試作試験を繰り返した後、意外に
も、アルミニウム粉末の利用は、アルミニウムを構成材
料としないCu-Fe(Ni)クラッド材の製造にも優れた効果
を奏することを知った。本発明は、この知見を基礎とし
てなされたものである。
も、アルミニウム粉末の利用は、アルミニウムを構成材
料としないCu-Fe(Ni)クラッド材の製造にも優れた効果
を奏することを知った。本発明は、この知見を基礎とし
てなされたものである。
本発明は、『銅または銅合金の母材と鉄系合金またはニ
ッケル系合金の合わせ材との間にアルミニウム粉末層を
介在させて温間圧延し、次いで拡散焼鈍を施すことを特
徴とする銅または銅合金と鉄系またはニッケル系合金の
クラッド材の製造方法』をその要旨とする。
ッケル系合金の合わせ材との間にアルミニウム粉末層を
介在させて温間圧延し、次いで拡散焼鈍を施すことを特
徴とする銅または銅合金と鉄系またはニッケル系合金の
クラッド材の製造方法』をその要旨とする。
ここで、母材となる銅または銅合金とは、工業用純銅お
よび例えば、40%Cu-60%Ni、70%Cu-30%Ni、90Cu%-10%Niの
ようなCu-Ni系合金、その他の銅合金を意味する。また
鉄またはニッケル系合金（これらを、本発明では「合わ
せ材」という）としては、例えば、ステンレス鋼、Fe-N
i合金、Ni基高合金、および純ニッケルなどが使用され
る。
よび例えば、40%Cu-60%Ni、70%Cu-30%Ni、90Cu%-10%Niの
ようなCu-Ni系合金、その他の銅合金を意味する。また
鉄またはニッケル系合金（これらを、本発明では「合わ
せ材」という）としては、例えば、ステンレス鋼、Fe-N
i合金、Ni基高合金、および純ニッケルなどが使用され
る。
一回の温間圧延と拡散焼鈍だけで接合が難しい材料の場
合には、一旦温間圧延と拡散焼鈍（この場合は低温焼鈍
でよい）を行った後、再度温間または冷間で圧延し、拡
散焼鈍を施すのが望ましい。
合には、一旦温間圧延と拡散焼鈍（この場合は低温焼鈍
でよい）を行った後、再度温間または冷間で圧延し、拡
散焼鈍を施すのが望ましい。
第１図および第２図は、本願発明方法の主要工程を説明
する図で、第２図は圧延と焼鈍を繰り返す例を示してい
る。
する図で、第２図は圧延と焼鈍を繰り返す例を示してい
る。
まず、第１図に示す工程にそって説明する。
アルミニウム粉末を付着させる工程： 母材と合わせ材の界面にアルミニウム粉を介在させる方
法は種々あるが、最も実用的な方法は母材の銅板１の表
面を脱脂洗浄してその上にアルミニウム粉末を付着させ
る方法である。アルミニウム粉末は、純アルミニウムの
粒径10〜50μｍ程度のものが好ましい。これは、別途調
整した粉末を母材表面にのせていってもよいが、図示の
ように、アルミニウム板３を母材表面に臨ませ、その表
面をステンレス鋼製のワイヤブラシ４で擦って、剥離す
る粉末を母材表面に擦り込むように付着させていく方法
が実際的である。この方法によれば、ワイヤブラシでア
ルミニウム板から削り取られたアルミニウム粉末が直ち
に母材表面に擦り付けられて、いわゆる焼きついた状態
になる。このような状態で母材表面に付着したアルミニ
ウム粉末層は、単に粉末を表面に載せた場合よりも均一
かつ緻密になり、後述する母材表面での銅の酸化物生成
をより効果的に防止できる。
法は種々あるが、最も実用的な方法は母材の銅板１の表
面を脱脂洗浄してその上にアルミニウム粉末を付着させ
る方法である。アルミニウム粉末は、純アルミニウムの
粒径10〜50μｍ程度のものが好ましい。これは、別途調
整した粉末を母材表面にのせていってもよいが、図示の
ように、アルミニウム板３を母材表面に臨ませ、その表
面をステンレス鋼製のワイヤブラシ４で擦って、剥離す
る粉末を母材表面に擦り込むように付着させていく方法
が実際的である。この方法によれば、ワイヤブラシでア
ルミニウム板から削り取られたアルミニウム粉末が直ち
に母材表面に擦り付けられて、いわゆる焼きついた状態
になる。このような状態で母材表面に付着したアルミニ
ウム粉末層は、単に粉末を表面に載せた場合よりも均一
かつ緻密になり、後述する母材表面での銅の酸化物生成
をより効果的に防止できる。
いずれの方法でも、アルミニウム粉末は母材表面に４〜
７μｍ程度の厚みで均一に分布させればよい。
７μｍ程度の厚みで均一に分布させればよい。
温間接合圧延工程： アルミニウム粉末が付着した面に合わせ材２を載せて加
熱し温間で圧延する工程である。例えば高周波誘導炉の
ような加熱装置５でおよそ400〜600℃の範囲に加熱し、
圧延機６で圧延する。母材の表面はアルミニウム粉末で
覆われており、このアルミニウム粉末が銅母材表面の酸
化を防止するから、加熱は大気雰囲気で行うことができ
る。
熱し温間で圧延する工程である。例えば高周波誘導炉の
ような加熱装置５でおよそ400〜600℃の範囲に加熱し、
圧延機６で圧延する。母材の表面はアルミニウム粉末で
覆われており、このアルミニウム粉末が銅母材表面の酸
化を防止するから、加熱は大気雰囲気で行うことができ
る。
圧延は、１パス当たり20％以上、望ましくは25％以上の
圧下率で行う。圧延機６としては、２段もしくは４段の
圧延機が使用できる。接合は、基本的には１パスで完了
させるが、板厚調整その他の目的に応じて、複数パスの
圧延を行ってもよい。
圧下率で行う。圧延機６としては、２段もしくは４段の
圧延機が使用できる。接合は、基本的には１パスで完了
させるが、板厚調整その他の目的に応じて、複数パスの
圧延を行ってもよい。
なお、後述の冷間圧延を行わない場合は、ここで製品の
最終目標厚さになるように圧下率を定める。
最終目標厚さになるように圧下率を定める。
この圧延工程が終了した段階での、銅母材と合わせ材と
の界面の顕微鏡写真（400倍）が、第３図の(イ)である。
先に母材表面に付着させたアルミニウムは、界面に凝集
して点在し母材と合わせ材の間ではやや拡散が進行し接
合した状態にある。なお、アルミニウムは一部が酸化し
て、Al2O3になっているが、これは拡散、接合には何ら
障害にならない。
の界面の顕微鏡写真（400倍）が、第３図の(イ)である。
先に母材表面に付着させたアルミニウムは、界面に凝集
して点在し母材と合わせ材の間ではやや拡散が進行し接
合した状態にある。なお、アルミニウムは一部が酸化し
て、Al2O3になっているが、これは拡散、接合には何ら
障害にならない。
拡散焼鈍工程： この工程は、母材と合わせ材の間の拡散を進めて接合を
充分にするための工程である。第１図の工程のように、
拡散焼鈍を１回で終わらせる場合には、次のような２段
階処理を行うのが望ましい。まず、400〜500℃程度の温
度で60〜90分の加熱（低温拡散焼鈍）を行い、界面に点
在するアルミニウム粉末の大部分を母材および合わせ材
に拡散させる。その後、更にアルミニウム粉末の拡散を
促し、かつ母材−合わせ材間の接合を強固にするため、
例えば800〜1000℃で10〜30分程度保持する焼鈍（高温
拡散焼鈍）を行う。
充分にするための工程である。第１図の工程のように、
拡散焼鈍を１回で終わらせる場合には、次のような２段
階処理を行うのが望ましい。まず、400〜500℃程度の温
度で60〜90分の加熱（低温拡散焼鈍）を行い、界面に点
在するアルミニウム粉末の大部分を母材および合わせ材
に拡散させる。その後、更にアルミニウム粉末の拡散を
促し、かつ母材−合わせ材間の接合を強固にするため、
例えば800〜1000℃で10〜30分程度保持する焼鈍（高温
拡散焼鈍）を行う。
第１図に示した７の加熱炉は上記の低温拡散焼鈍炉であ
り、７′が高温拡散焼鈍用の炉である。これらの炉の形
式には特に制約はない。
り、７′が高温拡散焼鈍用の炉である。これらの炉の形
式には特に制約はない。
この工程を終えた後は、母材と合わせ材の界面は判別で
きるが、アルミニウム粉はほぼ完全に消失する。第３図
の(ロ)に示すのが、この拡散焼鈍工程を終えた段階での
界面の顕微鏡写真である。アルミニウム粉末は、母材お
よび合わせ材に拡散して消失している。
きるが、アルミニウム粉はほぼ完全に消失する。第３図
の(ロ)に示すのが、この拡散焼鈍工程を終えた段階での
界面の顕微鏡写真である。アルミニウム粉末は、母材お
よび合わせ材に拡散して消失している。
この状態でクラッド材製品として出荷することもでき
る。
る。
冷間圧延その他の工程： これは必要に応じて、例えば、クラッド材の形状修正や
厚み調整のために実施される工程である。さらに、防錆
などのための表面処理など付加工程を伴うこともある。
厚み調整のために実施される工程である。さらに、防錆
などのための表面処理など付加工程を伴うこともある。
第２図の工程は、温間接合圧延の後、比較的低温で拡
散焼鈍′を行い、再圧延′と拡散焼鈍″を行う例
である。この工程は、板厚が１mm以下とうように薄いク
ラッド製品が要求される場合に推奨される。また、前記
第１図の工程における圧延と焼鈍を複数回に分けて行う
ことで、各工程の負荷を軽減するという利点もある。
散焼鈍′を行い、再圧延′と拡散焼鈍″を行う例
である。この工程は、板厚が１mm以下とうように薄いク
ラッド製品が要求される場合に推奨される。また、前記
第１図の工程における圧延と焼鈍を複数回に分けて行う
ことで、各工程の負荷を軽減するという利点もある。
′の焼鈍は、後に高温での拡散焼鈍″を実施するの
で、先に述べた低温焼鈍の条件、即ち、400〜600℃で60
〜90分程度の加熱でよい。
で、先に述べた低温焼鈍の条件、即ち、400〜600℃で60
〜90分程度の加熱でよい。
′の再圧延は、加熱装置５′で300〜550℃程度に再加
熱して温間圧延を行うか、または常温で冷間圧延とす
る。この圧延は、基本的に伸び率の異なる金属を同時に
圧延するため、反り、絞りなどの形状不良の発生を抑え
る必要から、全圧下率はおよそ50％以下とするのがよ
い。
熱して温間圧延を行うか、または常温で冷間圧延とす
る。この圧延は、基本的に伸び率の異なる金属を同時に
圧延するため、反り、絞りなどの形状不良の発生を抑え
る必要から、全圧下率はおよそ50％以下とするのがよ
い。
なお、この工程の圧延を温間で行う場合は、圧延前の再
加熱に低温焼鈍を兼ねさせてもよい。この場合は、再加
熱の条件を低温焼鈍の条件に合わせる。
加熱に低温焼鈍を兼ねさせてもよい。この場合は、再加
熱の条件を低温焼鈍の条件に合わせる。
この再圧延の後は、先のにおける高温拡散焼鈍と同じ
条件の焼鈍″を行う。この場合の高温焼鈍は、再結晶
焼鈍の役割も担う。以後、再圧延と高温焼鈍とを必要に
応じて何回でも繰り返してよい。
条件の焼鈍″を行う。この場合の高温焼鈍は、再結晶
焼鈍の役割も担う。以後、再圧延と高温焼鈍とを必要に
応じて何回でも繰り返してよい。
上記の工程からなる本発明の方法では、銅母材の表面酸
化がアルミニウム粉末によって防止されるから、大気雰
囲気中で加熱を行うことができ、加熱炉のシールという
困難な問題がなくなる。また、接合圧延は温間で行うか
ら、極端な強圧下でなくても充分な界面の接合がえられ
る。
化がアルミニウム粉末によって防止されるから、大気雰
囲気中で加熱を行うことができ、加熱炉のシールという
困難な問題がなくなる。また、接合圧延は温間で行うか
ら、極端な強圧下でなくても充分な界面の接合がえられ
る。
本発明の方法によって、特別の酸化防止の手段を講じな
くても、界面の接合性のよいクラッド材が得られる理由
は、次のように考えられる。
くても、界面の接合性のよいクラッド材が得られる理由
は、次のように考えられる。
元来、銅は酸素との親和性が強く、大気中では200℃程
度の低温加熱であっても30秒程度の極く短時間で厚い酸
化スケールを形成する。この酸化スケール(Cu0)は延性
に富み、圧延によって表面に薄膜状に展伸して他の金属
との接合を妨げる。本発明におけるアルミニウム粉の使
用は、このような銅の酸化物の形成を防ぐのである。ア
ルミニウムが酸化してできる。Al2O3は硬い粒子状のも
のであり、圧延時に母材と合わせ材の界面に広がっても
粒子が分散するだけで膜状にはならず、両材料間の原子
の拡散を阻害することがない。しかも、アルミニウムは
銅、鉄、ニッケルなどへの拡散能も高く、前述の焼鈍工
程で界面から消失するので、界面の異物介在による母材
と合わせ材の剥離のおそれもない。
度の低温加熱であっても30秒程度の極く短時間で厚い酸
化スケールを形成する。この酸化スケール(Cu0)は延性
に富み、圧延によって表面に薄膜状に展伸して他の金属
との接合を妨げる。本発明におけるアルミニウム粉の使
用は、このような銅の酸化物の形成を防ぐのである。ア
ルミニウムが酸化してできる。Al2O3は硬い粒子状のも
のであり、圧延時に母材と合わせ材の界面に広がっても
粒子が分散するだけで膜状にはならず、両材料間の原子
の拡散を阻害することがない。しかも、アルミニウムは
銅、鉄、ニッケルなどへの拡散能も高く、前述の焼鈍工
程で界面から消失するので、界面の異物介在による母材
と合わせ材の剥離のおそれもない。
（実施例） 下記に示す条件でJIS C1020の無酸素銅（母材）とJIS S
US 304ステンレス鋼（合わせ材）のクラッド板を、前述
の第２図の工程によって製造した。
US 304ステンレス鋼（合わせ材）のクラッド板を、前述
の第２図の工程によって製造した。
ｉ．母材のサイズ：1.2t×150w×300ｌ(mm) ii．合わせ材のサイズ：0.5t×150w×400ｌ(mm) iii．アルミニウム粉末の付着： JIS A1100の純アルミニウム板（厚さ0.5mm）を、第２図
のように母材の上に臨ませてステンレス鋼ワイヤブラシ
で擦り、母材表面に約５μｍ厚に均一付着させた。
のように母材の上に臨ませてステンレス鋼ワイヤブラシ
で擦り、母材表面に約５μｍ厚に均一付着させた。
iv．温間接合圧延： アルミニウム粉末を付着させた母材銅板の上にステンレ
ス鋼合わせ板を重ね、大気雰囲気で高周波誘導加熱炉に
より400℃×30分に加熱し、２段圧延機により圧延速度1
0m/分で圧延した。このときの圧下率は25％とし、１パ
スで圧延接合した。
ス鋼合わせ板を重ね、大気雰囲気で高周波誘導加熱炉に
より400℃×30分に加熱し、２段圧延機により圧延速度1
0m/分で圧延した。このときの圧下率は25％とし、１パ
スで圧延接合した。
ｖ．低温拡散焼鈍： 電気炉で大気雰囲気で400℃×１時間の焼鈍を行った。
vi．再圧延： 上記ｖの焼鈍の後、直ちに（温度低下がないうちに）再
圧延を行った。圧延機は２段圧延機を用い、圧延速度は
10m/分で、圧下率は15％の１パス圧延とした。
圧延を行った。圧延機は２段圧延機を用い、圧延速度は
10m/分で、圧下率は15％の１パス圧延とした。
vii．高温拡散焼鈍： 電気炉で大気雰囲気で1000℃×15分の焼鈍を行った。
viii．冷間圧延： ４段冷間圧延機により圧延速度30m/分で圧延した。圧下
率は１パス当たり約10％、全圧下率で約50％とした。こ
の段階で、母材と合わせ材の剥離などの問題は全く発生
しなかった。
率は１パス当たり約10％、全圧下率で約50％とした。こ
の段階で、母材と合わせ材の剥離などの問題は全く発生
しなかった。
上記のような条件で製造したクラッド板は、温間接合圧
延の圧下率および再圧下の圧下率が、それぞれ25％、15
％と比較的小さいにもかかわらず、母材と合わせ材の接
合は完全であった。
延の圧下率および再圧下の圧下率が、それぞれ25％、15
％と比較的小さいにもかかわらず、母材と合わせ材の接
合は完全であった。
なお、比較のために、アルミニウム粉末の付着を行わず
に、実施例と同様の製造方法を試験したところ、加熱雰
囲気をO2＝0.1％に規制して初めて本発明の方法で得た
と同じレベルの界面接合が得られた。
に、実施例と同様の製造方法を試験したところ、加熱雰
囲気をO2＝0.1％に規制して初めて本発明の方法で得た
と同じレベルの界面接合が得られた。
（発明の効果） 本発明のクラッド材の製造方法は、母材または合わせ材
の界面のアルミニウム粉末を介在させるという簡単な手
段を講ずるだけで、加熱の際の雰囲気の調整や接合圧延
の際の特別の大圧下を必要としない。この方法によれ
ば、従来、量産が困難であった銅または銅合金と鉄系合
金またはニッケル系合金のクラッド材が、比較的低コス
トで量産できる。
の界面のアルミニウム粉末を介在させるという簡単な手
段を講ずるだけで、加熱の際の雰囲気の調整や接合圧延
の際の特別の大圧下を必要としない。この方法によれ
ば、従来、量産が困難であった銅または銅合金と鉄系合
金またはニッケル系合金のクラッド材が、比較的低コス
トで量産できる。
第１図は、本発明のクラッド材の製造方法の一例を示す
工程図、 第２図は、本発明のクラッド材の製造方法の他の例を示
す工程図、である。 第３図は、本発明方法によって銅とステンレス鋼とのク
ラッド材を製造した時の界面の金属組織を示す顕微鏡写
真（×400）で、（イ）が温間圧延後のもの、（ロ）が
拡散焼鈍後のものである。写真の下部（色の濃い方）が
銅で、（イ）の界面の黒いものがアルミニウムである。
工程図、 第２図は、本発明のクラッド材の製造方法の他の例を示
す工程図、である。 第３図は、本発明方法によって銅とステンレス鋼とのク
ラッド材を製造した時の界面の金属組織を示す顕微鏡写
真（×400）で、（イ）が温間圧延後のもの、（ロ）が
拡散焼鈍後のものである。写真の下部（色の濃い方）が
銅で、（イ）の界面の黒いものがアルミニウムである。
Claims (2)
- 【請求項１】銅または銅合金の母材と鉄系合金またはニ
ッケル系合金の合わせ材との間にアルミニウム粉末層を
介在させて温間圧延し、次いで拡散焼鈍を施すことを特
徴とする銅または銅合金と鉄系またはニッケル系合金の
クラッド材の製造方法。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の製造方法にお
ける拡散焼鈍の後に、更に圧延と拡散焼鈍とから成る工
程を一回以上付け加えることを特徴とする銅または銅合
金と鉄系またはニッケル系合金とのクラッド材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30864888A JPH0647181B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30864888A JPH0647181B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02155581A JPH02155581A (ja) | 1990-06-14 |
| JPH0647181B2 true JPH0647181B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=17983598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30864888A Expired - Lifetime JPH0647181B2 (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0647181B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009143173A2 (en) * | 2008-05-19 | 2009-11-26 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
| US8444045B2 (en) | 2008-05-19 | 2013-05-21 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal aluminum powders |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6312834B1 (en) * | 1998-06-03 | 2001-11-06 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Clad material and method of manufacturing the material |
| JP2010177413A (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 発熱部品冷却装置用アルミニウム・クラッド材の製造方法 |
| US9597747B2 (en) * | 2012-11-15 | 2017-03-21 | Afl Telecommunications Llc | Methods for applying aluminum coating layer to a core of copper wire |
| JP6421595B2 (ja) * | 2014-12-26 | 2018-11-14 | 日立金属株式会社 | 気密封止用蓋材、気密封止用蓋材の製造方法および電子部品収納パッケージ |
-
1988
- 1988-12-06 JP JP30864888A patent/JPH0647181B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009143173A2 (en) * | 2008-05-19 | 2009-11-26 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
| WO2009143173A3 (en) * | 2008-05-19 | 2010-03-11 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
| US8172126B2 (en) | 2008-05-19 | 2012-05-08 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
| US8444045B2 (en) | 2008-05-19 | 2013-05-21 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal aluminum powders |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02155581A (ja) | 1990-06-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4988035A (en) | Method of liquid phase diffusion bonding of metal bodies | |
| US3417461A (en) | Thin-film diffusion brazing of titanium members utilizing copper intermediates | |
| JPH07233427A (ja) | 触媒コンバーターのための箔基板材料およびその製造方法 | |
| US3912152A (en) | Method for cladding a ferrous substrate with non-ferrous metals | |
| JP2004522582A (ja) | 複合アルミシート | |
| US2392917A (en) | Silver cladding | |
| JPS5919088A (ja) | 銅複合材料及びその製法 | |
| EP0117671B1 (en) | Bonding metals | |
| JPH0647181B2 (ja) | 銅と鉄系またはニッケル系合金のクラッド材の製造方法 | |
| US3113376A (en) | Alloying | |
| WO1991003830A1 (en) | Multi-element metallic composite article and method of manufacture | |
| US2317510A (en) | Process for the joining of metals | |
| JP6787428B2 (ja) | 熱間圧延用チタン材 | |
| JP2002501832A (ja) | 異種金属の接合 | |
| JPH0726192B2 (ja) | 高Ａｌ含有ステンレス鋼板の製造法 | |
| US3821848A (en) | Copper backed electrical contact and method of making the same | |
| JP2502600B2 (ja) | ベアリング材料とその製造方法 | |
| US3775067A (en) | Copper backed electrical contact | |
| US3832147A (en) | Composite article comprising three dissimilar metals | |
| US4391854A (en) | Method of making a bearing material containing an aluminum base alloy | |
| JP2651847B2 (ja) | セラミックス接合用アルミニウム合金 | |
| JPS63266053A (ja) | 高力銅基合金の製造法 | |
| JP3017236B2 (ja) | 磁気特性の優れたＦｅ―Ａｌ合金軟磁性薄板の製造方法 | |
| JPS59110486A (ja) | Ｔｉクラツド線材の製造方法 | |
| JPH02274849A (ja) | 酸化物分散強化銅合金材の製造方法 |