JPH02274849A - 酸化物分散強化銅合金材の製造方法 - Google Patents
酸化物分散強化銅合金材の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、耐熱強度と導電率に優れ、たとえば、抵抗溶
接用電極材、セラミック基盤半導体用の線材、あるいは
リードフレーム用材料および鋼連鋳用鋳型材料などに用
いられる酸化物分散強化銅合金材の製造方法に関する。
接用電極材、セラミック基盤半導体用の線材、あるいは
リードフレーム用材料および鋼連鋳用鋳型材料などに用
いられる酸化物分散強化銅合金材の製造方法に関する。
[従来の技術]
酸化物分散強化銅合金材の製造方法としては、粉末の内
部酸化法、メカニカルアロイング法などが知られている
。
部酸化法、メカニカルアロイング法などが知られている
。
■粉末の内部酸化法
(u−A11合金のアトマイズ粉末とCu、■粉末を混
合または、Cu−Al合金のアトマイズ粉末自身を表面
酸化後銅製の缶に密封し、高温に加熱し内部酸化する。
合または、Cu−Al合金のアトマイズ粉末自身を表面
酸化後銅製の缶に密封し、高温に加熱し内部酸化する。
その後、内部酸化された粉末は、残存するCu20分を
通光するために水素気流中で加熱され、再び鋼管中に充
填され熱間押出しによって成形される。
通光するために水素気流中で加熱され、再び鋼管中に充
填され熱間押出しによって成形される。
■メカニカルアロイング法
アトマイズした銅粉末とサブミクロン以下のAl20s
粉末を高エネルギーボールミル中で、長時間攪拌し銅粉
末とA120.粉末を機械的合金化処理し通常の粉末冶
金的手法で成形する。
粉末を高エネルギーボールミル中で、長時間攪拌し銅粉
末とA120.粉末を機械的合金化処理し通常の粉末冶
金的手法で成形する。
しかし、これらの方法はいずれも工程が多く、製造に時
間がかかり大量生産が難しい。
間がかかり大量生産が難しい。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は、耐熱強度に優れ、導電率のよい酸化物分散強
化銅合金材を、生産性よく、安価に製造することが可能
な酸化物分散強化銅合金材の製造方法を提供することを
目的とする。
化銅合金材を、生産性よく、安価に製造することが可能
な酸化物分散強化銅合金材の製造方法を提供することを
目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明は、上述の問題点を解決するためになされ、その
要旨とするところは、重量で、0.01〜2.0%のA
lを含有する厚さt、−0,04〜2.0mmのCu−
Al合金薄板と、厚さtz (但し、tl>t2)で
、[wt%O]=0.89x [wt%AjZ] 2(
t+ /12 )%以下の酸素を含有するCu−0合金
薄板を交互に積層加圧し、700〜1050℃の不活性
7囲気中で加熱し、Cu−0合金薄板中の酸素をCu−
Afi合金薄板中に拡散させCu−A42合金薄板中の
Anを優先的にAJI!、 O,に酸化させ、かつ積層
したZ fi類の銅合金薄板を一体化させる内部酸化密
着工程と、この内部酸化密着材を熱間加工して生成した
Al2203をマトリックス中に均一分散させることを
特徴とする酸化物分散強化銅合金材の製造方法に存在す
る。
要旨とするところは、重量で、0.01〜2.0%のA
lを含有する厚さt、−0,04〜2.0mmのCu−
Al合金薄板と、厚さtz (但し、tl>t2)で
、[wt%O]=0.89x [wt%AjZ] 2(
t+ /12 )%以下の酸素を含有するCu−0合金
薄板を交互に積層加圧し、700〜1050℃の不活性
7囲気中で加熱し、Cu−0合金薄板中の酸素をCu−
Afi合金薄板中に拡散させCu−A42合金薄板中の
Anを優先的にAJI!、 O,に酸化させ、かつ積層
したZ fi類の銅合金薄板を一体化させる内部酸化密
着工程と、この内部酸化密着材を熱間加工して生成した
Al2203をマトリックス中に均一分散させることを
特徴とする酸化物分散強化銅合金材の製造方法に存在す
る。
すなわち、Cu−AJZ合金薄板中のAJZを内部酸化
するための酸素の供給源としてCu−0合金薄板を用い
ること、これらの薄板を交互に積層して加熱し内部酸化
と厚板化を同時に進行させることなどに特徴を有し、熱
処理後の過剰なCu、0分の還元処理が不要であり、そ
の後の熱間加工により耐熱性と導電率に優れる酸化物分
散強化銅合金材を安価に製造できる。
するための酸素の供給源としてCu−0合金薄板を用い
ること、これらの薄板を交互に積層して加熱し内部酸化
と厚板化を同時に進行させることなどに特徴を有し、熱
処理後の過剰なCu、0分の還元処理が不要であり、そ
の後の熱間加工により耐熱性と導電率に優れる酸化物分
散強化銅合金材を安価に製造できる。
[作 用]
Cu−A11合金薄板とCu−0合金薄板を接触させて
高温に加熱すると、Cu−Al合金薄板中のAl原子は
Cu−0合金薄板へ拡散していき、同様にCu−0合金
薄板中のO原子はCu−Au合金薄板へ拡散し、2Au
+3/20□→八λ203の反応が起こりA1が優先的
に酸化される。一方、Cu中での拡散速度は、0がAn
より大きいので反応の進行にともなって、(Cu−A1
)−(Cu Afz Os )となり、また、接触界
面近傍を除いて(Cu−0)−”(Cu)へと変化する
。従って、熱処理後は、(Cu)/(Cu−Al22
as )/ (Cu)/ (Cu −Af12o、)/
(・・・)/(・・・)の構造となる。この状態におい
て、Cu −A IL 20 sの部分が耐熱性を付与
する。Cu部の体積は小さいほうが望ましく、Al□0
3粒子のマトリックス中への均一分散を計るために内部
酸化処理後の熱間加工を行う。
高温に加熱すると、Cu−Al合金薄板中のAl原子は
Cu−0合金薄板へ拡散していき、同様にCu−0合金
薄板中のO原子はCu−Au合金薄板へ拡散し、2Au
+3/20□→八λ203の反応が起こりA1が優先的
に酸化される。一方、Cu中での拡散速度は、0がAn
より大きいので反応の進行にともなって、(Cu−A1
)−(Cu Afz Os )となり、また、接触界
面近傍を除いて(Cu−0)−”(Cu)へと変化する
。従って、熱処理後は、(Cu)/(Cu−Al22
as )/ (Cu)/ (Cu −Af12o、)/
(・・・)/(・・・)の構造となる。この状態におい
て、Cu −A IL 20 sの部分が耐熱性を付与
する。Cu部の体積は小さいほうが望ましく、Al□0
3粒子のマトリックス中への均一分散を計るために内部
酸化処理後の熱間加工を行う。
う。
以上の検討に基づいて決定した発明における成分、板厚
、熱処理温度の限定理由を以下に述べる。
、熱処理温度の限定理由を以下に述べる。
(化学成分)
(れ )
A1の含有率を重量で0.01〜2.0%としたのは、
0.01%未満では、内部酸化しても十分な分散強化作
用が得られず、目的とする耐熱性が達成できないからで
あり、2.0%を超えて含有されると所定の酸素を含有
するCu−0合金薄板を積層加熱しても、完全に内部酸
化することが難しいからである。従って、AIlの含有
率は、0.01〜2.0%でなければならない。
0.01%未満では、内部酸化しても十分な分散強化作
用が得られず、目的とする耐熱性が達成できないからで
あり、2.0%を超えて含有されると所定の酸素を含有
するCu−0合金薄板を積層加熱しても、完全に内部酸
化することが難しいからである。従って、AIlの含有
率は、0.01〜2.0%でなければならない。
0の含有率は、Cu−Al1合金中のAnの含有率によ
って決定される。すなわち、板厚jl+A1の含有率が
[wt%Aj2]のCu−A1合金のA1をすべてA1
1.20sに変えるのに必要な板厚t、のCu−0合金
の0含有率は、[wt%0] =0.89X [wt%
Ai] x (t+ /12)で表される。この値を超
えて含有されると、内部酸化処理後な酸素が合金中に残
存し、水素脆性の原因となるから0の含有率は、0.8
9x[wt%Aλ]2(t+/12)%以下でなければ
ならない。
って決定される。すなわち、板厚jl+A1の含有率が
[wt%Aj2]のCu−A1合金のA1をすべてA1
1.20sに変えるのに必要な板厚t、のCu−0合金
の0含有率は、[wt%0] =0.89X [wt%
Ai] x (t+ /12)で表される。この値を超
えて含有されると、内部酸化処理後な酸素が合金中に残
存し、水素脆性の原因となるから0の含有率は、0.8
9x[wt%Aλ]2(t+/12)%以下でなければ
ならない。
(板 厚)
Cu−Aj2合金薄板:板厚は、薄いほうが内部酸化に
要する時間は短くなるが、圧延に要するコストは逆に大
きくなる。一方、板厚が大きくなると内部酸化に要する
時間が増大し、製造コストが大きくなる。圧延および熱
処理のコストより考えて板厚を0.04〜2゜Ommと
した。
要する時間は短くなるが、圧延に要するコストは逆に大
きくなる。一方、板厚が大きくなると内部酸化に要する
時間が増大し、製造コストが大きくなる。圧延および熱
処理のコストより考えて板厚を0.04〜2゜Ommと
した。
Cu−0合金薄板:Cu−0部は、内部酸化後Cuとな
り耐熱性が劣るため、この部分の板厚t2はCu−Al
1合金の板厚1.より小さくなければならない。
り耐熱性が劣るため、この部分の板厚t2はCu−Al
1合金の板厚1.より小さくなければならない。
(熱処理温度)
内部酸化は、拡散によるA1と0の結合によって生じる
ので加熱温度が高いほど拡散速度が大きくなり、熱処理
時間を短縮できる。加熱温度が700℃より低いと、反
応に時間を要しコストアップの一因となるため、700
℃以上でなければならない、一方、加熱温度が1050
℃を趙えると、反応に要する時間は短縮されるが却って
Ai、O,粒子の凝集粗大化が発生するため、1050
℃以下でなければならない、従って、加熱温度は、70
0〜1050℃である。
ので加熱温度が高いほど拡散速度が大きくなり、熱処理
時間を短縮できる。加熱温度が700℃より低いと、反
応に時間を要しコストアップの一因となるため、700
℃以上でなければならない、一方、加熱温度が1050
℃を趙えると、反応に要する時間は短縮されるが却って
Ai、O,粒子の凝集粗大化が発生するため、1050
℃以下でなければならない、従って、加熱温度は、70
0〜1050℃である。
不活性雰囲気としては、真空雰囲気、窒素その他の不活
性ガス雰囲気を用いればよい。
性ガス雰囲気を用いればよい。
(熱間加工)
熱間加工は、たとえば、熱間押出、熱間圧延その他の方
法を用いればよく、その条件としては、たとえば、70
0〜tooo℃の範囲で行うことが好ましい。
法を用いればよく、その条件としては、たとえば、70
0〜tooo℃の範囲で行うことが好ましい。
[実施例]
以下に、本発明を実施例によりて詳細に説明する。
(実施例1)
第1表に示す48i類ずつのCu−AfL合金A1〜A
4、およびCu−0合金01〜04を窒素ガスを流しな
がら高周波溶解炉で溶解し、厚さ50mm、幅70mm
、長さ210mmの鋳塊を作製した。
4、およびCu−0合金01〜04を窒素ガスを流しな
がら高周波溶解炉で溶解し、厚さ50mm、幅70mm
、長さ210mmの鋳塊を作製した。
作製した鋳塊をaOO℃に加熱し、厚さ10mmまで熱
間圧延した後、酸洗い、表面の疵取りを行った。
間圧延した後、酸洗い、表面の疵取りを行った。
次いで、Cu−Al合金は直接0.2mmまで冷間圧延
を行った。一方、Cu−0合金は途中板厚1mmで50
0℃で焼鈍を行った後、0.1mmまで冷間圧延を行っ
た。
を行った。一方、Cu−0合金は途中板厚1mmで50
0℃で焼鈍を行った後、0.1mmまで冷間圧延を行っ
た。
冷延材より直径120mmの円板を200枚づつ打ち抜
いた。打ち抜いた薄板は、At101、A 2102、
A3103、A 4104の組み合わせで交互に150
mm積層した。
いた。打ち抜いた薄板は、At101、A 2102、
A3103、A 4104の組み合わせで交互に150
mm積層した。
この積層体を、一端を閉じた外径150mm内径120
mmの鋼管に挿入し、プレスで圧縮した後真空封入しそ
れぞれの封入管を900℃で24時間加熱した。
mmの鋼管に挿入し、プレスで圧縮した後真空封入しそ
れぞれの封入管を900℃で24時間加熱した。
次いで、押出し温度800℃で直径15mmまで押出し
た。
た。
以上のようにして得られた押出し材 (^s Ex−t
ruded)について、引張強度と、導電率を調査した
。また、水素脆性を調査するために、上記押出し材を水
素気流中において900℃で24時間加熱後引張試験を
行った。
ruded)について、引張強度と、導電率を調査した
。また、水素脆性を調査するために、上記押出し材を水
素気流中において900℃で24時間加熱後引張試験を
行った。
調査結果を第2表に示す。
第2表に示すように、Aiが本発明範囲より多い比較材
(A4104)は、内部酸化が完全に終了せず加熱後も
残存するCu2Oによって水素脆性を示すのに対して、
本発明の酸化物分散強化銅合金は、水素脆性を示さず、
優れた耐熱性と導電率とを有していた。
(A4104)は、内部酸化が完全に終了せず加熱後も
残存するCu2Oによって水素脆性を示すのに対して、
本発明の酸化物分散強化銅合金は、水素脆性を示さず、
優れた耐熱性と導電率とを有していた。
(実施例2)
第3表に示すCu−A1合金およびCu−0合金を、窒
素ガス雰囲気で連続鋳造して厚さ100mm、幅350
mm、長さ2500mmの鋳塊を作製した。
素ガス雰囲気で連続鋳造して厚さ100mm、幅350
mm、長さ2500mmの鋳塊を作製した。
作製した鋳塊は、800℃に加熱し厚さ10mmまで熱
間圧延した。熱延材は、酸洗い、表面の疵取りを行った
。
間圧延した。熱延材は、酸洗い、表面の疵取りを行った
。
Cu−Al1合金は直接0.2〜2.5mmまで冷間圧
延を行った。一方、Cu−0合金は途中板厚3mmで5
00℃で焼鈍を行りた後、Cu−A1合金のA1含有率
と板厚より前述の式で計算される板厚0.09〜1.1
3mmまで冷間圧延を行った。
延を行った。一方、Cu−0合金は途中板厚3mmで5
00℃で焼鈍を行りた後、Cu−A1合金のA1含有率
と板厚より前述の式で計算される板厚0.09〜1.1
3mmまで冷間圧延を行った。
冷延材は、第4表の組み合わせで外径500mmの鋼管
に150mmの厚さにコイルアップし、この状態でaO
O℃の窒素気流中で40時間加熱した。
に150mmの厚さにコイルアップし、この状態でaO
O℃の窒素気流中で40時間加熱した。
加熱後、コイルを切断して厚さ150mmの板とし、8
00℃に加熱して厚さ15mmまで熱間圧延した。
00℃に加熱して厚さ15mmまで熱間圧延した。
以上のようにして得られた熱延材(八s Rolled
)について、引張強度と、導電率を調査した。また、水
素脆性を調査するために、上記の熱延材を水素気流中に
おいて900℃で24時間加熱後引張試験を行った。
)について、引張強度と、導電率を調査した。また、水
素脆性を調査するために、上記の熱延材を水素気流中に
おいて900℃で24時間加熱後引張試験を行った。
調査結果を第4表に示す。
第4表に示すように、比較材(No5)は、内部酸化が
完全に終了せず加熱後も残存するCu、Oによって水素
脆性を示し、水素気流中加熱後の引張強度の低下が大き
く、また導電率が低い、それに対して、本発明の酸化物
分散強化鋼合金は、水素脆性を示すことなく、優れた耐
熱性と導電率とを有していた。
完全に終了せず加熱後も残存するCu、Oによって水素
脆性を示し、水素気流中加熱後の引張強度の低下が大き
く、また導電率が低い、それに対して、本発明の酸化物
分散強化鋼合金は、水素脆性を示すことなく、優れた耐
熱性と導電率とを有していた。
[発明の効果]
本発明の酸化物分散強化鋼合金の製造法を採用すること
によって、耐熱強度に優れ、導電率のよい酸化物分散強
化銅合金を、従来の方法に比べて生産性よく、安価に製
造することが可能となる。
によって、耐熱強度に優れ、導電率のよい酸化物分散強
化銅合金を、従来の方法に比べて生産性よく、安価に製
造することが可能となる。
第1表
第3表
第4表
第2表
*1 900℃X24時間加熱後
Claims (1)
- 重量で、0.01〜2.0%のAlを含有する厚さt_
1=0.04〜2.0mmのCu−Al合金薄板と、厚
さt_2(但し、t_1>t_2)で、[wt%O]:
0.89×[wt%Al]×(t_1/t_2)%以下
の酸素を含有するCu−O合金薄板を交互に積層加圧し
、700〜1050℃の不活性雰囲気中で加熱し、Cu
−O合金薄板中の酸素をCu−Al合金薄板中に拡散さ
せCu−Al合金薄板中のAlを優先的にAl_2O_
3に酸化させ、かつ積層した2種類の銅合金薄板を一体
化させる内部酸化密着工程と、この内部酸化密着材を熱
間加工して生成したAl_2O_3をマトリックス中に
均一分散させることを特徴とする酸化物分散強化銅合金
材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9424189A JPH02274849A (ja) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | 酸化物分散強化銅合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9424189A JPH02274849A (ja) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | 酸化物分散強化銅合金材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02274849A true JPH02274849A (ja) | 1990-11-09 |
Family
ID=14104810
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9424189A Pending JPH02274849A (ja) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | 酸化物分散強化銅合金材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02274849A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2673647A1 (fr) * | 1991-03-04 | 1992-09-11 | Trefimetaux | Procede de fabrication d'alliages de cuivre durcis par oxydation interne. |
EP0583124A2 (en) * | 1992-08-03 | 1994-02-16 | Cadic Corporation | Process and apparatus for molding article |
CN108251671A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-07-06 | 北京科技大学 | 一种掺杂氧化石墨烯增强ods铜的制备方法 |
WO2023163088A1 (ja) * | 2022-02-25 | 2023-08-31 | 株式会社鷹取製作所 | 水素機器としてのアルミニウム銅合金の使用、及び水素機器用耐水素部材及びその使用方法 |
-
1989
- 1989-04-13 JP JP9424189A patent/JPH02274849A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2673647A1 (fr) * | 1991-03-04 | 1992-09-11 | Trefimetaux | Procede de fabrication d'alliages de cuivre durcis par oxydation interne. |
EP0583124A2 (en) * | 1992-08-03 | 1994-02-16 | Cadic Corporation | Process and apparatus for molding article |
EP0583124A3 (en) * | 1992-08-03 | 1995-02-01 | Cadic Corp | Method and device for shaping objects. |
CN108251671A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-07-06 | 北京科技大学 | 一种掺杂氧化石墨烯增强ods铜的制备方法 |
WO2023163088A1 (ja) * | 2022-02-25 | 2023-08-31 | 株式会社鷹取製作所 | 水素機器としてのアルミニウム銅合金の使用、及び水素機器用耐水素部材及びその使用方法 |
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