JPS59156416A - 燃焼炉内脱硫法 - Google Patents
燃焼炉内脱硫法Info
- Publication number
- JPS59156416A JPS59156416A JP58031340A JP3134083A JPS59156416A JP S59156416 A JPS59156416 A JP S59156416A JP 58031340 A JP58031340 A JP 58031340A JP 3134083 A JP3134083 A JP 3134083A JP S59156416 A JPS59156416 A JP S59156416A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- absorbent
- hcl
- supply pipe
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- Granted
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- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は燃焼炉内における脱硫法に関する。
硫黄分を含有する燃料の燃１：３’６に伴って発生ずる
硫ｒｌ’ｌ酸化物（以ＦＳＯＸと称する）は、公害の原
因物質であるため、これを効果的に除去する方法が要望
せられ、従来多くのＳＯｘ除去技術が提案ないし実用化
されている。しかしこれらの方法はいずれも液体ないし
気体燃料を対象としたものであるため、固体燃焼炉から
の杖”ガスのように多１［のダストを含んだｔｅｌガス
の脱硫に適用すると、ダストによる脱硫装置の閉塞や脱
硫率の低１でなどの問題をまねいた。そこでこの問題の
解決策として、炭酸カルシウム（石灰石０、消石灰、ド
ロマイトなとの固形のＣａ含有ＳＯｘ吸収剤を火炉内へ
直接噴射供給する乾式炉内脱硫法か提案された。しかし
この方法では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接供給す
るため、Ｃａの反応率は１５係と極めて低く、実用化は
困ガ［であった。
硫ｒｌ’ｌ酸化物（以ＦＳＯＸと称する）は、公害の原
因物質であるため、これを効果的に除去する方法が要望
せられ、従来多くのＳＯｘ除去技術が提案ないし実用化
されている。しかしこれらの方法はいずれも液体ないし
気体燃料を対象としたものであるため、固体燃焼炉から
の杖”ガスのように多１［のダストを含んだｔｅｌガス
の脱硫に適用すると、ダストによる脱硫装置の閉塞や脱
硫率の低１でなどの問題をまねいた。そこでこの問題の
解決策として、炭酸カルシウム（石灰石０、消石灰、ド
ロマイトなとの固形のＣａ含有ＳＯｘ吸収剤を火炉内へ
直接噴射供給する乾式炉内脱硫法か提案された。しかし
この方法では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接供給す
るため、Ｃａの反応率は１５係と極めて低く、実用化は
困ガ［であった。
この発明は、上記のような点からなされたもので、脱硫
率の極めて高い燃・腕炉内脱硫法を提供することを目的
とする。
率の極めて高い燃・腕炉内脱硫法を提供することを目的
とする。
この発明による脱硫法は、ＨＣｌガスを温度１５０〜５
００℃の範囲でＣａ含有ＳＯｘ吸収剤に吸収させておき
、同吸収剤を炉内温度９００〜］ ３ （１りｆ１ ’
Ｃの範囲で炉内に供給することを特徴とするものである
。
００℃の範囲でＣａ含有ＳＯｘ吸収剤に吸収させておき
、同吸収剤を炉内温度９００〜］ ３ （１りｆ１ ’
Ｃの範囲で炉内に供給することを特徴とするものである
。
Ｃａ含有ＳＯｘ吸収剤へのＨＣＩガス吸収において、湿
度か１５０℃以ドであると、吸収剤供給管その他の低温
腐食か生じ、逆に５００℃以」二では高ｌ１１冒１シ７
食を生じる。したかつて」二記濡度は１５０〜５００℃
の範囲に限定される。この温度範囲の調整は、Ｃｎ含有
ＳＯｘ吸収剤の加熱ま”たはＨＣ７’ガスの加熱によっ
てなされる。燃ｒ１としては、石炭を１ｆＷｔ粉化した
微粉炭のような固体撚ｒ＋がよく用いられるか、これは
限定・的なものではない。
度か１５０℃以ドであると、吸収剤供給管その他の低温
腐食か生じ、逆に５００℃以」二では高ｌ１１冒１シ７
食を生じる。したかつて」二記濡度は１５０〜５００℃
の範囲に限定される。この温度範囲の調整は、Ｃｎ含有
ＳＯｘ吸収剤の加熱ま”たはＨＣ７’ガスの加熱によっ
てなされる。燃ｒ１としては、石炭を１ｆＷｔ粉化した
微粉炭のような固体撚ｒ＋がよく用いられるか、これは
限定・的なものではない。
炉内湿度か９００℃以ドではＳＯＸ吸収反応が長くかか
つて実用的でない。炉内温度が１３００℃を越えるとＣ
ｎの反応率が低下する。した、がつて炉内温度は９００
〜１３００℃に限定され、特に好適な温度は１０００〜
１２００℃である。
つて実用的でない。炉内温度が１３００℃を越えるとＣ
ｎの反応率が低下する。した、がつて炉内温度は９００
〜１３００℃に限定され、特に好適な温度は１０００〜
１２００℃である。
Ｃａ含有ＳＯｘ吸収剤としては、ＣｌＩＣＯ３、Ｃａ、
（ＯＨ） ２ 、。
（ＯＨ） ２ 、。
ドロマイトなとがよく用いられる。
つきに、この発明において使用する燃焼炉の構造につい
て説明する。
て説明する。
第１図に示す横型円筒炉において、（１）は円筒状固壁
（２）とその両端に設けられた前壁（３）と後壁（４）
とからなる炉本体で、吸熱用ウォータージャケットで覆
われている。（５）は前壁（３）の中央にあけられた開
口で、２次空気供給用の前方突出部（６）を有する。（
７）は同前方突部（６）の中心部に炉内向きに配された
バーナで、ここから微粉炭と燃ｒ１輸送用１次空気の混
合物が供給される。（８）は前壁（３）の前面に設けら
れた風箱で、開口（５）を介して炉内に通している。（
９）はＩ７？Ｉｖ！（２）の長さの中央部から炉内軸心
部に配された吸収剤供給管で、先端にバーナ向きのノズ
ル（１０）を有する。（１１）は吸収剤を輸送するため
のブロアで、これに吸収剤供給管（９）の基端部か接続
されている。（１２）は同供給管（９）に設けられた吸
収剤供給フィーダ、＋１３）はブロア（１１）とフィー
ダ（１２１の間で吸収剤供給管（９）に設けられたヒー
タ、ｆ＋４１はフィーダ（１２１と炉本体（１）の間で
吸収剤供給管（９）に接続されたＨＣ７ガス供給管であ
る。
（２）とその両端に設けられた前壁（３）と後壁（４）
とからなる炉本体で、吸熱用ウォータージャケットで覆
われている。（５）は前壁（３）の中央にあけられた開
口で、２次空気供給用の前方突出部（６）を有する。（
７）は同前方突部（６）の中心部に炉内向きに配された
バーナで、ここから微粉炭と燃ｒ１輸送用１次空気の混
合物が供給される。（８）は前壁（３）の前面に設けら
れた風箱で、開口（５）を介して炉内に通している。（
９）はＩ７？Ｉｖ！（２）の長さの中央部から炉内軸心
部に配された吸収剤供給管で、先端にバーナ向きのノズ
ル（１０）を有する。（１１）は吸収剤を輸送するため
のブロアで、これに吸収剤供給管（９）の基端部か接続
されている。（１２）は同供給管（９）に設けられた吸
収剤供給フィーダ、＋１３）はブロア（１１）とフィー
ダ（１２１の間で吸収剤供給管（９）に設けられたヒー
タ、ｆ＋４１はフィーダ（１２１と炉本体（１）の間で
吸収剤供給管（９）に接続されたＨＣ７ガス供給管であ
る。
第２図は懇、焼炉の変形を示すもので、この場合ヒータ
（１３１はＨＣＩガス供給管（１４）に設けられている
。
（１３１はＨＣＩガス供給管（１４）に設けられている
。
第３図は燃焼炉の第２の変形を示すものである。この炉
（２１）は箱形の大型垂ｉａ炉であって、やはりウォー
タージャケットで覆われており、前壁■の子端部に第１
図の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用２次空気供給【」
囚）とバーナＧ４１と風箱価）が設けられ、バーナ（２
４）から微粉炭と燃ｔ１輸送用１次空気の混合物が供給
される。また風箱（２５）の上方において前壁（２２）
に吸収剤供給管（ト）が配され、同供給管ｔ２１ｉｌに
は、第１図の場合と同じく、基端部のブロア（２７）と
ヒータ（２８）と吸収剤供給フィーダ（２９）とＨＣＪ
ガス供給管（３０）が設けられている。
（２１）は箱形の大型垂ｉａ炉であって、やはりウォー
タージャケットで覆われており、前壁■の子端部に第１
図の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用２次空気供給【」
囚）とバーナＧ４１と風箱価）が設けられ、バーナ（２
４）から微粉炭と燃ｔ１輸送用１次空気の混合物が供給
される。また風箱（２５）の上方において前壁（２２）
に吸収剤供給管（ト）が配され、同供給管ｔ２１ｉｌに
は、第１図の場合と同じく、基端部のブロア（２７）と
ヒータ（２８）と吸収剤供給フィーダ（２９）とＨＣＪ
ガス供給管（３０）が設けられている。
実験１
第１図に示す横型円筒炉（内径１．５７１Ｌ、長さ７
ｍ ）において、バーナ（７）から炉内へ微粉炭（２ｏ
ｏ Ｋｙ／ Ｉ＋ ）と１次空気の混合物を供給し、
さらに風箱（８）から炉内へ２次空気を供給して燃焼を
行なった。υ１ガスの酸素濃度は４．５％で、脱硫前の
ＳＯ２の濃度は９００ ｐｐｍであった。
ｍ ）において、バーナ（７）から炉内へ微粉炭（２ｏ
ｏ Ｋｙ／ Ｉ＋ ）と１次空気の混合物を供給し、
さらに風箱（８）から炉内へ２次空気を供給して燃焼を
行なった。υ１ガスの酸素濃度は４．５％で、脱硫前の
ＳＯ２の濃度は９００ ｐｐｍであった。
一方、吸収剤供給フィーダ（１２１からＳＯｘ吸収剤と
してＣｎＣＯ３をＣａ／Ｓ（当量比） −３，０の割合
で湿度１５０〜５００℃の範囲で炉内に供給するととも
に、Ｃ１１ＣＯ：（の供給路−ににおいてＩＩＣＩＩ’
ガスを供給してＣａ、ＣＯ３に吸収ぜしめた（炉内反応
時間１．７〜２秒）。炉内湿度を８００〜１４００℃の
範囲で所定値に調節し、各炉内ス１□；）度におけるＣ
１１反応率（ＣａＳＯ４／Ｃａ、、Ｃ０３）を測定した
。
してＣｎＣＯ３をＣａ／Ｓ（当量比） −３，０の割合
で湿度１５０〜５００℃の範囲で炉内に供給するととも
に、Ｃ１１ＣＯ：（の供給路−ににおいてＩＩＣＩＩ’
ガスを供給してＣａ、ＣＯ３に吸収ぜしめた（炉内反応
時間１．７〜２秒）。炉内湿度を８００〜１４００℃の
範囲で所定値に調節し、各炉内ス１□；）度におけるＣ
１１反応率（ＣａＳＯ４／Ｃａ、、Ｃ０３）を測定した
。
またｌｌＣｌガスを供給Ｕ′ずに一１二記操作を繰返し
た。
た。
これらの実験の結果を第４図に示す。同図から明らかな
ように、ＳＯＸ吸収剤は炉内湿度９００〜１３００ ’
Ｃ１ｌ￥に１０１） ０〜１２００℃において高′反応
性を示した。
ように、ＳＯＸ吸収剤は炉内湿度９００〜１３００ ’
Ｃ１ｌ￥に１０１） ０〜１２００℃において高′反応
性を示した。
実験２
つきにすＪ１内？ｉｌｌ’１度を１０００ ’Ｃに調ｍ
Ｌ、、５Ｏｘ１汲収剤をＣａ／Ｓ（当Ｊ１１比）−１
〜４の範囲で所定（ｉ？ｉに調節して供給しく反応時間
−２秒）、その他の条件を実験１と同じにし、各Ｃａ／
Ｓ値におけるＣ＋＋反応率を測定した。またＨＣ／ガ
スを供給せずに」二記操作を繰返した。これらの実験の
結果を第５図に示す。同図から明らかなよう以」二のと
おり、この発明の脱硫法によれば、１（（Ｊ’ガスを所
定温度範囲でＣａ含有ＳＯｘ吸収剤に吸収させるので、
）（Ｃ４ガスによる吸収剤供給管の腐食を回避すること
かできる。さらに脱硫率は温度９００〜１３００℃にお
いて極めて高く、反応時間は秒ｍ位で十分である。
Ｌ、、５Ｏｘ１汲収剤をＣａ／Ｓ（当Ｊ１１比）−１
〜４の範囲で所定（ｉ？ｉに調節して供給しく反応時間
−２秒）、その他の条件を実験１と同じにし、各Ｃａ／
Ｓ値におけるＣ＋＋反応率を測定した。またＨＣ／ガ
スを供給せずに」二記操作を繰返した。これらの実験の
結果を第５図に示す。同図から明らかなよう以」二のと
おり、この発明の脱硫法によれば、１（（Ｊ’ガスを所
定温度範囲でＣａ含有ＳＯｘ吸収剤に吸収させるので、
）（Ｃ４ガスによる吸収剤供給管の腐食を回避すること
かできる。さらに脱硫率は温度９００〜１３００℃にお
いて極めて高く、反応時間は秒ｍ位で十分である。
第１図、第２図および第３図は燃焼炉をそれぞれ示す垂
直断面図、第４図は炉内湿度とＣａ反応率の関係を示す
グラフ、第５図はＣａ、 ／ Ｓ当爪比とＣａ反応率の
関係を示すグラフである。 ＋７＋ ＋２４１−−− バー す、（９１ｃ２ＦＡ−
”吸収剤供給管、（１４）＋３０）−、、、ＨＣＩ！ガ
ス供給管。 以 上 外４名 第２図 第８図 第４図 第５図 １１１（和５８年り月／ｉ口 １ 事件の表示 昭和５８３１′特、１゛１願第３１
３４０号２・発明の名称 燃焼炉内脱硫法 ３、補１Ｆをする者 事ｆ’ｌとの関（系 特１、゛１出願人１１
所 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号氏名・名称
（５１１）日立造船株式会社４、代 ｉｌｌ 人 外４名 ５ 補ｉＥ命令の１−１イＪ 昭和 イ［月
［１６、補Ｉ［１こ」゛り増加する発明の数７、 ？
ｉｌｌ ｉｆ：の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
８、補ｉｒの内容
直断面図、第４図は炉内湿度とＣａ反応率の関係を示す
グラフ、第５図はＣａ、 ／ Ｓ当爪比とＣａ反応率の
関係を示すグラフである。 ＋７＋ ＋２４１−−− バー す、（９１ｃ２ＦＡ−
”吸収剤供給管、（１４）＋３０）−、、、ＨＣＩ！ガ
ス供給管。 以 上 外４名 第２図 第８図 第４図 第５図 １１１（和５８年り月／ｉ口 １ 事件の表示 昭和５８３１′特、１゛１願第３１
３４０号２・発明の名称 燃焼炉内脱硫法 ３、補１Ｆをする者 事ｆ’ｌとの関（系 特１、゛１出願人１１
所 大阪市西区江戸堀１丁目６番１４号氏名・名称
（５１１）日立造船株式会社４、代 ｉｌｌ 人 外４名 ５ 補ｉＥ命令の１−１イＪ 昭和 イ［月
［１６、補Ｉ［１こ」゛り増加する発明の数７、 ？
ｉｌｌ ｉｆ：の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄
８、補ｉｒの内容
Claims (1)
- Ｈ（４？ガスを温度１５０〜５００℃の範囲でＣａこと
を特徴とする燃焼炉内脱硫法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58031340A JPS59156416A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58031340A JPS59156416A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156416A true JPS59156416A (ja) | 1984-09-05 |
| JPS6249097B2 JPS6249097B2 (ja) | 1987-10-16 |
Family
ID=12328506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58031340A Granted JPS59156416A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156416A (ja) |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP58031340A patent/JPS59156416A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6249097B2 (ja) | 1987-10-16 |
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