JPS59156415A - 燃焼炉内脱硫法 - Google Patents
燃焼炉内脱硫法Info
- Publication number
- JPS59156415A JPS59156415A JP58031339A JP3133983A JPS59156415A JP S59156415 A JPS59156415 A JP S59156415A JP 58031339 A JP58031339 A JP 58031339A JP 3133983 A JP3133983 A JP 3133983A JP S59156415 A JPS59156415 A JP S59156415A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- supplied
- combustion
- hcl
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は燃焼炉内における脱硫法に関する。
硫黄分を含有する燃Ｙ１の燃焼にイ゛トって発生する硫
黄酸化物（以下ＳＯｘと称する）は、公害の原因物質で
あるため、これを効果的に除去する方法が要望せられ、
従来多くのＳＯｘＯｘ除剤技術案ないし実用化されてい
る。しかしこれらの方法はいずれも液体ないし気体燃料
を対象としたものであるため、固体燃焼炉からの排ガス
のように多量のダストを含んだ排ガスの脱硫に適用する
と、ダストによる脱硫装置の閉塞や脱硫率の低下などの
問題をまねいた。そこでこの間Ｋｎの解決策上して、炭
酸カルシウム（石灰石）、消石灰、ドロマイトなどの固
形のＣ＋＋含有ＳＯｘ吸収剤を火炉内へｉｒｆ接噴射供
給する乾式炉内脱硫法、か提案された。しかしこの方法
では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接供給するため、
ＣＩｌの反応率は１５乃程度と極めて低く、実用化は困
ｌイＥであった。
黄酸化物（以下ＳＯｘと称する）は、公害の原因物質で
あるため、これを効果的に除去する方法が要望せられ、
従来多くのＳＯｘＯｘ除剤技術案ないし実用化されてい
る。しかしこれらの方法はいずれも液体ないし気体燃料
を対象としたものであるため、固体燃焼炉からの排ガス
のように多量のダストを含んだ排ガスの脱硫に適用する
と、ダストによる脱硫装置の閉塞や脱硫率の低下などの
問題をまねいた。そこでこの間Ｋｎの解決策上して、炭
酸カルシウム（石灰石）、消石灰、ドロマイトなどの固
形のＣ＋＋含有ＳＯｘ吸収剤を火炉内へｉｒｆ接噴射供
給する乾式炉内脱硫法、か提案された。しかしこの方法
では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接供給するため、
ＣＩｌの反応率は１５乃程度と極めて低く、実用化は困
ｌイＥであった。
この発明は、上記のような点からなされたもので、脱硫
率の極めて高い燃焼炉内脱硫法を提供することを目的と
する。
率の極めて高い燃焼炉内脱硫法を提供することを目的と
する。
この発明による脱硫法は、熱分解ないし水蒸気との反応
によってＨＣｌガスを発生する無機塩化物または塩酸を
炉内に供給しながら燃焼を行給することを特徴とするも
のである。
によってＨＣｌガスを発生する無機塩化物または塩酸を
炉内に供給しながら燃焼を行給することを特徴とするも
のである。
熱分解ないし水蒸気との反応によってＨＣ４を発生ずる
無機塩化物の代表例としては、塩化マグネシウム、塩化
鉄、塩化マンガンなどか挙けられる。これら無機塩化物
は通常水溶液として用いられる。無機塩化物は炉内に燃
イ゛１ないしは燃焼用空気ともに供給されても、または
燃利供箱部ないしは燃＋Ｓε用空気供給部とは別の箇所
から炉内に供給されてもよい。燃料としては、石炭を微
粉化した微粉炭のような固体燃料かよく用いられるか、
これは限定的なものではない。
無機塩化物の代表例としては、塩化マグネシウム、塩化
鉄、塩化マンガンなどか挙けられる。これら無機塩化物
は通常水溶液として用いられる。無機塩化物は炉内に燃
イ゛１ないしは燃焼用空気ともに供給されても、または
燃利供箱部ないしは燃＋Ｓε用空気供給部とは別の箇所
から炉内に供給されてもよい。燃料としては、石炭を微
粉化した微粉炭のような固体燃料かよく用いられるか、
これは限定的なものではない。
炉内湿度か９００℃以ドではＳＯｘ吸収反応か長くかか
つて実用的でない。炉内温度か１３００℃を越えるとＣ
ａの反応率が低下する。したがって炉内温度は９００〜
１３００℃に限定され、特に好適な温度はｌ０００〜１
２００℃である。
つて実用的でない。炉内温度か１３００℃を越えるとＣ
ａの反応率が低下する。したがって炉内温度は９００〜
１３００℃に限定され、特に好適な温度はｌ０００〜１
２００℃である。
Ｃａ含有ＳＯＸ吸収剤としては、ＣａＣＯ３、Ｃａ（Ｏ
Ｈ） ２、ドロマイトなどかよく用いられる。
Ｈ） ２、ドロマイトなどかよく用いられる。
つきに、この発明において使用する燃焼炉の構造につい
て説明する。
て説明する。
第１図に示す横型円筒炉において、（１）は円筒状周壁
（２）とその両端に設りられた前壁（３）と後壁（４）
とからなる炉本体で、吸熱用ウォータ・ジャケットで覆
われている。（５）は前壁（３）の中央にあけられた開
口で、２次空気供給用の前方突部（６）を有する。（７
）は同前方突部（６）の中心部に炉内向きに配されたバ
ーナで、ここから微粉炭と燃料輸送用１次空気の混合物
か供給される。（８）は前壁（３）の前面に設りられた
風箱で、開ｒｌ （５１を介して炉内に通じている。（
９）は周壁（２）の長さの中央供給管（９）のｎＩＪ方
において１．Ｊ６壁（２）から炉内軸心部Ａ７向きのノ
ズル（１２１を有する。（１３）は無機塩化物の水溶液
を貯えるタンクで、これに無機塩化物供給管（ｌｌ＋の
基端部か接続されている。（１４）は同供給管（１ｊ）
に設けられた圧送ポンプ、 ｔ＋５１は周壁（２）の後
端部に設けられ、た煙道である。
（２）とその両端に設りられた前壁（３）と後壁（４）
とからなる炉本体で、吸熱用ウォータ・ジャケットで覆
われている。（５）は前壁（３）の中央にあけられた開
口で、２次空気供給用の前方突部（６）を有する。（７
）は同前方突部（６）の中心部に炉内向きに配されたバ
ーナで、ここから微粉炭と燃料輸送用１次空気の混合物
か供給される。（８）は前壁（３）の前面に設りられた
風箱で、開ｒｌ （５１を介して炉内に通じている。（
９）は周壁（２）の長さの中央供給管（９）のｎＩＪ方
において１．Ｊ６壁（２）から炉内軸心部Ａ７向きのノ
ズル（１２１を有する。（１３）は無機塩化物の水溶液
を貯えるタンクで、これに無機塩化物供給管（ｌｌ＋の
基端部か接続されている。（１４）は同供給管（１ｊ）
に設けられた圧送ポンプ、 ｔ＋５１は周壁（２）の後
端部に設けられ、た煙道である。
第２図は燃焼炉の変形を示すものである。この炉の場合
、無機塩化物供給管２＋１は、バーナ（７）の内部に同
心状に設けられている。また同図中に鎖線で示すように
、無機塩化物供給管（３１）はバーナ′（７）の外周部
において前壁（３）に設けられていてもよい。
、無機塩化物供給管２＋１は、バーナ（７）の内部に同
心状に設けられている。また同図中に鎖線で示すように
、無機塩化物供給管（３１）はバーナ′（７）の外周部
において前壁（３）に設けられていてもよい。
第３図は燃焼炉の第２の変形を示すものであるこの炉は
箱形の大型垂直炉であって、やはりウォータ・ジャケッ
トｆ、ｌＨわれており、前壁（２２）の下端部に第１図
の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用２次空気供給口（２
３）とバーナ（２４）と風箱（２５）が設けられ、バー
ナ（２４）から微粉炭と燃料輸送用１刈 字空気の混合物が供給される。また風箱（２５）の」二
方において前壁（２２）に吸収剤供給管（２０が配され
、同前（２６）の下方において前壁（２２１に無機塩化
物供給管（４１）が配されている。
箱形の大型垂直炉であって、やはりウォータ・ジャケッ
トｆ、ｌＨわれており、前壁（２２）の下端部に第１図
の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用２次空気供給口（２
３）とバーナ（２４）と風箱（２５）が設けられ、バー
ナ（２４）から微粉炭と燃料輸送用１刈 字空気の混合物が供給される。また風箱（２５）の」二
方において前壁（２２）に吸収剤供給管（２０が配され
、同前（２６）の下方において前壁（２２１に無機塩化
物供給管（４１）が配されている。
実験１
第１図に示す横型円筒炉（内径１．５ｙ＋ｔ、長さ７
ｍ’ ）において、バーナ（７）から炉内へ微粉炭（２
ｏｏＫｙ／＋＋）と１次空気の混合物を供給し、さらに
風箱（８）から炉内へ２次空気を供給して燃焼四 を行なった。またタンクＺには塩化第２鉄水溶液を貯え
、供給肯’ （Ｉｌｌから炉内に噴射供給した。
ｍ’ ）において、バーナ（７）から炉内へ微粉炭（２
ｏｏＫｙ／＋＋）と１次空気の混合物を供給し、さらに
風箱（８）から炉内へ２次空気を供給して燃焼四 を行なった。またタンクＺには塩化第２鉄水溶液を貯え
、供給肯’ （Ｉｌｌから炉内に噴射供給した。
υ１ガスの酸素濃度は４．５％で、工ＩＣｌガス濃度は
３００ ｐｐｍ テ、脱硫前（７） ＳＯ２濃度は９０
０１１ＰＩｎであった。
３００ ｐｐｍ テ、脱硫前（７） ＳＯ２濃度は９０
０１１ＰＩｎであった。
炉内温度を８００〜１４００℃の範囲で所定値に調節し
、ＳＯｘ吸収剤としてＣａＣＯ３をＣ１１，／Ｓ（当量
比） ＝ ３．０の割合で炉内に供給しく反応時間１７
〜２秒）、各炉内流度におけるＣｈ反応率（ＣｎＳＯ４
’ ／ ＣＩｌ、ＣＯ３）を測定した。また塩化第２鉄
水溶液を供給せずに」−記操作を繰返した。
、ＳＯｘ吸収剤としてＣａＣＯ３をＣ１１，／Ｓ（当量
比） ＝ ３．０の割合で炉内に供給しく反応時間１７
〜２秒）、各炉内流度におけるＣｈ反応率（ＣｎＳＯ４
’ ／ ＣＩｌ、ＣＯ３）を測定した。また塩化第２鉄
水溶液を供給せずに」−記操作を繰返した。
これらの実験の結果を第４図に示す。同図から明らかな
ように、ＳＯｘ吸収剤は炉内温度９００〜１．３００
’Ｃ４寺（こ１０００〜＋ ２００℃において昌′反応
性を示した。
ように、ＳＯｘ吸収剤は炉内温度９００〜１．３００
’Ｃ４寺（こ１０００〜＋ ２００℃において昌′反応
性を示した。
実験２
”） キニ炉内湿度ヲ１０００℃ＩＣＸ ｆＴｉ Ｉ、
、ＳＯｘ吸収剤をＣａ／Ｓ（当量比）−１〜４の９・ｉ
′Ａ囲て所定値に調節して供給しく反応時間−２秒）、
その他の条件を実験１と同しにし、各Ｃａ ／ Ｓ値に
おけるＣ１１反応率を測定した。また塩化第２鉱水溶液
を供給ぜずに」二記操作を繰返した。これら実験の結果
を第５図に示す。同図から明らか以」二のとおり、この
発明の脱硫法によれば、炉内に特定の無機塩化物を供給
しなから燃焼を行なってＨＣＪカスを発生せしめるので
、Ｈ（Ｊ’ガスは炉内燃焼ガス中に低濃度で存在し、そ
のためＨＣ１！ガスによる炉の腐食の問題は生じにくく
、またＨＣ’ｌガスを直接使用する場合のような取扱い
十の危険性も全くない。さらに脱硫率は湿度９００〜１
３００℃において極めて高く、反応時間は秒ｊｌ’ｊ位
で十分である。
、ＳＯｘ吸収剤をＣａ／Ｓ（当量比）−１〜４の９・ｉ
′Ａ囲て所定値に調節して供給しく反応時間−２秒）、
その他の条件を実験１と同しにし、各Ｃａ ／ Ｓ値に
おけるＣ１１反応率を測定した。また塩化第２鉱水溶液
を供給ぜずに」二記操作を繰返した。これら実験の結果
を第５図に示す。同図から明らか以」二のとおり、この
発明の脱硫法によれば、炉内に特定の無機塩化物を供給
しなから燃焼を行なってＨＣＪカスを発生せしめるので
、Ｈ（Ｊ’ガスは炉内燃焼ガス中に低濃度で存在し、そ
のためＨＣ１！ガスによる炉の腐食の問題は生じにくく
、またＨＣ’ｌガスを直接使用する場合のような取扱い
十の危険性も全くない。さらに脱硫率は湿度９００〜１
３００℃において極めて高く、反応時間は秒ｊｌ’ｊ位
で十分である。
第１図、第２図および第３図は燃焼炉をそれぞれ示す垂
直断面図、第４図は炉内流度とＣａ反応率の関係を示す
グラフ、第５図はＣａ／ Ｓ当量比とＣａ反応率の関係
を示すグラフである。 （７１（２４＋・・・バーナ、＋９１ ＋２６１・・・
吸収剤供給管、（１１）＋２１１ ＋３１１ ＋４１１
・・・無機塩化物供給管。 以 上 外４名 手続補正７ｊＦ 昭和５８年５月／」１１ １ 事＋１の表】１、 昭和５８ ｆ’Ｎｊ、ｌ’１
願第３１３３９ 号２、発明の名ｖ１、 燃焼炉内
脱硫法３ 補ｉ「をするに 事１′１との関係 特１．′Ｉ出願人１１
所 大阪市西区江戸堀１丁Ｆ’Ｊ６番１４号氏名・名称
（５１１）日立造船株式会社４、代 理 人 外４名 ５ 補１１−命令内１０ｊ 昭和 シ１ 月
１１６ 浦１１に、１り増加・Ｊる発明の数補
正 の 内 容 用）特許請求の範囲を別紙のとおりにｈｌｉ正する。 （２）明細’＋！：３ｔ″ｊ： １１’３ｒ熱分解Ｊ
ヲ「ＩＴＣｌ カスヲ炉内に供給するか、あるいは熱分
解」に８１正する。 （３）同３頁１２ ｉ’ｒ ｒともに」を「とともに」
に３１１１′、する。 ＋４１ 同６頁＋３？ｊｒ実験１」を１なお、第１図
、第２図および第３図に示す燃焼炉において、１１Ｃ／
’ｌｊスを炉内に直接供給する場合には、いすめ Ｊ＋４／燃焼炉の場合も無機塩化物供給管から１（Ｃ１
ガスを供給する。 実験１」にＮＪ正する。 （５）同７頁１３〜１４行「これら〜ＳＯｘ」を「さら
に塩化第２鉄水溶液の代わりに供給管（１１）から３
Ｑ Ｏｐｐ＋＋ｉのＩＩＣ！ガスをｆｆｆ、接炉内に供
給して、上記操作を繰返した。これら実験の結果を第４
図に示す。同図から明らかなように、塩化第２鉄水溶液
およＱｉ’１ｌＣＩ！ガスを供給した場合、５ＯＸＪに
８１正する。 （６）同８１′１７〜９行「これら〜水溶ｌ（グ」を「
さらに塩化第２鉄水溶液の代わりに３０ＯＮＩ ＩＩＩ
のｕｃｅガスを直接炉内に供給してＮ 、１．’、 ｉ
７Ｌ冒・ヤ゛１作をイ・ヤ）返した。これら実験の結末
を第５図に示す。同図から明らかなように、塩化第２秋
水溶液およびＩＴＣＩ！ガス」に８１正する。 （７） 同ｓ １：ｆｔ ２６〜９頁３行「炉内〜で
ある。」を「ＳＯｘ吸収剤の反応“１／１°を高めるこ
とにより、反応時間のう１、ノ縮および脱硫率の向１″
を果たすことがてきる。」にｄ１正する。 （８） 図面の第４図およＯ第５図を別紙のとおりに
ご１正する。 特許請求の範囲 ないし水蒸気との反応によってＨＣｌカスを発生する無
機塩化物または塩酸を炉内に供給しながら燃焼を行なっ
てＨＣｌカスを発生せしめ、炉内湿度９００〜１３０
ｏ’ｃノ範囲テｃ＋′Ｉ含有Ｓ Ｏｘ ＩＱ 成剤をリ
ノｊ内に供給することを特徴とする燃焼炉内脱硫θく。
直断面図、第４図は炉内流度とＣａ反応率の関係を示す
グラフ、第５図はＣａ／ Ｓ当量比とＣａ反応率の関係
を示すグラフである。 （７１（２４＋・・・バーナ、＋９１ ＋２６１・・・
吸収剤供給管、（１１）＋２１１ ＋３１１ ＋４１１
・・・無機塩化物供給管。 以 上 外４名 手続補正７ｊＦ 昭和５８年５月／」１１ １ 事＋１の表】１、 昭和５８ ｆ’Ｎｊ、ｌ’１
願第３１３３９ 号２、発明の名ｖ１、 燃焼炉内
脱硫法３ 補ｉ「をするに 事１′１との関係 特１．′Ｉ出願人１１
所 大阪市西区江戸堀１丁Ｆ’Ｊ６番１４号氏名・名称
（５１１）日立造船株式会社４、代 理 人 外４名 ５ 補１１−命令内１０ｊ 昭和 シ１ 月
１１６ 浦１１に、１り増加・Ｊる発明の数補
正 の 内 容 用）特許請求の範囲を別紙のとおりにｈｌｉ正する。 （２）明細’＋！：３ｔ″ｊ： １１’３ｒ熱分解Ｊ
ヲ「ＩＴＣｌ カスヲ炉内に供給するか、あるいは熱分
解」に８１正する。 （３）同３頁１２ ｉ’ｒ ｒともに」を「とともに」
に３１１１′、する。 ＋４１ 同６頁＋３？ｊｒ実験１」を１なお、第１図
、第２図および第３図に示す燃焼炉において、１１Ｃ／
’ｌｊスを炉内に直接供給する場合には、いすめ Ｊ＋４／燃焼炉の場合も無機塩化物供給管から１（Ｃ１
ガスを供給する。 実験１」にＮＪ正する。 （５）同７頁１３〜１４行「これら〜ＳＯｘ」を「さら
に塩化第２鉄水溶液の代わりに供給管（１１）から３
Ｑ Ｏｐｐ＋＋ｉのＩＩＣ！ガスをｆｆｆ、接炉内に供
給して、上記操作を繰返した。これら実験の結果を第４
図に示す。同図から明らかなように、塩化第２鉄水溶液
およＱｉ’１ｌＣＩ！ガスを供給した場合、５ＯＸＪに
８１正する。 （６）同８１′１７〜９行「これら〜水溶ｌ（グ」を「
さらに塩化第２鉄水溶液の代わりに３０ＯＮＩ ＩＩＩ
のｕｃｅガスを直接炉内に供給してＮ 、１．’、 ｉ
７Ｌ冒・ヤ゛１作をイ・ヤ）返した。これら実験の結末
を第５図に示す。同図から明らかなように、塩化第２秋
水溶液およびＩＴＣＩ！ガス」に８１正する。 （７） 同ｓ １：ｆｔ ２６〜９頁３行「炉内〜で
ある。」を「ＳＯｘ吸収剤の反応“１／１°を高めるこ
とにより、反応時間のう１、ノ縮および脱硫率の向１″
を果たすことがてきる。」にｄ１正する。 （８） 図面の第４図およＯ第５図を別紙のとおりに
ご１正する。 特許請求の範囲 ないし水蒸気との反応によってＨＣｌカスを発生する無
機塩化物または塩酸を炉内に供給しながら燃焼を行なっ
てＨＣｌカスを発生せしめ、炉内湿度９００〜１３０
ｏ’ｃノ範囲テｃ＋′Ｉ含有Ｓ Ｏｘ ＩＱ 成剤をリ
ノｊ内に供給することを特徴とする燃焼炉内脱硫θく。
Claims (1)
- 熱分解ないし水蒸気との反応によってＭＣＩ！ガスを発
生する無機塩化物または塩酸を炉内に供給しながら燃焼
を行なってＨＣＡ’ガスを発生せし焼炉内脱硫法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58031339A JPS59156415A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58031339A JPS59156415A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59156415A true JPS59156415A (ja) | 1984-09-05 |
Family
ID=12328483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58031339A Pending JPS59156415A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 燃焼炉内脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59156415A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63229125A (ja) * | 1987-03-18 | 1988-09-26 | Hitachi Zosen Corp | 炉内脱硫法 |
| JPH04124296U (ja) * | 1991-04-30 | 1992-11-12 | 株式会社三協精機製作所 | 揺動装置付オルゴール |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49120884A (ja) * | 1973-03-22 | 1974-11-19 |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP58031339A patent/JPS59156415A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49120884A (ja) * | 1973-03-22 | 1974-11-19 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63229125A (ja) * | 1987-03-18 | 1988-09-26 | Hitachi Zosen Corp | 炉内脱硫法 |
| JPH04124296U (ja) * | 1991-04-30 | 1992-11-12 | 株式会社三協精機製作所 | 揺動装置付オルゴール |
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