JPS59155501A - ラジアル型セラミツクタ−ビンロ−タ−およびその製造法 - Google Patents
ラジアル型セラミツクタ−ビンロ−タ−およびその製造法Info
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- JPS59155501A JPS59155501A JP58028632A JP2863283A JPS59155501A JP S59155501 A JPS59155501 A JP S59155501A JP 58028632 A JP58028632 A JP 58028632A JP 2863283 A JP2863283 A JP 2863283A JP S59155501 A JPS59155501 A JP S59155501A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
- C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
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- C04B35/632—Organic additives
- C04B35/634—Polymers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
一゛パ。
本発明は翼部とハフ′部との接合部の気体出口側2け軟
部にクランクのない機械的!!li度の強いラジアル型
セラミックタービンローターおよびそ、メi#造法に閑
するものである。
部にクランクのない機械的!!li度の強いラジアル型
セラミックタービンローターおよびそ、メi#造法に閑
するものである。
屋化珪素、炭化珪素、サイアロン等のシリコンセラミッ
クスは耐熱性および耐熱衝撃性に優れており、又hmで
あるためガスタービンエンジン、デイゼルエンジン等の
構造材料として注目されており、とりわけこれらのセラ
ミック材料から成る、ラジア/l’ffタービンロータ
ーは、金属製タービンロータに比べ軽量でしかも高温で
使用でき、さらに極めて熱効率に優れているため、自動
車エンジン用ターボチャージャーローターあるいはカス
タービンローター等として注目されている。そしてこの
ラジアル型タービンローターは形状が複雑であるため、
通裕、射出成形法等により成形されている。しかし乍ら
、セラミックス原料を射出成形に用いるには可塑剤とし
て多量の樹脂、ワックス等を加えなければならないため
、セラミック原料よりなる射出成形後のラジアル型ター
ビンローターより樹脂、ワックス等を加熱あるいは焼成
各こより除去する除、その悄遣上翼都と/Sブ部とσ)
接合部の気体出口側つけ根部の厚みが急叡に変イしする
ため脱樹脂、脱ワツクスが不均一におこり、そのため成
形体の密度が不均質となり焼成時Gこ屍所的な収縮差が
生じて引張応力により、翼部と711部との接合部の気
体、出口側つけ根部にクラックが生じ易い欠点があった
。
クスは耐熱性および耐熱衝撃性に優れており、又hmで
あるためガスタービンエンジン、デイゼルエンジン等の
構造材料として注目されており、とりわけこれらのセラ
ミック材料から成る、ラジア/l’ffタービンロータ
ーは、金属製タービンロータに比べ軽量でしかも高温で
使用でき、さらに極めて熱効率に優れているため、自動
車エンジン用ターボチャージャーローターあるいはカス
タービンローター等として注目されている。そしてこの
ラジアル型タービンローターは形状が複雑であるため、
通裕、射出成形法等により成形されている。しかし乍ら
、セラミックス原料を射出成形に用いるには可塑剤とし
て多量の樹脂、ワックス等を加えなければならないため
、セラミック原料よりなる射出成形後のラジアル型ター
ビンローターより樹脂、ワックス等を加熱あるいは焼成
各こより除去する除、その悄遣上翼都と/Sブ部とσ)
接合部の気体出口側つけ根部の厚みが急叡に変イしする
ため脱樹脂、脱ワツクスが不均一におこり、そのため成
形体の密度が不均質となり焼成時Gこ屍所的な収縮差が
生じて引張応力により、翼部と711部との接合部の気
体、出口側つけ根部にクラックが生じ易い欠点があった
。
本発明は従来のこのような欠点を解決するため、になさ
れた翼部とハブ部との接合部の気体出口側つけ根部にク
ラックの発生のないラジアル型セラミックタービンロー
ターおよびその製造法(こ関するものであり、軸部と、
該細部に一体的に連結したハブ部と、該ハブ部と一体的
に形成された翼部とから成り、前記)Aブ部の気体出ロ
側端血力≦VII言己翼部の気体出口側つけ根部より突
出し□、た形状のラジアル型タービンローターにおいて
、前記翼部とハブ部との接合部の前記気体出口側つけ根
部のすみ回部が3Rg111以上の曲面に形成されてし
′する冒アル型セラミックタービンローターおよび焼成
後の翼部とノ・プ部との接各部の前記気体出口側つ番す
根部のすみ開部が8R酩π番以上の曲面となるタービン
ローターをセラミック原料を用いて射出、成型により一
体的に成形し、後脱脂した後輩圧下で焼成するラジアル
型セラミックタービンローターの製造法である。
れた翼部とハブ部との接合部の気体出口側つけ根部にク
ラックの発生のないラジアル型セラミックタービンロー
ターおよびその製造法(こ関するものであり、軸部と、
該細部に一体的に連結したハブ部と、該ハブ部と一体的
に形成された翼部とから成り、前記)Aブ部の気体出ロ
側端血力≦VII言己翼部の気体出口側つけ根部より突
出し□、た形状のラジアル型タービンローターにおいて
、前記翼部とハブ部との接合部の前記気体出口側つけ根
部のすみ回部が3Rg111以上の曲面に形成されてし
′する冒アル型セラミックタービンローターおよび焼成
後の翼部とノ・プ部との接各部の前記気体出口側つ番す
根部のすみ開部が8R酩π番以上の曲面となるタービン
ローターをセラミック原料を用いて射出、成型により一
体的に成形し、後脱脂した後輩圧下で焼成するラジアル
型セラミックタービンローターの製造法である。
本発明の史に訃しい構゛成を製造法につl/)で述べれ
ば、窒化珪素、炭化珪素、サイアロンあるし)は焼成に
よりこれらを生成する物質から遠はれる少、くとも一種
好ましくはそのいずれか一棟より成る原料に可塑剤とし
て樹脂およびワックス等を添加しさらに好ましくは窒化
珪素の場合、Y、08゜MgAl2O4z %Ol a
eo2t SrO等の焼結助剤、又炭化珪素の場合、B
e 、 l 、 B 、 O等の焼結助斉0を加えて混
合混練し、射出成形用のセラミック原料を調製する。そ
して第1−に示すよう番こ、焼成後の翼部1とハブ部2
ムの接合部の気体出口側つけ根部のすみ内部8が3RM
以上好ましく4ま1 g Ram以下、より好ましくは
4Rrnm〜6Rgmの曲面全形成するように調整され
た射出用金型を用し1て前ゴ己セラミック原料を射出成
形する。
ば、窒化珪素、炭化珪素、サイアロンあるし)は焼成に
よりこれらを生成する物質から遠はれる少、くとも一種
好ましくはそのいずれか一棟より成る原料に可塑剤とし
て樹脂およびワックス等を添加しさらに好ましくは窒化
珪素の場合、Y、08゜MgAl2O4z %Ol a
eo2t SrO等の焼結助剤、又炭化珪素の場合、B
e 、 l 、 B 、 O等の焼結助斉0を加えて混
合混練し、射出成形用のセラミック原料を調製する。そ
して第1−に示すよう番こ、焼成後の翼部1とハブ部2
ムの接合部の気体出口側つけ根部のすみ内部8が3RM
以上好ましく4ま1 g Ram以下、より好ましくは
4Rrnm〜6Rgmの曲面全形成するように調整され
た射出用金型を用し1て前ゴ己セラミック原料を射出成
形する。
次いで射出成形によって得られた成ル体中(こ含まnる
樹脂およびワックス等の可TJi剤を加熱(こより除去
して脱脂を行う。
樹脂およびワックス等の可TJi剤を加熱(こより除去
して脱脂を行う。
この加熱条件は、樹脂およびワックス等の種類、含有量
によっても興なるがほぼ800〜600°Cの温度まで
1007C/hr以下、好ましくは10°C/hr以下
のJj4.温逐度で昇温し、加熱を行って脱脂を行う。
によっても興なるがほぼ800〜600°Cの温度まで
1007C/hr以下、好ましくは10°C/hr以下
のJj4.温逐度で昇温し、加熱を行って脱脂を行う。
そして脱脂後必要に応じて静水加圧お、よび仮焼を行う
。静水加圧は脱脂後の成形体を弾性体の袋で覆い500
〜5000ψνの圧力で行ない成形体を緻密化する。又
、仮焼は成形体の取扱いを容易にし、機械加工に必要な
強度を付与するため800〜1200℃の温度で行う。
。静水加圧は脱脂後の成形体を弾性体の袋で覆い500
〜5000ψνの圧力で行ない成形体を緻密化する。又
、仮焼は成形体の取扱いを容易にし、機械加工に必要な
強度を付与するため800〜1200℃の温度で行う。
その後成形体は原料材質の種類に応じてそれぞれの材質
が完全に焼結する温度例えは1600〜2200°Cで
10〜200分間程度焼成を行う。尚、セラミックスの
原料として焼成することにより窒化珪素、炭化珪素、サ
イアロン等を生成する原料を用いるときは、焼成温度は
勿論のこと雰囲気も極めでぶ要であり、例えは窒化珪素
ゐ場合は窒素雰囲気、炭化珪素の場合はアルゴンFaF
BA気で行う。そして焼成により翼部1とハブs2との
接合部の気体出口側つけ根部のすみ内部8が3Ram以
上の曲面を有するつけ根部のすみ内部にクラックのない
本発明のラジアル型セラミックタービンローターが得ら
れる。なお、焼成後の翼部とハブ部との接合部の気体出
口側つけ根部のすみ内部を8R關以上の曲面に限定する
理由は3 Rma未満の曲面であると、翼、部とハブ部
との[4%ζ呪接合部の気体出口側つけ根部の厚みの変
化が急激になるため脱脂が不均一になり、密度の不均一
が生ずるため局部的な収縮差が発生し、引張応力により
クラックが発生するからである。またl0R−よりも大
さくなるとローターの空力特性が低下し易くなるため1
0 R’l+1111以下である方が好ましい。
が完全に焼結する温度例えは1600〜2200°Cで
10〜200分間程度焼成を行う。尚、セラミックスの
原料として焼成することにより窒化珪素、炭化珪素、サ
イアロン等を生成する原料を用いるときは、焼成温度は
勿論のこと雰囲気も極めでぶ要であり、例えは窒化珪素
ゐ場合は窒素雰囲気、炭化珪素の場合はアルゴンFaF
BA気で行う。そして焼成により翼部1とハブs2との
接合部の気体出口側つけ根部のすみ内部8が3Ram以
上の曲面を有するつけ根部のすみ内部にクラックのない
本発明のラジアル型セラミックタービンローターが得ら
れる。なお、焼成後の翼部とハブ部との接合部の気体出
口側つけ根部のすみ内部を8R關以上の曲面に限定する
理由は3 Rma未満の曲面であると、翼、部とハブ部
との[4%ζ呪接合部の気体出口側つけ根部の厚みの変
化が急激になるため脱脂が不均一になり、密度の不均一
が生ずるため局部的な収縮差が発生し、引張応力により
クラックが発生するからである。またl0R−よりも大
さくなるとローターの空力特性が低下し易くなるため1
0 R’l+1111以下である方が好ましい。
次に本発明の効果を実施例に基づいて説明する。
平均粒径0.5μのSl a N 4粉末100重量部
に焼結助剤としてMgO8重It部、SrO2重胤部、
ceo。
に焼結助剤としてMgO8重It部、SrO2重胤部、
ceo。
2重量部および可塑剤としてポリプロピレン樹脂を15
恵鼠部加えて混合混練し、射出成形用セラミック原料を
調製した。そして嵩の最大直径が60酵で翼部とハブ部
との接合部の気体出口側のすみ内部が第1表に示した数
値の曲面を有するラジアル型タービンローターを得るた
め、前記セラミック原料を、前記所定寸法となるよう調
整された金型を用いて射出成形した。その後これらの成
形体を5”C/hrの昇温速度で500℃迄昇温し、5
00°Cで10時間加熱して脱脂を行い、後、脱、脂し
た成形体をゴム袋中に入れて3000に9/CTn2の
圧力で静水加圧を行なって緻密化し、次いで窒素雰囲気
中で1720°Cで30分焼成した。焼成後のローター
についてのクラックの発生状態を第1表に併記した。焼
成後翼部とハブ部との接合部の気体出口側のすみ内部が
3Ram以上の曲面を有する本発明のローター(試料1
〜試料4)°は、クラックの発生が全く認められなかっ
たのに゛対しすみ内部が8Rmmより小さい曲面のロー
ター(試料5および試料6)は、翼部とハブ部との接合
部の気体出口側のすみ内部にいずれもそれぞれ3tnm
、6m5−゛。
恵鼠部加えて混合混練し、射出成形用セラミック原料を
調製した。そして嵩の最大直径が60酵で翼部とハブ部
との接合部の気体出口側のすみ内部が第1表に示した数
値の曲面を有するラジアル型タービンローターを得るた
め、前記セラミック原料を、前記所定寸法となるよう調
整された金型を用いて射出成形した。その後これらの成
形体を5”C/hrの昇温速度で500℃迄昇温し、5
00°Cで10時間加熱して脱脂を行い、後、脱、脂し
た成形体をゴム袋中に入れて3000に9/CTn2の
圧力で静水加圧を行なって緻密化し、次いで窒素雰囲気
中で1720°Cで30分焼成した。焼成後のローター
についてのクラックの発生状態を第1表に併記した。焼
成後翼部とハブ部との接合部の気体出口側のすみ内部が
3Ram以上の曲面を有する本発明のローター(試料1
〜試料4)°は、クラックの発生が全く認められなかっ
たのに゛対しすみ内部が8Rmmより小さい曲面のロー
ター(試料5および試料6)は、翼部とハブ部との接合
部の気体出口側のすみ内部にいずれもそれぞれ3tnm
、6m5−゛。
の長さのクラックが発生していた。そしてこれらの試P
)を用いて回転試験を行うためにローターの勤王つりあ
いをいずれも0.059cmに研削調整L;歿後、金属
製シャフトを取りつけ全体の勤王つりあいを0.001
9cmにさらにバランス調整し、回転試験機により徐々
に回転数を増やしながら試験を行った。その結果、本発
明のローター(試料1〜試料4)は、150.000
RPMの回転数でも破壊しなかったのに対し、本発明外
のローター(試料5および試料6)は70.000 R
PM以下の回転数で破壊した。
)を用いて回転試験を行うためにローターの勤王つりあ
いをいずれも0.059cmに研削調整L;歿後、金属
製シャフトを取りつけ全体の勤王つりあいを0.001
9cmにさらにバランス調整し、回転試験機により徐々
に回転数を増やしながら試験を行った。その結果、本発
明のローター(試料1〜試料4)は、150.000
RPMの回転数でも破壊しなかったのに対し、本発明外
のローター(試料5および試料6)は70.000 R
PM以下の回転数で破壊した。
以上述べたように、本発明のラジアル型セラミックター
ビンローターおよびその製造法は、タービンローターの
翼部とハブ部との接合部の気体出口側つけ根部のrみ内
部を3Ram以上の曲面に一体に射出成形することによ
って、製造時に最もクランクが発生し易いつけ根部のす
み内部に全くクランク発生のない機械的強度の強い夕°
−ビンローターが得られるものであって、ディー゛ゼル
エンジンおよびガソリンエンジン用のターボチャージャ
ー用。−、−およ。;1xp−イアエシジレの。−ター
等のラジアル型セラミックタービンローター −°゛
、 として利用でき、産業上極めて有用である。
ビンローターおよびその製造法は、タービンローターの
翼部とハブ部との接合部の気体出口側つけ根部のrみ内
部を3Ram以上の曲面に一体に射出成形することによ
って、製造時に最もクランクが発生し易いつけ根部のす
み内部に全くクランク発生のない機械的強度の強い夕°
−ビンローターが得られるものであって、ディー゛ゼル
エンジンおよびガソリンエンジン用のターボチャージャ
ー用。−、−およ。;1xp−イアエシジレの。−ター
等のラジアル型セラミックタービンローター −°゛
、 として利用でき、産業上極めて有用である。
第1図は本発明のラジアル型タービンローターを具体的
に説明する説明図である。 l・・・翼部、2・・・ノ゛・ブ部、2A・・・ハブ部
先端部、2B=、、ハブ部突出部、8・・・すみ内部、
4・・・軸部。
に説明する説明図である。 l・・・翼部、2・・・ノ゛・ブ部、2A・・・ハブ部
先端部、2B=、、ハブ部突出部、8・・・すみ内部、
4・・・軸部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L @部と、該細部に一体的に連結したハブ部と、該ハ
ブ部と一体的に形成された翼部とから成り、ησ記ハブ
部の気体出口側端面が前記a部の気体出口側つけ根部よ
り突出した形状のラジアル型タービンローターにおいて
、前記翼部とハブ部との接合部の前記気体出0佃つけ根
部のすみ内部が3Rtnnr以上の曲面に形成されてい
ることを特徴とするラジアル型セラミックタービンロー
ター。 2−1111部と、該軸部に一体的に連結したハブ部と
該ハブ部と一体的にノシ成された翼部とから成り、前記
ハブ部の気体出口側肩囲が、1l−IJ記翼部の気体出
口側つけ根部より突出した形状のラジアル型タービンロ
ーターの製造法において、焼成後の8部とハブ部とめ接
合部の前記気体出口側つけ根部のすみ内部が3Rrtu
a以上の曲面となるタービンローターをセラミック原料
を用いて射出成形により一体的、に成形し、後脱脂した
後常圧下で焼成することを特徴とするラジアル型セラミ
ックタービンローターの製造法。 8、 セラミックス原料が窒化珪素、炭化珪素、サイア
ロンあるいは焼成により、・これらを生成する物質のい
ずれか1権又は2柚以上より成る特許請求の範囲第2項
記載のラジアル型セラミックタービンローターの製造法
。
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- 1984-02-23 DE DE8484301163T patent/DE3468481D1/de not_active Expired
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