JPS59150017A - マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法Info
- Publication number
- JPS59150017A JPS59150017A JP1443883A JP1443883A JPS59150017A JP S59150017 A JPS59150017 A JP S59150017A JP 1443883 A JP1443883 A JP 1443883A JP 1443883 A JP1443883 A JP 1443883A JP S59150017 A JPS59150017 A JP S59150017A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat treatment
- point
- cast steel
- temperature
- normalizing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品の熱処
理法に関する。
理法に関する。
マルテンサイト系ステンレス鋼は、熱処理によって硬化
し強靭性と耐食性を併せ持つことができ、このマルテン
サイト系ステンレス鋼の鋳鋼品は、形状が複雑でしかも
強度が要求される機械部品や構造材料などの用途に広く
用いられている。
し強靭性と耐食性を併せ持つことができ、このマルテン
サイト系ステンレス鋼の鋳鋼品は、形状が複雑でしかも
強度が要求される機械部品や構造材料などの用途に広く
用いられている。
従来、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品の熱処理は
、熱処理の目的に応じて通常焼なまし、焼入れ、焼なら
しもしくは焼もどし、またはこれらの組合せで行なわれ
ている。例えば、／３Ｃｒ −＋Ｎｉ マルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳鋼品の熱処理は、９！０− ／１０
０ ’Ｃの温度でｉｏ〜３０時間保持して焼なましを行
な旨、次でりｊＯ−１０オＯ℃の温度で１０−３０時間
保持し室温まで急冷して焼たらしを行ない、さらに！！
０〜ｔｒｏ℃でｊ〜３０時間保持して焼もどしを行なっ
て、実施されている。
、熱処理の目的に応じて通常焼なまし、焼入れ、焼なら
しもしくは焼もどし、またはこれらの組合せで行なわれ
ている。例えば、／３Ｃｒ −＋Ｎｉ マルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳鋼品の熱処理は、９！０− ／１０
０ ’Ｃの温度でｉｏ〜３０時間保持して焼なましを行
な旨、次でりｊＯ−１０オＯ℃の温度で１０−３０時間
保持し室温まで急冷して焼たらしを行ない、さらに！！
０〜ｔｒｏ℃でｊ〜３０時間保持して焼もどしを行なっ
て、実施されている。
しかしながら、従来の熱処理法では、鋳鋼品の材質面で
次のような問題がある。
次のような問題がある。
第一に、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品を腐食性
の強い雰囲気、高応力の下で利用するとき結晶粒の均一
性がより重要になってくるが、鋳鋼品が大型で肉厚変化
の大きいものである場合、結晶粒は凸起部および肉薄部
で微細であり、逆に肉厚部、Ｔ型またはＸ型等の交差部
で粗大となって結晶粒度の分布が不均一となることであ
る。こｎは、鋳鋼品の太い部分で偏析が起り、この偏析
を拡散するために高温長時間の熱処理を行なうと結晶粒
が粗大化するからである。
の強い雰囲気、高応力の下で利用するとき結晶粒の均一
性がより重要になってくるが、鋳鋼品が大型で肉厚変化
の大きいものである場合、結晶粒は凸起部および肉薄部
で微細であり、逆に肉厚部、Ｔ型またはＸ型等の交差部
で粗大となって結晶粒度の分布が不均一となることであ
る。こｎは、鋳鋼品の太い部分で偏析が起り、この偏析
を拡散するために高温長時間の熱処理を行なうと結晶粒
が粗大化するからである。
第二に、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品の用途に
応じ所望の結晶粒度を持つような熱処理が望まれている
が、例えば焼ならしを欲皮繰り返して結晶粒を全体的に
微細化することができても。
応じ所望の結晶粒度を持つような熱処理が望まれている
が、例えば焼ならしを欲皮繰り返して結晶粒を全体的に
微細化することができても。
結晶粒を所望の大きさに均一化することはできてしない
ことである。
ことである。
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品の結晶
粒の大きさを制御して所望の結晶粒度を均一にもつ鋳鋼
品を得ることのできる熱処理法を提供することである。
粒の大きさを制御して所望の結晶粒度を均一にもつ鋳鋼
品を得ることのできる熱処理法を提供することである。
本発明者らは、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品に
ついて上記の問題点を解決するために種々の熱処理条件
について研究を行なった結果、焼ならしまたは焼入れの
冷却温度によって結晶粒の大きさを制御できることを見
い出したＯすなわち、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳
鋼品を焼ならしまたは焼入れを行ないその後直ちに焼な
らしまたは焼入れを行なう熱処理の場合、最初の焼なら
しまたは焼入ｎの冷却温度をマルテンサイト変態開始温
度（以下Ｍｓ点と込う）に下げるとマルテンサイト変態
と共に結晶粒の微細化も始まシ冷却温度によって結晶粒
の微細化の程度が決まることがわかった０こ扛は、マル
テンサイト変態の進行度が冷却速度や保持時間とは無関
係で冷却温度に依存することより説明づけられる。上述
の知見にもとすいて、マルテンサイト変態を利用して冷
却温度を制御す扛ば所望の結晶粒度に微細化できること
を確認し、本発明を完成するに至った○すなわち、本発
明は、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼なＡｃ３変態
点を超える温度からマルテンサイト変態開始点（Ｍｓ点
〕とマルテンサイト変態終了点（以下ｗ点という）との
間の温度まで冷却する焼ならしまたは焼入牡な行な込、
その後直も、に焼ならしまたは焼入れを行なうことによ
り、結晶粒度を制御することを特徴とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法である０〔発明の詳細
な説明〕 本発明の熱処理法はマルテンサイト系ステンレス鋼に適
用され、ここでマルテンサイト系ステンレス鋼とは焼入
硬化する性質をもつステンレス鋼をいう。化学成分の組
成によシ例えばＪＩＳ規格でＳＵ８．！／、ＳＵＳ刀、
ＳＵＳ、？７および５Ｃ８ｔなどがある。
ついて上記の問題点を解決するために種々の熱処理条件
について研究を行なった結果、焼ならしまたは焼入れの
冷却温度によって結晶粒の大きさを制御できることを見
い出したＯすなわち、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳
鋼品を焼ならしまたは焼入れを行ないその後直ちに焼な
らしまたは焼入れを行なう熱処理の場合、最初の焼なら
しまたは焼入ｎの冷却温度をマルテンサイト変態開始温
度（以下Ｍｓ点と込う）に下げるとマルテンサイト変態
と共に結晶粒の微細化も始まシ冷却温度によって結晶粒
の微細化の程度が決まることがわかった０こ扛は、マル
テンサイト変態の進行度が冷却速度や保持時間とは無関
係で冷却温度に依存することより説明づけられる。上述
の知見にもとすいて、マルテンサイト変態を利用して冷
却温度を制御す扛ば所望の結晶粒度に微細化できること
を確認し、本発明を完成するに至った○すなわち、本発
明は、マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼なＡｃ３変態
点を超える温度からマルテンサイト変態開始点（Ｍｓ点
〕とマルテンサイト変態終了点（以下ｗ点という）との
間の温度まで冷却する焼ならしまたは焼入牡な行な込、
その後直も、に焼ならしまたは焼入れを行なうことによ
り、結晶粒度を制御することを特徴とするマルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法である０〔発明の詳細
な説明〕 本発明の熱処理法はマルテンサイト系ステンレス鋼に適
用され、ここでマルテンサイト系ステンレス鋼とは焼入
硬化する性質をもつステンレス鋼をいう。化学成分の組
成によシ例えばＪＩＳ規格でＳＵ８．！／、ＳＵＳ刀、
ＳＵＳ、？７および５Ｃ８ｔなどがある。
本発明による熱処理法では、第一の焼ならしまたは焼入
れ後直ちに第二の焼ならし１ｆこは焼入れが実施される
。ここで「直ちに」とは所定温度に冷却した後さらに冷
却することなく次の焼ならしまたは焼入れが施されるこ
とを指す０また、第一の焼入ｎまたは焼ならしの熱処理
条件は、冷却以外通常の操作と同様である。
れ後直ちに第二の焼ならし１ｆこは焼入れが実施される
。ここで「直ちに」とは所定温度に冷却した後さらに冷
却することなく次の焼ならしまたは焼入れが施されるこ
とを指す０また、第一の焼入ｎまたは焼ならしの熱処理
条件は、冷却以外通常の操作と同様である。
本発明の第一の焼入れまたは焼ならしの冷却は、Ａｃ３
変態点を超える温度からＭｓ点とＭｆ点との間の温度に
冷却して行なう。Ｍｓ点はオーステナイトからマルテン
サイトに転移が始まる温度であシ、冷却速度にほとんど
無関係で組成によって定まる。
変態点を超える温度からＭｓ点とＭｆ点との間の温度に
冷却して行なう。Ｍｓ点はオーステナイトからマルテン
サイトに転移が始まる温度であシ、冷却速度にほとんど
無関係で組成によって定まる。
またＭｓ点はマルテンサイトへの転移が終了する温度で
あシ、鋼の組成によって定せるｏしたがって、本発明の
熱処理にお込で前もって滴点およびＭｆ点を測定してお
く必要がある。たとえばｎＣｒ −４ｔＮｉ マルテ
ンサイト系ステンレス鋼では、滴点が、２４Ｌθ〜、２
１０℃であり、■点が幻〜ｇｏ ”ｃである０冷却源度
と結晶粒の微細化の関係については、滴点に近い程結晶
粒が粗大であわ、逆にＭｆ点に近づく程結晶粒が微細と
なる。しかし、冷却温度と結晶粒の微細化の程度とは必
ずしも直線の比例関係になく、例えば／３Ｃｒ−≠Ｎｌ
系ステンレス鋼鋳鋼（ＪＩＳでＳＣＳ夕に該当）では滴
から（Ｍｓ ＋Ｍｆ）／２までの冷却温度で微細化効果
はほとんど飽和し、■点までは微細化の程度が微増する
にすぎない。ところで、滴点を超える冷却温度ではマル
テンサイト変態が起らな因ために結晶粒の微細化がみら
れず、逆にｗ点未満の冷却温度では既に微細化が飽和し
ているためにそれ以上の結晶粒の微細化が期待できない
。また、結晶粒の均一化を目的とする場合、鋳鋼品全体
を所望の温度に保持することが好ましい。
あシ、鋼の組成によって定せるｏしたがって、本発明の
熱処理にお込で前もって滴点およびＭｆ点を測定してお
く必要がある。たとえばｎＣｒ −４ｔＮｉ マルテ
ンサイト系ステンレス鋼では、滴点が、２４Ｌθ〜、２
１０℃であり、■点が幻〜ｇｏ ”ｃである０冷却源度
と結晶粒の微細化の関係については、滴点に近い程結晶
粒が粗大であわ、逆にＭｆ点に近づく程結晶粒が微細と
なる。しかし、冷却温度と結晶粒の微細化の程度とは必
ずしも直線の比例関係になく、例えば／３Ｃｒ−≠Ｎｌ
系ステンレス鋼鋳鋼（ＪＩＳでＳＣＳ夕に該当）では滴
から（Ｍｓ ＋Ｍｆ）／２までの冷却温度で微細化効果
はほとんど飽和し、■点までは微細化の程度が微増する
にすぎない。ところで、滴点を超える冷却温度ではマル
テンサイト変態が起らな因ために結晶粒の微細化がみら
れず、逆にｗ点未満の冷却温度では既に微細化が飽和し
ているためにそれ以上の結晶粒の微細化が期待できない
。また、結晶粒の均一化を目的とする場合、鋳鋼品全体
を所望の温度に保持することが好ましい。
炊込で、本発明の熱処理法による第二の焼ならしまたは
焼入ｆＬは、熱処理の目的に応じ通常の操作で行なうこ
とができる。ただし、結晶粒が再び粗大化するために長
時間高温に保持する焼ならしは好ましくない。また、本
発明の熱処理法の第一の焼ならしまたは焼入ｎおよび第
二の焼ならしまたは焼入れの前後に、熱処理の目的に応
じ焼入れ、焼もどし、焼なましなどを実施することがで
きる○例えば、第一の焼ならしの前に焼なましを、第二
の焼ならしの後に焼もどしを実施することができるＯ 〔実施例および比較例〕 以下、例を利用して本発明の詳細な説明する。
焼入ｆＬは、熱処理の目的に応じ通常の操作で行なうこ
とができる。ただし、結晶粒が再び粗大化するために長
時間高温に保持する焼ならしは好ましくない。また、本
発明の熱処理法の第一の焼ならしまたは焼入ｎおよび第
二の焼ならしまたは焼入れの前後に、熱処理の目的に応
じ焼入れ、焼もどし、焼なましなどを実施することがで
きる○例えば、第一の焼ならしの前に焼なましを、第二
の焼ならしの後に焼もどしを実施することができるＯ 〔実施例および比較例〕 以下、例を利用して本発明の詳細な説明する。
例ノ（比較例）
主な化学成分についての第１表の組成を持つ１３Ｃｒ−
４ｔＮｉマルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品（ＪＩＳ
規格で５ｃｓｔに該当）につｂて従来の熱処理を行なっ
た。
４ｔＮｉマルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼品（ＪＩＳ
規格で５ｃｓｔに該当）につｂて従来の熱処理を行なっ
た。
第 ｌ 表
（重量係）
この鋳鋼品は、第７図のような形状をもつポンプインペ
ラーであシ、クラウンｌ、羽根コ、およびバント３から
なっている。このインペラーは第２図に示すように熱処
理を施した。すなわち、り５０〜７１００°Ｃの温度で
１０〜３０時間保持して焼なましくａ）Ｖ行な−、次い
で７３０〜１０Ｊ−０°Ｃの温度で１０〜３０時間保持
し室温まで急冷して焼ならしくｂ）を行ない、さらに３
！ＴＯ−４夕０℃の温度で５〜３０時間保持して焼もど
しくｃ）を行なった。なお、焼なましく、）と焼ならし
くｂ）の間に押湯切断等が行なわれ、場合によって！０
０− ｔｊＯ℃の温度での焼もどしまたは応力除去焼な
ましが実施され、さらに焼もどしくｃ）後に、鋳造欠陥
等の補修および数回の応力除去焼なましが施された。こ
の従来の熱処理後のインペラーの結晶粒度は、第１表に
示すようにインペラーの部位によシ大きく異なっていた
。
ラーであシ、クラウンｌ、羽根コ、およびバント３から
なっている。このインペラーは第２図に示すように熱処
理を施した。すなわち、り５０〜７１００°Ｃの温度で
１０〜３０時間保持して焼なましくａ）Ｖ行な−、次い
で７３０〜１０Ｊ−０°Ｃの温度で１０〜３０時間保持
し室温まで急冷して焼ならしくｂ）を行ない、さらに３
！ＴＯ−４夕０℃の温度で５〜３０時間保持して焼もど
しくｃ）を行なった。なお、焼なましく、）と焼ならし
くｂ）の間に押湯切断等が行なわれ、場合によって！０
０− ｔｊＯ℃の温度での焼もどしまたは応力除去焼な
ましが実施され、さらに焼もどしくｃ）後に、鋳造欠陥
等の補修および数回の応力除去焼なましが施された。こ
の従来の熱処理後のインペラーの結晶粒度は、第１表に
示すようにインペラーの部位によシ大きく異なっていた
。
第 λ 表
なお、インペラーの部位を示す番号は、第１図で示す部
位に相当し、結晶粒度の表示はＪＩＳ ＧＯＪ′ｊｌ
（ｌり７７）による。
位に相当し、結晶粒度の表示はＪＩＳ ＧＯＪ′ｊｌ
（ｌり７７）による。
例、２（実施例および比較例）
例１と同じ鋳鋼品を用いて、第３図に示すように焼なら
しを行ないその後直ちに次の焼ならしを行ない、最初の
焼ならしの冷却温度を室温（第３図で（ホ）に該当）、
■点（に）に該当）、（１！ｖｉｆ＋Ｍｓ ）／２（（
ハ）に該当）、一点（（ロ）に該当）、およびＭｓ＋ｓ
ｏ″Ｃ（（イ）に該当）の場合に変えて熱処理を施した
。それぞれの温度条件での試料について結晶粒度を測定
し、第１図で示す結果を得た。
しを行ないその後直ちに次の焼ならしを行ない、最初の
焼ならしの冷却温度を室温（第３図で（ホ）に該当）、
■点（に）に該当）、（１！ｖｉｆ＋Ｍｓ ）／２（（
ハ）に該当）、一点（（ロ）に該当）、およびＭｓ＋ｓ
ｏ″Ｃ（（イ）に該当）の場合に変えて熱処理を施した
。それぞれの温度条件での試料について結晶粒度を測定
し、第１図で示す結果を得た。
なお、ｈ点と■点とは／３Ｃｒ−４（Ｎｉマルテンサイ
ト系ステンレス鋼鋳鋼をｌｏｊＯ℃に十分に焼なましし
た後に測定され、各々λｐｏ−，２ｒｏ℃と侵〜ざ０℃
であった。
ト系ステンレス鋼鋳鋼をｌｏｊＯ℃に十分に焼なましし
た後に測定され、各々λｐｏ−，２ｒｏ℃と侵〜ざ０℃
であった。
第ｊ図の結果から、焼ならしの冷却温度によって結晶粒
の大きさが著しく変化し、ｈ点に近い冷却温度では結晶
粒が大きく、冷却温度が低下するにしたがって結晶粒が
小さくなシ、しかも（Ｍｓ＋Ｍｆ）７．２の温度で微細
化効果が飽和することがわかった。
の大きさが著しく変化し、ｈ点に近い冷却温度では結晶
粒が大きく、冷却温度が低下するにしたがって結晶粒が
小さくなシ、しかも（Ｍｓ＋Ｍｆ）７．２の温度で微細
化効果が飽和することがわかった。
例３（実施例）
例／と同じ鋳鋼品インペラーを用いて、第１図に示す本
発明の一実施例の熱処理を施した。すなわち、１０００
℃の温度で７０時間保持して拡散を目的とした焼なまし
くｄ）を行ない、次いで、場合によって押湯切断または
補修等を行ない、その後７００〜ノ０００℃の温度で７
０時間保持しく Ｍｆ ＋Ｍｓ ） ／ −２すなわち
約ｌｊＯ℃まで冷却して焼ならしく、）を行ない、鋳鋼
品の全体が均一となった後すみやかに再度加熱してり０
０〜１ｏｏｏ℃の温度で５時間保持し７て焼ならしくｆ
）を行なった。さらに、焼ならしで生じたマルテンサイ
トを軟化するためにｔｏｏ℃の温度で７２時間保持して
焼もどしを行なった。この本発明の実施例の熱処理後の
インペラーの各部位の結晶粒度を測定した結果、どの部
位も３〜≠の粒度であった。
発明の一実施例の熱処理を施した。すなわち、１０００
℃の温度で７０時間保持して拡散を目的とした焼なまし
くｄ）を行ない、次いで、場合によって押湯切断または
補修等を行ない、その後７００〜ノ０００℃の温度で７
０時間保持しく Ｍｆ ＋Ｍｓ ） ／ −２すなわち
約ｌｊＯ℃まで冷却して焼ならしく、）を行ない、鋳鋼
品の全体が均一となった後すみやかに再度加熱してり０
０〜１ｏｏｏ℃の温度で５時間保持し７て焼ならしくｆ
）を行なった。さらに、焼ならしで生じたマルテンサイ
トを軟化するためにｔｏｏ℃の温度で７２時間保持して
焼もどしを行なった。この本発明の実施例の熱処理後の
インペラーの各部位の結晶粒度を測定した結果、どの部
位も３〜≠の粒度であった。
本発明の熱処理によって、マルテンサイト系ステンレス
鋼鋳鋼品の結晶粒の大きさを制御することができ、しか
も鋳鋼品全体を均一な冷却温度にすれば所望の結晶粒度
を持つ鋳鋼品を得ることもできる。
鋼鋳鋼品の結晶粒の大きさを制御することができ、しか
も鋳鋼品全体を均一な冷却温度にすれば所望の結晶粒度
を持つ鋳鋼品を得ることもできる。
さらに、上述の材質面の効果のみならず、鋳鋼製造工程
中の早期に結晶粒を微細化および均一化することができ
るので超音波および磁粉探傷等の非破壊検査の精度を上
げることが可能となって品質面での効果を奏する。
中の早期に結晶粒を微細化および均一化することができ
るので超音波および磁粉探傷等の非破壊検査の精度を上
げることが可能となって品質面での効果を奏する。
第１図は、ポンプインペラーの断面図、第２図は従来の
熱処理を示す線図、第３図は例３で行った熱処理を示す
線図、第１図は焼ならしの冷却温度と結晶粒の大きさと
の関係図、第ｊ図ｑ本発明の一実施例の熱処理を示す線
図である。 ／・・・クラウン、 λ・・羽根、 ３・・・ハンド。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 第２図 引 １（冥ン）占（ 時間 度 １ ｈ間
熱処理を示す線図、第３図は例３で行った熱処理を示す
線図、第１図は焼ならしの冷却温度と結晶粒の大きさと
の関係図、第ｊ図ｑ本発明の一実施例の熱処理を示す線
図である。 ／・・・クラウン、 λ・・羽根、 ３・・・ハンド。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 第２図 引 １（冥ン）占（ 時間 度 １ ｈ間
Claims (1)
- マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼なＡｅ３変態点を超
える温度からマルテンサイト変態開始温度とマルテンサ
イト変態終了温度との間の温度まで冷却する焼ならしま
たは焼入れを行ない、その後直ちに焼ならしまたは焼入
れを行なうことにより、結晶粒度を制御することを特徴
とするマルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1443883A JPS59150017A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1443883A JPS59150017A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150017A true JPS59150017A (ja) | 1984-08-28 |
Family
ID=11861020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1443883A Pending JPS59150017A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150017A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016052403A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系析出強化型ステンレス鋼の製造方法 |
| CN107299203A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-10-27 | 太仓市顺昌锻造有限公司 | 一种锻件的热处理方法 |
| CN111621626A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-09-04 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种消除ZG25CrNiMo铸造低合金钢的铸态组织的热处理工艺方法 |
| CN111809022A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-10-23 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种提高ZG25CrNiMo铸造低合金钢的力学性能的热处理工艺方法 |
-
1983
- 1983-01-31 JP JP1443883A patent/JPS59150017A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016052403A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系析出強化型ステンレス鋼の製造方法 |
| JP5995157B2 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-09-21 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系析出強化型ステンレス鋼の製造方法 |
| US10000830B2 (en) | 2014-09-29 | 2018-06-19 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for manufacturing martensite-based precipitation strengthening stainless steel |
| CN107299203A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-10-27 | 太仓市顺昌锻造有限公司 | 一种锻件的热处理方法 |
| CN111621626A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-09-04 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种消除ZG25CrNiMo铸造低合金钢的铸态组织的热处理工艺方法 |
| CN111809022A (zh) * | 2020-07-21 | 2020-10-23 | 齐齐哈尔英格机械有限公司 | 一种提高ZG25CrNiMo铸造低合金钢的力学性能的热处理工艺方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6504859B2 (ja) | 低熱膨張鋳鋼品及びその製造方法 | |
| GB2088905A (en) | Heat treating steels by heating rapidly | |
| JP5895266B2 (ja) | 鍛造物の製造方法 | |
| US8377235B2 (en) | Process for forming steel | |
| JPS59150017A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳鋼の熱処理法 | |
| KR101834996B1 (ko) | 경화능이 우수한 고경도 마르텐사이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 | |
| US2188155A (en) | Method of annealing steel | |
| JP2015021155A (ja) | バネ用ステンレス鋼帯及びその製造方法 | |
| US4528042A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
| US4486242A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
| KR20200070534A (ko) | 스프링강 오스테나이트 결정입도 측정방법 | |
| JP2019527777A (ja) | 鋼管のインライン製造方法 | |
| US3795551A (en) | Case hardening steel | |
| JPH0257632A (ja) | 熱疲労特性の優れた型用鋼の製造方法 | |
| US4325758A (en) | Heat treatment for high chromium high carbon stainless steel | |
| RU2344182C2 (ru) | Способ термической обработки изделий из высокопрочных мартенситностареющих сталей | |
| KR101177183B1 (ko) | 가열된 금속의 냉각 방법 및 냉각 장치, 이에 사용되는 염 | |
| RU2366728C1 (ru) | Способ получения толстолистового проката из аустенитной немагнитной стали | |
| RU2640702C1 (ru) | Способ деформационно-термической обработки аустенитных коррозионностойких сталей | |
| US3788903A (en) | Method of processing steel material having high austenitic grain-coarsening temperature | |
| US3711342A (en) | Method of heat treating steel strip | |
| SU812835A1 (ru) | Способ обработки деталей | |
| RU2184795C2 (ru) | Способ изготовления плоского профиля из циркониевых сплавов | |
| RU2031963C1 (ru) | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита | |
| US2824820A (en) | Method of spheroidizing hypereutectoid steels |