RU2031963C1 - Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита - Google Patents
Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита Download PDFInfo
- Publication number
- RU2031963C1 RU2031963C1 SU5007342A RU2031963C1 RU 2031963 C1 RU2031963 C1 RU 2031963C1 SU 5007342 A SU5007342 A SU 5007342A RU 2031963 C1 RU2031963 C1 RU 2031963C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- finely dispersed
- ferrite
- cooled
- metal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Использование: термическая обработка проката из углеродистых и легированных сталей, преднозначенного для холодной деформации. Сущность изобретения: после прокатки при 900 - 1050°С металл охлаждают со скоростью больше критической до 675 - 650°С и выдерживают при данной температуре в течение 10 - 30 с. Затем охлаждают ускоренно до 550 - 400°С и выдерживают при данной температуре до завершения превращения.
Description
Изобретение относится к термической обработке углеродистых и легированных сталей для получения в них структуры (в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита) позволяющей повысить пластичность металла, подвергаемого холодной деформации.
Известен способ производства калиброванной стали для холодной высадки, включающий горячую прокатку, охлаждение на воздухе, волочение со степенью 21-40% на один проход, отжиг при 550-700оС в течение 2-5 ч.
Недостаток приведенного способа - большая длительность операций термической обработки при получении требуемой структуры.
Известен способ сфероидизирующей обработки углеродистых и легированных сталей, включающий пластическую деформацию при температурах на 50-120оС превышающих точку Ac1, охлаждение до 650оС со скоростью 30-100 град/ч, а затем на воздухе.
Недостаток приведенного способа - на ряду с большой длительностью процесса термообработки, получается значительная структурная неоднородность, в следствии которой снижается технологическая пластичность металла.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и получаемому эффекту является известный способ получения стали с двухфазной структурой в виде мельчайшего феррита и мелкого перлита с расстоянием между пластинками не более 0,200 мкм, и обладающей превосходной способностью к волочению и штамповке в холодном состоянии - нагревают до 900-1050оС, подвергают горячей прокатке, после чистовой прокатки при 680-900оС резко охлаждают и выдерживают при температуре 400-550оС до завершения превращения.
Недостаток приведенного способа - при деформации в чистовой группе клетей при температурах 730-900оС наклеп аустенитной фазы приводит к появлению в структуре при изотермической выдержке при температурах 400-550оС цементитных частиц непластинчатой формы, что неизбежно понизит пластичность стали.
Целью изобретения является повышение пластичности металла, предназначенного для холодной деформации - волочения.
Поставленная цель достигается тем, что: после выхода металла из последней чистовой клети подвергают охлаждению со скоростью выше критической до температуры 650-675оС, выдерживают при этой температуре 10-30 с.
Сравнение заявляемого способа с прототипом позволяет сделать вывод о его соответствии критерию "новизна".
Сравнительный анализ известных технических решений и заявляемого не обнаружил у них сходных признаков. Следовательно, заявляемый способ обладает существенными отличиями.
Предложенный способ осуществляют следующим образом. Прокат, например круг, после горячей прокатки при температурах 900-1050оС подвергают охлаждению со скоростью выше критической до температуры 650-675оС, выдерживают при этой температуре 10-30с, далее следует охлаждение со скоростью выше критической до температуры 400-550оС при выдержке достаточной для завершения превращения аустенита по перлитному механизму, затем охлаждение на воздухе. После горячей прокатки при температурах 900-1050оС охлаждение до температуры 650-675оС и выдержка в течение 10-30с позволяют сформировать мелкозернистую структуру и выделившемся феррите. При этом помимо формирования мелкозернистой полиэдрической структуры феррита, аустенитная фаза неизбежно будет раздроблена на мелкие отдельные участки, то в дальнейшем обусловит при изотермической выдержке при 400-550оС получение мелкодисперсных перлитных участков. Высокая способность металла к холодной деформации обеспечивается, в первую очередь, формированием ферритной структуры, представляющей собой равномерно-распределенные мелкие полиэдрические зерна феррита, чистые от дефектов кристаллического строения введенных при горячей прокатке (900-1050оС). При обработке деформированием в чистовой группе клетей при температурах 680-900оС вводятся в выделившийся феррит дефекты кристаллического строения, что неизбежно при последующей холодной деформации (после выдержки при 400-550оС) уменьшат запас технологической пластичности.
При охлаждении (после выхода металла из последней чистовой клети) до температур выше 675оС и времени выдержки более 30 с из-за высокой подвижности ферритных границ развитие собирательной рекристаллизации приведет к формированию крупнозернистой структуры, при этом может наблюдаться и существенная разнозернистость. При температурах ниже 650оС и времени выдержки менее 10 с подвижности границ ферритных зерен будет недостаточно для формирования полиэдрических зерен. В структуре будет присутствовать значительная доля неравноосных зерен (вытянутых вдоль направления прокатки), что неизбежно приведет к уменьшению пластичности металла при холодной деформации. Неравноосными будут и аустенитные участки, что в дальнейшем при выдержке при 400-550оС определит получение неравномерных перлитных колоний.
Таким образом, осуществляя обработку по предлагаемому способу - замена деформации (в чистовой группе клетей) при температуре 680-900оС, выдержкой при температуре 650-675оС в течение 10-30 с можно получать структуру, позволяющую достигнуть более высоких уровней пластичности металла.
Предложенный способ опробован в условиях лабораторной базы Института черной металлургии.
Опробование осуществляли на стали близкой по химическому составу к прототипу.
П р и м е р 1. Сталь с 0,41% С; 0,71% Mn; 0,31% Si; 0,09% Сr; 0,022% S; 0,02% Р; 0,032% Al прокатывали при температуре 950оС на диаметр 6,5 мм, охлаждали со скоростью 310 град/с до температуры 675оС выдерживали 10 с, охлаждали со скоростью 300 град/с до температуры 550оС выдерживали в течение 1,0 мин охлаждали на воздухе. При ступенчатом волочении с диаметра 6,5 мм (Dо) до достижения максимально возможной вытяжки, минимальный диаметр при котором отмечается разрушение металла (D) составил 1,15 см. Воспользовавшись соотношением (прототип) К = lg(Rо/R)2, получим, что К составило 1,50. (Do = 2 Ro).
П р и м е р 2. Сталь с 0,40% С; 0,70% Mn; 0,41% Si; 0,09% Cr; 0,02% S; 0,023% Р; 0,03% Al прокатывали при температуре 1000оС на диаметр 6,0 мм, охлаждали со скоростью 300 град/с до температуры 650оС выдерживали 30 с, охлаждали со скоростью 295 град/с до температуры 400оС, выдерживали 1,5 мин, охлаждали на воздухе. После волочения с диаметра 6,0 мм (Do) достигли минимального диаметра равного 1 мм. К = 1,56.
П р и м е р 3. Сталь (химический состав пример 1) прокатывали при температуре 985оС на диаметр 10,0 мм охлаждали со скоростью 305 град/с до температуры 670оС выдерживали 30 с, охлаждали со скоростью 305 град/с до температуры 500оС, выдерживали 2 мин, охлаждали на воздухе. После волочения с диаметра 10,0 мм достигли минимального диаметра равного 1,41 мм. К = 1,7.
П р и м е р 4. Сталь (химический состав пример 2) прокатывали при температуре 1020оС на диаметр 7,0 мм охлаждали со скоростью 300 град/с до температуры 700оС выдерживали 50 с, охлаждали со скоростью 310 град/с до температуры 500оС, выдерживали 2 мин, охлаждали на воздухе. После волочения с диаметра 6,0 мм достигли минимального диаметра, равного 1,2 мм. К= = 1,40.
П р и м е р 5. Легированную сталь с 0,31% С; 1.78% Mn; 2,1% Si; 1,01% Cr; 0,022% S; 0,025% Р прокатывали при температуре 1020оС на диаметр 18 мм, охлаждали со скоростью 270 град/с до температуры 675оС, выдерживали 30 с, охлаждали со скоростью 260 град/с до температуры 500оС выдерживали в течение 2 мин, охлаждали на воздухе. После волочения с диаметра 18 мм достигли минимального диаметра равного 2,55 мм. К = 1,7.
Таким образом, как следует из примеров применение предлагаемого способа обработки стали позволяет достигнуть повышенных значений пластичности стали предназначенной для холодной деформации, в частности, волочения.
Claims (1)
- СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОКАТА ИЗ УГЛЕРОДИСТЫХ И ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ С ДВУХФАЗНОЙ СТРУКТУРОЙ В ВИДЕ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО ФЕРРИТА И МЕЛКОДИСПЕРСНОГО ПЕРЛИТА, включающий горячую прокатку при 900 - 1050oС, ускоренное охлаждение до 400 - 550oС, выдержку при данной температуре до завершения превращения, отличающийся тем, что, с целью повышения пластичности металла, предназначенного для волочения, после завершения горячей прокатки металл охлаждают со скоростью больше критической до 675 - 650oС и выдерживают при данной температуре в течение 10 - 30 с.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5007342 RU2031963C1 (ru) | 1992-11-15 | 1992-11-15 | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5007342 RU2031963C1 (ru) | 1992-11-15 | 1992-11-15 | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2031963C1 true RU2031963C1 (ru) | 1995-03-27 |
Family
ID=21587870
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5007342 RU2031963C1 (ru) | 1992-11-15 | 1992-11-15 | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2031963C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021151393A1 (zh) * | 2020-01-30 | 2021-08-05 | 上海复璐帝流体技术有限公司 | 一种用于真空炉的超临界氮气淬火循环冷却系统 |
-
1992
- 1992-11-15 RU SU5007342 patent/RU2031963C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Заявка Японии N 59-37723, кл.5 C 21D 8/06, 1984. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021151393A1 (zh) * | 2020-01-30 | 2021-08-05 | 上海复璐帝流体技术有限公司 | 一种用于真空炉的超临界氮气淬火循环冷却系统 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4619714A (en) | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes | |
CN107012398A (zh) | 一种铌微合金化trip钢及其制备方法 | |
RU2031963C1 (ru) | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита | |
US4528042A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
US4486242A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
JPS62253724A (ja) | 粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法 | |
US3615925A (en) | Heat-treatment of steels | |
US3892602A (en) | As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel | |
CN110724796A (zh) | 一种高强汽车用钢组织细化的热处理方法 | |
RU1775195C (ru) | Способ производства подката из заэвтектоидных сталей в бунтах большой массы | |
US3762964A (en) | Method for producing cold workable hypoeutectoid steel | |
RU2086667C1 (ru) | Способ обработки стареющих аустенитных инварных сплавов | |
JPS5913024A (ja) | 直接球状化処理鋼材の製造方法 | |
RU2787279C1 (ru) | Способ получения упрочненных цилиндрических заготовок из нержавеющей стали аустенитного класса | |
USRE29240E (en) | As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel | |
JPS6358889B2 (ru) | ||
JPH04355A (ja) | チタン合金の製造方法 | |
RU2020163C1 (ru) | Способ термомеханической обработки изделий из аустенитной cr-mn-ni стали | |
RU2184795C2 (ru) | Способ изготовления плоского профиля из циркониевых сплавов | |
SU829687A1 (ru) | Способ термической обработки прокатаиз дОэВТЕКТОидНыХ СТАлЕй | |
JP2985730B2 (ja) | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 | |
SU1765205A1 (ru) | Способ сфероидизирующей термической обработки проката из углеродистых и легированных сталей | |
SU1735391A1 (ru) | Способ изготовлени проката из углеродистых и легированных сталей | |
SU767222A1 (ru) | Способ термомеханической обработки заготовок из доэвтектоидных углеродистых сталей |