JPS59136451A - 強靭鋼及びその熱処理法 - Google Patents
強靭鋼及びその熱処理法Info
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- JPS59136451A JPS59136451A JP1173583A JP1173583A JPS59136451A JP S59136451 A JPS59136451 A JP S59136451A JP 1173583 A JP1173583 A JP 1173583A JP 1173583 A JP1173583 A JP 1173583A JP S59136451 A JPS59136451 A JP S59136451A
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- JP
- Japan
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- steel
- heat treatment
- strength
- toughness
- heated
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
優れた鋼及びその熱処理法に関する。
機械の大型化にともない,鋳鋼品が大型構造用部材とし
て使用される例が増してきたが,その強度を保証するた
め,肉厚が薄肉化できなかったり,強度を維持する為に
,化学成分中の0%を比較的高くする必要がありこのた
め他の部材と溶接する際,溶接割れを生じる事がめる。
て使用される例が増してきたが,その強度を保証するた
め,肉厚が薄肉化できなかったり,強度を維持する為に
,化学成分中の0%を比較的高くする必要がありこのた
め他の部材と溶接する際,溶接割れを生じる事がめる。
この様に強度が要求される場所で従来の鋳鋼品を使用す
る場合,重量が軽減できなかったり。
る場合,重量が軽減できなかったり。
溶接施行に困難がともなっていた。
本発明は上記従来鋳鋼の欠点を解消し,、強度。
延性及び靭性を確保し,かつ浴接性が良好な鋼及びその
熱処理法の提供を目的とする。
熱処理法の提供を目的とする。
すなわち、本発明は次の点を要旨とする。
(1)重量比で0014〜0.16係,SiO.5係以
下. Mn.0. 9 5 〜1. 1%. Mo0.
1 〜0. 2 %, ■0、02チ〜0.08チ,
残部実質的にFeからなる溶接性に優れた強靭鋼 (2) 重量比で0014〜016%,SiO.5係
以下Mn0. 9 5〜1. 1 % 、 Mo0.
1 〜0. 2 % 、 V 0.02%〜008%、
残部実質的にFeからなる鋼を900〜960℃に保持
後空冷乃至油冷を施す第1熱処理工程後、更に620〜
680℃に保持後炉冷を施す第2熱処理工程を行うこと
を特徴とする溶接性に優れた強靭鋼の熱処理法。
下. Mn.0. 9 5 〜1. 1%. Mo0.
1 〜0. 2 %, ■0、02チ〜0.08チ,
残部実質的にFeからなる溶接性に優れた強靭鋼 (2) 重量比で0014〜016%,SiO.5係
以下Mn0. 9 5〜1. 1 % 、 Mo0.
1 〜0. 2 % 、 V 0.02%〜008%、
残部実質的にFeからなる鋼を900〜960℃に保持
後空冷乃至油冷を施す第1熱処理工程後、更に620〜
680℃に保持後炉冷を施す第2熱処理工程を行うこと
を特徴とする溶接性に優れた強靭鋼の熱処理法。
尚、 Ni 、 Cr、 Cuをそれぞれ005%以下
に押え、それらの総量を1飴以下に規制したほうが加工
性1機械的性質上杆ましい。また、炭素当量(C+ M
n / 6 +Si / 24 +Ni /40+Cr
15+Mo/4+V/14:元素の単位は% )f:0
.43以丁とし。
に押え、それらの総量を1飴以下に規制したほうが加工
性1機械的性質上杆ましい。また、炭素当量(C+ M
n / 6 +Si / 24 +Ni /40+Cr
15+Mo/4+V/14:元素の単位は% )f:0
.43以丁とし。
p 0.04 %以下、80.04%以下とすればJI
SG 510’ 2 (1978) (7) S CW
49 LD規格を満足させることができるので、JI
S規格の鋳鋼としても有用となる。また、熱処理法に関
して、いずれの処理工程も昇温速度1.0O−150(
deg/h )程度が好ましく、その保持時間も部材肉
厚1イ/チあた9 l b程度を目標にするのを標準と
考える。
SG 510’ 2 (1978) (7) S CW
49 LD規格を満足させることができるので、JI
S規格の鋳鋼としても有用となる。また、熱処理法に関
して、いずれの処理工程も昇温速度1.0O−150(
deg/h )程度が好ましく、その保持時間も部材肉
厚1イ/チあた9 l b程度を目標にするのを標準と
考える。
以下に本発明の数値限定理由を説明する。
Cは炭化物形成元素であるモリブデン及びバナジウムと
結合して炭化物を析出させ、引張強さ及び耐力を増加さ
せる元素であるが多量に添加すると、溶接性が劣化し、
溶接割れが生じ易くなる。本発明鋼はJIS G51
02の5CW49鋳鋼の改良を目ざすものなので、その
規制値に従い、上限を016%とする。一方、014%
未満では1本発明鋼の金属組織を強靭なフェライト・ベ
イナイトの混合組織とすることができなくなるので、C
は014〜0.16係と限定する。
結合して炭化物を析出させ、引張強さ及び耐力を増加さ
せる元素であるが多量に添加すると、溶接性が劣化し、
溶接割れが生じ易くなる。本発明鋼はJIS G51
02の5CW49鋳鋼の改良を目ざすものなので、その
規制値に従い、上限を016%とする。一方、014%
未満では1本発明鋼の金属組織を強靭なフェライト・ベ
イナイトの混合組織とすることができなくなるので、C
は014〜0.16係と限定する。
MoはCと結合し、焼き戻しによって基地組織の中に微
細な炭化物を析出させる上、焼きならし時にパーライト
反応を遅延させ、ベイナイト反応を助長して強度を同上
させる元素であるが。
細な炭化物を析出させる上、焼きならし時にパーライト
反応を遅延させ、ベイナイト反応を助長して強度を同上
させる元素であるが。
所望の効果を得るためには01チ以上必要であり、一方
Moは焼入れ硬化元素であるので、02チを越えて含有
すると溶接性が著しく悪化する。
Moは焼入れ硬化元素であるので、02チを越えて含有
すると溶接性が著しく悪化する。
従ってMoは0.1〜02多と限定する。
■も焼戻しによりCと結合して基地組織の中に微細な炭
化物を析出させる上、フェライト組織を細粒化させる効
果があり、鋼の強度及び靭性を向上させる元素であるが
、所望の効果を得るためには002係以上必要である。
化物を析出させる上、フェライト組織を細粒化させる効
果があり、鋼の強度及び靭性を向上させる元素であるが
、所望の効果を得るためには002係以上必要である。
一方、■も焼き入れ性を向上する元素なので008係を
越えて含有すると著しく鋼の溶接性が著しく悪化する1
、従って、■は002〜008%に限定する。
越えて含有すると著しく鋼の溶接性が著しく悪化する1
、従って、■は002〜008%に限定する。
MI+はフェライト組織中に固溶し、基地組織を強化す
る他にフェライト結晶粒を微細にして強度を向上する元
素であるが、所望の効果を得るためには095係以上必
要である。一方JISの溶接用鋳鋼品(Gs 102の
SC’W49及び63)に係る炭素当量の規制より上限
を11%とする必要がある。従って、Mnは095〜1
.1係に限定する。
る他にフェライト結晶粒を微細にして強度を向上する元
素であるが、所望の効果を得るためには095係以上必
要である。一方JISの溶接用鋳鋼品(Gs 102の
SC’W49及び63)に係る炭素当量の規制より上限
を11%とする必要がある。従って、Mnは095〜1
.1係に限定する。
Siは製鋼上の脱敵元素として不可欠な元素である。し
かし、05%を越えてS1含有量が増加するとフェライ
ト中のCの固溶限が低下し9強度及び靭性の低下をきた
す。従って、Slは05係以下に限定する。
かし、05%を越えてS1含有量が増加するとフェライ
ト中のCの固溶限が低下し9強度及び靭性の低下をきた
す。従って、Slは05係以下に限定する。
熱処理は二段の熱処理工程を含む。
まず、第1段熱処理工程では加熱時に鋼部材全体を均一
なオーステナイト組織とするためにその温度を900℃
以上とする必要があるが。
なオーステナイト組織とするためにその温度を900℃
以上とする必要があるが。
960℃を越えて加熱するとオーステナイト粒径が増大
し2強度及び靭性の低下に寄与する。
し2強度及び靭性の低下に寄与する。
従って、第1段熱処理工程の温度は900〜960℃と
限定する。
限定する。
大型構造部材に対し第1段熱処理工程において、水冷以
上の冷却を施しても、焼きが入らぬばかりか、大型構造
物を変形させる原因となる。
上の冷却を施しても、焼きが入らぬばかりか、大型構造
物を変形させる原因となる。
従って、第1段熱処理工程では、油冷乃至空冷の冷却速
度に限定する。
度に限定する。
第2段熱処理工程において、延性、靭性を回復させるた
めには620℃以上の加熱が必要であるが、680℃を
越え−で加熱すると焼き入れ組織が消失し、析出炭化物
が凝集粗大化して強度及び靭性が低下する。従って第2
段熱処理工程の温度は620〜680℃に限定する。
めには620℃以上の加熱が必要であるが、680℃を
越え−で加熱すると焼き入れ組織が消失し、析出炭化物
が凝集粗大化して強度及び靭性が低下する。従って第2
段熱処理工程の温度は620〜680℃に限定する。
第1表に示す組成の本発明鋼の実施例と従来鋼との機械
的性質の比較を第2表に示す。尚。
的性質の比較を第2表に示す。尚。
その際に用いた供試体の重量は16o Kgである。
また、熱処理は次のとおり。
室温からioo〜150 deg/hの昇温速度で90
0〜960℃1で昇温し部材厚1インチあたり1h加熱
後油冷又は空冷を施して第1熱処理工程をおえ、更に1
00〜150 deg/hの昇温速度で620〜b インチあたりlh加熱後炉冷(15〜a sdeg/h
程度の冷却速度)して第2熱処理工程を終えたものであ
る。
0〜960℃1で昇温し部材厚1インチあたり1h加熱
後油冷又は空冷を施して第1熱処理工程をおえ、更に1
00〜150 deg/hの昇温速度で620〜b インチあたりlh加熱後炉冷(15〜a sdeg/h
程度の冷却速度)して第2熱処理工程を終えたものであ
る。
以上のとおり1本発明の強靭鋼及びその熱処理法を施し
た鋼によれば1強度、延性、靭性にすぐれるので、大型
浴接構造部材用鋳鋼とじて最適である。
た鋼によれば1強度、延性、靭性にすぐれるので、大型
浴接構造部材用鋳鋼とじて最適である。
Claims (2)
- (1) 重量比で(: 0.14〜016%、Si0
.5%以下、 Ml O,95〜1.1 % 、 Mo
0.1〜0.2 % 、 V002〜0.08 %
、残部実質的にFeからなる溶接性に優れた強靭鋼。 - (2) 重量比でCO; 14〜016%+ St
0.5%以下、 RIIno、95〜1.1 %、 M
ob、 1〜0.2 %、 VO902〜0.08 %
、残部実質的にFeからなる前鋼を900〜960℃
に保持後空冷乃至油冷を施す第1熱処理工程後更に62
0〜680℃に保持後炉冷を施す第2熱処理工程を行う
ことを特徴とする溶接性に優れた強靭鋼の熱処理法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1173583A JPS59136451A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 強靭鋼及びその熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1173583A JPS59136451A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 強靭鋼及びその熱処理法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59136451A true JPS59136451A (ja) | 1984-08-06 |
Family
ID=11786287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1173583A Pending JPS59136451A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | 強靭鋼及びその熱処理法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59136451A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7422643B2 (en) | 2003-03-11 | 2008-09-09 | Komatsu Ltd. | Rolling element and method of producing the same |
US7544255B2 (en) | 2003-03-04 | 2009-06-09 | Komatsu Ltd. | Rolling element |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5265714A (en) * | 1975-11-27 | 1977-05-31 | Hitachi Zosen Corp | High tensile cast steel with excellent toughness at low temperature |
JPS52117831A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preparation of strong and tough low nickel high tensile steel |
-
1983
- 1983-01-27 JP JP1173583A patent/JPS59136451A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5265714A (en) * | 1975-11-27 | 1977-05-31 | Hitachi Zosen Corp | High tensile cast steel with excellent toughness at low temperature |
JPS52117831A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preparation of strong and tough low nickel high tensile steel |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7544255B2 (en) | 2003-03-04 | 2009-06-09 | Komatsu Ltd. | Rolling element |
US7691212B2 (en) | 2003-03-04 | 2010-04-06 | Komatsu Ltd. | Rolling element and method of producing the same |
US7422643B2 (en) | 2003-03-11 | 2008-09-09 | Komatsu Ltd. | Rolling element and method of producing the same |
US7691213B2 (en) | 2003-03-11 | 2010-04-06 | Komatsu Ltd. | Case hardened gear and method of producing the same |
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