JPS59133307A - 溶融銑鉄の製造法および溶解炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、激しい粒子運動を伴うように石炭を添加する
とともに酸素含有ガスを吹き入れることによって吹き入
れ而（第１吹き入れ面）の上方でコークス粒子により第
１流動床域を形成し、３　Ｈｍ以上の粒子径の実質部を
有する海綿鉄粒子および／または予め還元した鉄鉱石粒
子を上方から前記第１流動木城に添加する溶解ガス発生
炉（溶解炉）で溶融銑鉄または鋼予備生産物および還元
ガスを製造する方法、並びに、上記方法を笑施するだめ
のものであって、石炭、鉄原料の添加用および生成した
還元ガスの取シ出し用の開口部を有するとともに溶解金
属とスラグの取シ出し用の開口部を有する１１１１．１
人性に裏張りした容器と、スラグレベルの」三方で少な
（とも２つの異なる高さで上記容器に入るパイプまたは
ノズルとを備えた溶解ガス発生炉に関するものである。

この種の方法はＥＰ−Ｂ’ｌ　−００１０６２７によっ
て知られている。ここでは、海綿鉄粒子が上方から添加
される溶解ガス発生炉において、下方領域で高温域を伴
う石炭流動床が形成されている。石炭流動床における衝
撃圧および浮力のだめに、３醪以上の大きさを有する海
綿鉄粒子もまた、かなシブレーキがかかり、流動床との
熱交換により実質的に温度上昇する。それら海綿鉄粒子
は、高温域の真下に形成されるスラグ層に速度を弱めて
突き当たシ、スラグ層上またはスラグ層中に溶解する。

溶解炉の最大溶融性能および製造される溶融銑鉄の量お
よび温度は、溶解炉の幾何学的な大きさに依存するだけ
でなく、使用される石炭の品質や添加される海綿鉄の大
きな粒子部によって大きさの限界が決まる。低品位石炭
を使用すると、スラグ浴への熱供給やしたがって海綿鉄
粒子のだめの溶融性能は衰退する。特に、３Ｍ以上の粒
度を有する海綿鉄粒子の大部分は、降下にブレーキがか
かるとき石炭流動床によって小さい粒子と同程度に加熱
されず、したがって、スラグ層領域では高い溶融性能を
必要とし、減衰した溶融性能では低品位石炭が使用され
る場合に不利益な結果になる。

ＤＥ−Ｃ２−１０１７３１４には、粉末状から粗大な粒
状燃料の燃焼ガスを製造する方法が開示されており、そ
こではガス発生器においてコークス粒子の２つの流動床
域が形成され、吸熱的に反応するガス化剤が供給される
上方域は激しい旋回運動に維持され、発熱的に反応する
ガス化剤か供給される下方域はコークス粒子の目立たな
い弱い運動に維持されている。このように、発熱的なガ
ス化剤が供給される位置で旋回する燃料を通して移送さ
れる熱をかなシ減少させるとともに、スラグが溶解する
とき上方燃料層から沈降するガス化残渣を取り除くこと
ができる。ガス発生器の赤熱域では、１．５００”Ｃお
よびそれ以上の温度に達しているかもしれない。刊行さ
れた文献では、鉱石を燃料と共にガス発生器に導入し、
ガス発生器の底部、液状の溶融スラグの下方に収集され
る溶解金属を取り出すのが適轟であると考えられてもい
る。

実際には、燃焼ガスの製造法に関連しては、鉱石の利用
は周知ではない。このように、少量の微小鉱石を還元し
溶解することはせいぜい可能である。

ＤＥ−Ｂ　１−１０９８２５６には、粉末状または微小
粒状鉄鉱石から鉄を回収する方法が開示されておシ、そ
こではコークスを添加することによって溶解容器中にコ
ークス固形床が形成され、容器下方領域で酸素強化空気
の如き燃焼媒体かスラグ浴レベルの上方に直接注入され
る。コークス円形床上方の溶解室にコークス固形床上方
で微粉炭、予め還元した鉱石および酸素強化空気が導入
され、溶解した鉄および溶解したスラグが形成され、大
部分へ小滴で落下し、コークス固形床に突き当たる。コ
ークス固形床において、スラグは完全に還元され、鉄は
脱酸され炭素と化合し硫黄を除き、要すれば、予め設定
された合金成分が添加される。

コークス固形床の上方に形成される燃焼性ガスは、上方
に流通し、離れだ予還元室で予め還元しておくために、
上方入口開口部を通して溶解室に導入された冷却微粉鉱
石を取シ込み、そこから溶解室に吹き込む。まだこの方
法は、粉末状または微小粒状鉄鉱石から鉄を回収するの
に適するだけであって、３腑以上の粒子径の実質部を有
する海綿鉄粒子を充填しているときには適さない。

本発明は、前記した方法での溶融性能を増大する目的で
なされたものである。溶融銑鉄または鋼予備生産物の湯
出し性能は、３　ＨＩ＋以上の粒子径を有する大きな鉄
原料を充填するときおよび／または低品位の石炭を充填
するときに高くなるようである。得られた溶＠銑銖また
は鋼予備原料と冶金反応を促進するように溶解金属の温
度を高くすることは可能である。また溶解炉内で所望の
冶金反応を実現することも容易となる。最終的に、溶解
炉の高さの縮小が可能となる。

本発明は、さらに、上記方法を実施するための装置をも
り］象にしている。

本発明による溶融銑鉄または鋼予備生産物の製造法は、 ％１吹き入れ面の下方でかつスラグ浴レベルの上方で酸
素含有ガス用の第２吹き入れ面を設け、上記２２の吹き
入れ面間で弱いまだは目立たない粒子運動を伴うかまた
はガスが通過する固形床を備えたコークス粒子の・第２
流動床域を形成するとともに第２流動床城中の温度を鉄
原料の溶融温度以上に維持するように、上記吹き入れ面
へのガス供給を調節することを特徴としている。本発明
による方法では、ＥＰ−Ａ１−００１０６２７に記載さ
れた方法から離れることにより、弱いまたは目立たない
粒子運動を有するコークス粒子またはコークス粒子のガ
ス透過性固形床のもう１つの領域を、激しい粒子運動を
伴うコークス粒子の第１流動床゛域の下方に形成する。

これによって、第１流動本域用の第１吹き入れ面の下方
に第２領域用に別の第２吹き入れ面を設けるとともに、
第２吹き入れ面へのガス供給を第２領域でのコーグ４・
粒子かわずかにのみ流動するかまたは事笑止停止するよ
うに調節できるという効果が得られる。しかしながら、
ある場合には、この第２領域は、第２吹き入れ而に生じ
る燃焼性ガスを上方に搬出できるようにガスが流通でき
ねばならない。好都合にも、第２領域は、比較的大きな
コークス粒子で構成されている。第２領域（第２流動床
呟）は、２　ｍｙｓ〜７０緒の粒度、特に１０問〜３０
ｉ＋ａの粒度を有するコークス粒子で実質的に形成され
ているのが好ましい。このために、溶解炉には上方から
塊法が添加され、との塊法は、第１流動床域を通過し、
大きなコークス粒子の形状で第２領域に収集されるとき
、完全にはガス化しない。第２領域を築き上げるだめに
、コークスまたは高温かつ炭の塊コークス（Ｂ　ＨＴ塊
コークス）を交互にまたは追加的に炭素担体として使用
するととができる。本発明による方法では、空気の如き
酸素含有ガス、技術的には純粋酸素まだはその混合物が
、第１および第２吹き入れ而の両方に、発熱的反応のだ
めにこれらの而に高熱供給することに注意して、供給さ
れる。静止したコークス粒子または弱い運動のちるコー
クス２″ＩＺ子の第２領域は、２つの高温戦、すなわち
、酸系含有ガス用の２つの吹き入れ面間に存在して、第
２吹き入れ面の熱い燃焼性ガスが流通するため、たとえ
低品位の石炭を用いても、少な（とも鉄原料の溶融温度
以上の温度に高温に加熱することができる。第２領域の
温度は、溶解金属およびスラグの溶融温度以上１００〜
３００’Ｃに維持されるのが好ましい。第２領域におけ
るこの比較的簡潔なコークス粒子床のために、少なくと
も大きい海綿鉄粒子の溶融過程はスラグ浴から上方向に
移動する。それというのも、第１流動床域で制動されか
つ加熱される大きい海綿鉄粒子はもはやスラグ浴へ直接
は到達できないが、第２領域の最上層上または内にとど
まるとともに、第１吹き入れ領域で溶解するからである
。

下方の第２領域を通って下降する溶融材は、約１．４０
０〜１，５００″Ｃの温度に達する。この温度領域で、
炭素と酸素の反応中ＣＯ２を介してほとんど独占的に一
酸化炭素が形成され、生成した銑鉄はこの還元雰囲気中
では再び酸化されることはなめ。・第２領域では、炭素
化合や珪素およびマンガン還元の如き冶金反応が付加的
に起こり得る。これは、特に、脱硫のためにおよびスラ
グのＦｅＯ含有量の減少のために保持される。金属製品
の品質は、第２領域中に炭素担体および／またはフラッ
クスを導入することで影響を受けるかもしれない。

本発明による方法では、大きな海綿鉄用溶解面はスラグ
浴から第２流動床域の上方域へ移動しているとともに該
当する高温を有する溶解物質のみがスラグ浴に達するの
で、低品位石炭を使用するときでさえ、所望の冶金反応
を実質的に実施するために、スラグ浴および溶解金属中
で充分な高温が得られ、銑鉄または鋼予備物質は湯出し
後でさえ充分な高温を有することができる。第２流動床
峡の頂部にとどまる大きな海綿鉄粒子がそこで実際に溶
融できる、すなわち、＠１流動床域と第２汰動困域間の
第１吹き入れ面にこの領峡で発熱的反応を行うように酸
系含有ガスを供給することが必須事項となる。ＤＥ−Ｃ
２−１０１７３１４による方法の場合には、吸熱的に反
応するガヌ化剤が第１吹き入れ域に供給され、海綿鉄粒
子はそこでは溶解されず、大きな粒子は第２領域で堆積
し、したがって運転の中断かよぎなくされる。

粒状固体のガス透過末の状態は、粒度、固体密度および
流動ガス速度に基本的に依存している。

床の高さに依存するガスの圧力損は、床が流通状態に変
化する固形床のいわゆる１解離点”に達するまで、増大
するガス速度と共に増大する（Ｕｌｌｍａｎｎｓ　Ｅｎ
ｃｙｋｌｏｐＭｄｉｅ　ｄｅｒ　ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅ
ｎＣｈｅｍｉｅ、　　３巻、　Ｖｅｒｌａｇ　Ｃｈｅｍ
ｉｅ、　４版、　１９７３．４３４〜４３９頁参照）。

第２領域が塊法層で築き上げられていると、この領域は
この層の解離が生じずに比較的高い速度でガスが流通で
きる。

第２領域が、第１流動木城とほぼ同じ粒度分布を有する
コークス粒子、すなわち０．５〜ＩＱ＋、７３τ、好ま
しくは１〜３疲〃の直径を有する粒子で形成されておれ
ば、ガスは、第１流動末域よシも和尚に低速度で第２領
域に注入されねばならない。

好都合にも、第２領域の高さは１．０〜３．０ｍ、好ま
しくは約２ｍである。

第２領域へのエネルギーの導入は、供給される酸素でコ
ークス粒子を燃焼することによって達成される。さらに
温度調部して第２領域でのコークスの燃焼速度を減少す
るために、生成された還元ガスの一部、液状炭化水素お
よび／または微粒子石炭が炭素担体として第２領域に追
加的に適切に導入される。

酸素含有ガス、および要すれば、炭素担体および／また
はフラックスは、いかなる所望状態でも第２領域に導入
することができる。しかしながら、それらはこの第２領
呟の下方部に側方から導入されるのが好ましい。

別の好都合な笑施例によると、酸素含有ガスおよび／ま
たは炭素担体および／またはフラックスが、種々のレベ
ルでコークス粒子の第２領域に導入される。

酸素含有ガスおよび／または炭素担体は予熱状態でコー
クス粒子の第２領域に導入されるのが適している。

第２領域の温度を誠節するために、ＣＯ２含有ガス、例
えばこの方法に組み込まれた還元シャフトからの溶鉱炉
ガスを赤熱第２領域へ戻すことができる。第２領域で、
ＣＯ２は吸熱還元でＣＯに変換する。それによって貴重
な還元ガスが次々に生成し、製造過程に利用できるよう
に付加的に作られる。また、溶鉱炉ガスの代わりに液体
状または気体状の炭化水素を使用することも考えられる
。

均一なガス流路を得るとともに第２領域の加熱をできる
だけ強めるために、第２吹き入れ面でのガスは、固形床
の解離速度以下の速度で吹き入れられる。

溶解ガス発生炉の底部からのノズル面の距離はｍ単位で
以下の式によって計算することができる。

（旧式中、 ｈｌ−下方（第２）吹き入れ面の高さくｍ）ＣＩ　−一
定値：　０．２０〜０．３　Ｑｍ　（液状スラグがノズ
ルを閉塞しないための安全備） Ｃ＝一定値：　２．９８　Ｌ／ｍ　　（溶融密度を７．
６ｔ　７ｍ３と仮定して） Ｐｖ＝溶解性能（ｔ／ｈ） ＴＡ＝湯出し間隔（ｈ） Ｄ■−溶解ガス発生炉の直径（ｍ） ｈ２−ｈｌ　　＋０．５　Ｇ２　　　　’　　　　　（
２）（２）式中、 ｈ２−上方（第１）吹き入れ面の高さくｍ）Ｃ２−燃料
の材質定数（ｍ） 溶解ガス発生炉の底部上方の下方吹き入れ面の高さは、
湯出し性能と溶解ガス発生炉の脚部の断面とから得られ
る。例えば、溶解性能４Ｑｔ／ｈ。

湯出し間Ｍ２　ｈ＋溶解ガス発生炉の脚部の内径３ｍの
下方吹き入れ面高さは、３．１８〜３．２８ｍとなる。

Ｃ２の値は、使用される燃料の品質によって、１ｍから
５ｍのｍ」で変化する。高い熱量値でかつ良好な反応性
を有する小寸法の燃料を使用すると、Ｃ２の値は１ｍに
接近し、それは約Ｑ、５ｍの吹き入れ面間距離に相当す
る。低い熱量値および／または低い反応性を有する塊利
をガス化すると、Ｃ２の値は５ｍにまで上昇し、２つの
吹き入れ面間距離は約２．５ｍになる。

本発明を好都合に進展させると、第２吹き入れ面でのガ
スは周期的に変化する速度（パルスモード）で吹き入れ
られる。このように、この領域での旋回は安全に避ける
ことができ、コークス固形床に生じる可能な圧力最大値
を減少できる。すなわち、酸素含有ガスや還元ガスの局
部的な過剰量は、固形尿中に容易に分布させられる。

第２吹き入れ間中のガスは１０秒〜２分間持続する期間
を伴うパルスモードで吹き入れられ、周期的に変化する
ガス速度のピーク値は、短時間の固形床用解離速度に相
当する明確な管速度の上方に適宜存在するのが好ましい
。

ガスを第２領域に導入するためにいくつかのノズルが設
けられていると、それらのノズルはより多いまたは少い
ガフを交互に供給でき、その周期を、特に第２領域の径
および高さに依存して１０秒〜２分間に適宜調節するこ
とができる。コークヌ床のガスの圧力損は解離速度を越
えたとき最大値を通るので、文献に記載されているガス
のパルス注入によ乃よシ多いガス量を第２領域に導入す
ることができる（　Ｕｌｌｍａｎｎｓ　Ｅｎｃｙｋｌｏ
ｐＭｄｉｅ　ｄｃｒｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ　Ｃｈｅｍ
ｉｅ、　３巻、　Ｖｅｒｌａｇ　Ｃｂｅｍｉｅ。

４版、１９７３．４３９頁参照）。ガ蛛供給手段の出口
で調節されるべき予圧の高さは、第１コークス流動床域
での圧力損と第２領域での圧カ損とを加えることで実質
的に得られる。

本発明による方法を英施する装置としては、少なくとも
２つの吹き入れ面が設けられていれば、ＥＰ−Ｂ１−０
０１０６２７に基本的に記載されているように、前記し
た種類の溶解ガス発生炉が適している。もちろん、パイ
プまたはノズルは吹き入れられる媒体に適したものであ
る。ノズルの口は、スラグによってさえぎられないよう
に、予期される最高のスラグ浴レベルの上方２０〜３０
　Ｃｍに配置される。スラグレベルの高さの変更に関し
ては、本発明による溶解ガス発生炉における少なくとも
低いパイプまたはノズルの口は、その高さが調節自在で
あり、その高さ調節は、傾斜して下方向に向かうノズル
を軸方向移動するか、まだは、鉛直方向に回動するノズ
ルでノズル口から距離をおいて回動軸を設けることによ
って、達成できる。

回動可能なパイプまたはノズルに関しては、ＤＥ〜６２
−３０３４５２０に記載されたものが適している。

少なくとも低いパイプまたはノズルは、口部領域が冷却
されるのが適している。

以下、本発明の一実施例を添付図面に基づいて詳細に説
明する。

添付図面は、溶解ガス発生炉１の縦断面を示すものであ
って、溶解がヌ発生炉１の側壁２はその内側部で耐火性
に裏張シされている。溶解ガス発生炉１のフード３には
３つの開口部４，５および６が貫通している。開口部４
は、種々の粒まだは一片の寸法を有する石炭またはコー
クス７を充填するために設けられている。３Ｍ以上の粒
子径の実質部を有する微粒子から成る鉄原料８、好まし
くは海綿鉄が、開口部５を通して加えられる。海綿鉄は
、約７００°Ｃの温度で供給するのが適している。生成
する還元ガスを取シ去るために、開口部６に挿入される
導管９が設けられている。最初に取シ去られる還元ガス
は、酸化物の鉄鉱石を予備還元するかまだは還元するの
に使用される。

溶解ガス発生炉１は、下方領域Ａと、中央領域Ｂと、前
者２つの領域間の一中間領域Ｃと、さらに中央領域Ｂの
上方に位置してその断面が拡大するとともに脱酸空間と
して役立つ上方領域りとから構成される。

溶解ガス発生炉１の下方領域Ａは溶解金属および液状ス
ラグの収集に役立つが、その下方領域Ａの底部には側壁
２内に溶解金属１１用の湯出し口１０が設けられている
。下方領域Ａのわずかに高い位置にスラグ取造出し用の
開口部１２が設けられている。

溶解ガス発生炉１の中央領域Ｂには側壁２の開口部１３
を通してノズルパイプ１４が誘導されておシ、そのノズ
ルパイプ１４を通して酸素含有担体ガス、および要すれ
ば炭素担体が、第１水平吹き入れ面１５における溶解ガ
ス発生炉１へ導入される。

溶解ガス発生炉１の第１水平吹き入れ面１５にはノズル
パイプ１４付の複数の開口部１３が設けられているのが
好ましい。中央領域Ｂには、コークス粒子によって粒子
の激しい運動を伴なう第１流動床域１６が形成されてい
る。

図示しだ実施例で円筒状に設計されている中間領域Ｃが
設けられておシ、その内部には、コークス粒子によって
形成され、粒子の弱いまだは目立たない運動を伴うか、
またはコークス粒子の固形床を傅する第２流動床域１７
が収容されている。

中間領域Ｃの壁部を通って、酸素含有ガスおよび炭素担
体用に設けられた供給手段、この実施例ではノズルパイ
プ１９が誘導され、溶解ガス発生炉１の中心軸１８へ向
かい、コークス粒子の第２流動床域１７に突出し、パイ
プ１９の口はスラグ層２０のすぐ上に配置されて−る。

添付図面では、ノズルパイプ１９はただ１つだけを示し
ている。

溶解ガス発生炉１の寸法に依存して、１０〜４０の、好
マしくは２０〜３０のノズルパイプ１９を設けることが
でき、それらのノズルパイプ１９の口は実質的に＠２水
平吹き入れ而２１に配置されている。ノズルパイプ１９
は、鉛直方向で双方向矢印２２の方向に回動できるよう
に配置されている。担体ガスおよび付加的な燃料を第１
流動末域１６に流通させるノズルパイプ１４もまた、図
示した本発明の実施例では鉛直方向に回動できるように
設計されている。

開口部５を通して導入された鉄原料８は、脱酸空間とし
て役立つ溶解ガス発生炉１の上方領域りを通って落下し
た後、先ず第１流動床域−１６に到達し、そこで落下に
ブレーキがかかるとともに加熱される。鉄原料の小さい
粒子は溶解し、コークス粒子の第２流動床誠１７を通っ
て下降し、下方領域Ａに達する。鉄原料の大きな粒子は
、最初第２流動薇域１７でとどまシ続けるかまたは第２
流動床域１７の最上層にしっかりと保持され、やがてそ
れらの大きな粒子も第１水平吹き入れ面１５領域での高
温の作用を受けて溶解する。第２流動床域１７において
、下方向に降下する溶解金属は、過熱され、要すれば、
ノズルパイプ１９を通して導入される微小粒子フラック
ヌの反応で処理することができる。湯出し口１０を通し
て取シ出される溶解金属１１は、他の冶金後処理を受け
るために十分熱くなっている。溶解金属１１の上方には
、液状スラグ層２０が形成され、スラグは開口部１２を
介して取り去られる。

溶解ガス発生炉の運転中、炭素粒子は、開口部４を通し
て連続的に補充しなければならず、第１流動床域１６を
通って落下し第２流動床域１７を築き上げるために、大
ぎな径の炭素粒子を使用するのが好ましい。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明に係る溶解ガス発生炉の一実施例の縦断面
図である。 ｌ・・・溶解ガス発生炉、２・・・側壁、３・・・フー
ド、４．５．６・・・開口部、７・・・石炭またはコー
クヌ、８・・・鉄原料、９・・・導管、１０・・・湯出
し口、１１・・・溶解金属、１２．１３・・・開口部、
１４．１９・・・ノズルパイプ、１５・・・第１水平吹
き入れ面、１６・・・第１流動床域、１７−・・第２流
動床域、１８・・・中心軸、２０・・・スラグ層、２１
・・・第２水平吹き入れ面、２２・・・双方向矢印、Ａ
・・・下方領域、Ｂ・・・中央領域、Ｃ・・・中間領域
、Ｄ用上方領域 特許出願人　ホエストーアルピン・アクチェンゲゼルシ
ャ７）外１名 代理人弁理士青　山　　葆　外１名

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、激しい粒子運動を伴うように炭素を添加するととも
   に酸累含有がヌを吹き入れることによって吹き入れ面（
   第１吹き入れ面）の上方でコークス粒子によシ第１流動
   床域を形成し、３　Ｍ１１以上の粒子径の実質部を有す
   る海綿鉄粒子および／または予め還元した鉄鉱石粒子を
   上方から前記第１流動末域に添加する溶解炉で溶融銑鉄
   または鋼予備生産物および題元ガヌを製造する方法にお
   いて、第１吹き入れ而１５の下方でかつヌラグ浴レベル
   の」三方で殴素含有ガス用の第２吹き入れ面２］を設け
   、」−記２つの吹き入れ面２　］、　、　１５間で弱い
   または目立たない粒子運動を伴うかまたはガスが通過す
   る固形床をＩＪ１″行えたコークス粒子の第２流動床峡
   １７を形成するとともに第２流動尿咳１７中の温度を鉄
   原料８の浴１゛訓温度以上に維持するように、上記吹き
   入れ而へのガス供給を調節することを特徴とする溶融銑
   鉄の製造法。 ２、第２流動床域１７は２　ｙｒｔｙｉ〜７０侃ｌの粒
   度を有するコークス粒子によって実質的に形成される特
   許請求の範囲第１項記載の製造法。 ３、第２流動床吠１７は１０諮〃〜３Ｑｍｍの粒度を有
   するコークス粒子によって実質的に形成される特許請求
   の範囲第１項記載の製造法。 ４、第２流動床域１７の高さは１ｍ〜３ｍである特許請
   求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載の製造法。 ５、第２流動床域１７の高さは約２ｍである特許請求の
   範囲第４項記載の製造法。 ６、第２吹き入れ面２１でのガス供給は、固形床用のゆ
   るやかな速度の下で明確な管速度が生じるように調節さ
   れる特許請求の範ｌＩＩ！第１項〜第５項のいずれかに
   記載の製造法。 ７、第２吹き入れ面２１でのガスは、（パルスモードに
   おいて）定期的に変化する速度で吹き入れられる特許請
   求の範囲第１項〜第６項のいずれかに記載の製造法。 ８、第２吹き入れ面２１でのガスは、１０秒〜２分間持
   続する期間ケ伴うパルスモードて吹き入れられる特許請
   求の範囲第７項記載の製造法。　　、９、定期的に変化
   する速度の短期間のピーク値は、固形床用のゆるやかな
   速度に和尚する明確な管速度の上に存在する特許請求の
   範囲第７項または第８項に記載の製造法。 １０、コークス粒子の第２流動床域１７に、気体状、液
   体状または微粒子固形状の炭素担体を吹き入れる特許請
   求の範囲第１項〜第９項のいずれかに記載の製造法。 １１、コークス粒子の第２流動床域１７に７ラツクヌを
   導入する特許請求の範囲第１項〜第１０項のいずれかに
   記載の製造法。 １２、コークス粒子の第２流動尿域１７の下方部へ側方
   から酸素含有ガスおよび／まだは炭素担体および／まだ
   はフラックスを導入する特許請求の範囲第１０項または
   第１１項記載の製造法。 １３、コークス粒子の＠２流動床域１７へ種々のレベル
   で酸系含有ガスおよび／または炭素担体および／または
   フラックスを導入する特許請求の範囲第１０項〜第１２
   項のいずれかに記載の製造法。 １４、コークス粒子の第２流動床域１７へ酸素含有ガス
   および／または炭素担体を予熱状態で導入する特許請求
   の範囲第１項〜第１３項のいずれかに記載の製造法。 １５、石炭７、鉄原料８の添加用および生成した還元ガ
   スの取シ出し用の開口部４，５．６を有するとともに溶
   解金属１１とスラグ２０の取り出し用の開口部１０．１
   ２を有する耐火性に裏張りした容器と、スフブレベルの
   上方で少なくとも２つの異なる高さで上記容器に入るパ
   イプまたはノズル１９．１４とを備え、少なくとも下方
   の７Ｎ６イプまたはノズ）ｖ１９の口は高さが調節可能
   であることを特徴とする溶解炉。 １６、少なくとも下方のパイプまたはノズル１９は鉛直
   方向に回動できる特許請求の範囲第１５項記載の溶解炉
   。 １７、少なくとも下方のパイプまたはノズ）ｖ１９は斜
   めに下方向に傾斜した位置で軸方向に移動できる特許請
   求の範囲第１５項または第１６項に記載の溶解炉。 １８、少なくとも下方のパイプまたはノズル１９は口部
   で冷１．却される特許請求の範囲第１５項〜第１７項の
   いずれかに記載の溶解炉。