JPS6045682B2 - 溶融銑鉄の製造法および溶解炉 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、激しい粒子運動を伴うように石炭を添加する
とともに酸素含有ガスを吹き入れることによつて吹き入
れ面（第１吹き入れ面）の上方でコークス粒子により第
１流動床域を形成し、３ＴＩｎ以上の粒子径の実質部を
有する海綿鉄粒子および／または予め還元した鉄鉱石粒
子を上方から前記第１流動床域に添加する溶解ガス発生
炉（溶解フ炉）で溶融銑鉄または鋼予備生産物および還
元ガスを製造する方法、並びに、上記方法を実施するた
めのものであつて、石炭、鉄原料の添加用および生成し
た還元ガスの取り出し用の開口部を有するとともに溶融
金属とスラグの取り出し用の開口ｉ部を有する耐火性に
裏張りした容器と、スラグレベルの上方で少なくとも２
つの異なる高さで上記容器に入るバイブまたはノズルと
を備えた溶解ガス発生炉に関するものである。

この種の方法はＥＰ−Ｂ１−００１０６２７によつて知
らノれている。

ここでは、海綿鉄粒子が上方から添加される溶解ガス発
生炉において、下方領域で高温域を伴う石炭流動床が形
成されている。石炭流動床における衝撃圧および浮力の
ために、３ＴＩｒ！ｎ以上の大きさを有する海綿鉄粒子
もまた、かなりブレーキがかかり、流動床との熱交換に
より実質的に温度上昇する。それら海綿鉄粒子は、高温
域の真下に形成されるスラグ層に速度を弱めて突き当た
り、スラグ層上またはスラグ層中に溶解する。溶解炉の
最大溶融性能および製造される溶融銑鉄の量および温度
は、溶解炉の幾何学的な大きさに依存するだけでなく、
使用される石炭の品質や添加される海綿鉄の大きな粒子
部によつて大きさの限界が決まる。低品位石炭を使用す
ると、スラグ浴への熱供給やしたがつて海綿鉄粒子のた
めの溶融性能は衰退する。特に、３ＴＷＬ以上の粒度を
有する海綿鉄粒子の大部分は、降下にブレーキがかかる
とき石炭流動床によつて小さい粒子と同程度に加熱され
ず、したがつて、スラグ層領域では高い溶融性能を必要
とし、減衰した溶融性能では低品位石炭が使用される場
合に不利益な結果になる。ＤＥ−Ｃ２−１０１７３１４
には、粉末状から粗大な粒状燃料の燃焼ガスを製造する
方法が開示されており、そこではガス発生器においてコ
ークス粒子の２つの流動床域が形成され、吸熱的に反応
するガス化剤が供給される上方域は激しい旋回運動に維
持され、発熱的に反応するガス化剤が供給される下方域
はコークス粒子の目立たない弱い運動に維持されている
。このように、発熱的なガス化剤が供給される位置で旋
回する燃料を通して移送される熱をかなり減少させると
ともに、スラグが溶解するとき上方燃料層から沈降する
ガス化残渣を取り除くことができる。ガス発生器の赤熱
域では、１５００℃およびそれ以上の温度に達している
かもしれない。刊行された文献では、鉱石を燃料と共に
ガス発生器に導入し、ガス発生器の底部、液状の溶融ス
ラグの下方に収集される溶解金属を取り出すのが適当で
あると考えられてもいる。実際には、燃焼ガスの製造法
に関連しては、鉱石の利用は周知ではない。このように
、少量の微小鉱石を還元し溶解することはせいぜい可能
である。ＤＥ−Ｂ１−１０８６２５６には、粉末状また
は微小粒状鉄鉱石から鉄を回収する方法が開示されてお
り、そこではコークスを添加することによつて溶解容器
中にコークス固形床が形成され、容器下方一領域で酸素
強化空気の如き燃焼媒体がスラグ浴レベルの上方に直接
注入される。コークス固形床上方の溶解室にコークス固
形床上方で微粉炭、予め還元した鉱石および酸素強化空
気が導入され、溶解した鉄および溶解したスラグが形成
され、大部分へ小滴で落下し、コークス固形床に突き当
たる。コークス固形床において、スラグは完全に還元さ
れ、鉄は脱酸され炭素と化合し硫黄を除き、要すれば、
予め設定された合金成分が添加される。コークス固形床
の上方に形成される燃焼性ガスは、上方に流通し、離れ
た予還元室で予め還元しておくために、上方入口開口部
を通して溶解室に導入された冷却微粉鉱石を取り込み、
そこから溶解室に吹き込む。またこの方法は、粉末状ま
たは微小粒状鉄鉱石から鉄を回収するのに適するだけで
あつて、３Ｔｒ０ｎ以上の粒子径の実質部を有する海綿
鉄粒子を充填しているときには適さない。本発明は、前
記した方法での溶融性能を増大する目的でなされたもの
である。溶融銑鉄または鋼予備生産物の湯出し性能は、
３ＴｍｆＩＬ以上の粒子径を有する大きな鉄原料を充填
するときおよび／または低品位の石炭を充填するときに
高くなるようである。得られた溶融銑鉄または鋼予備原
料と冶金反応を促進するように溶解金属の温度を高くす
ることは可能である。また溶解炉内で所望の冶金反応を
実現することも容易となる。最終的に、溶解炉の高さの
縮小が可能となる。本発明は、さらに、上記方法を実施
するための装置をも対象にしている。

本発明による溶融銑鉄または鋼予備生産物の製造法は、
第１吹き入れ面の下方でかつスラグ浴レベルの上方で酸
素含有ガス用の第２吹き入れ面を設け、上記２つの吹き
入れ面間で弱いまたは目立たない粒子運動を伴うかまた
はガスが通過する固形床を備えたコークス粒子の第２流
動床域を形成するとともに第２流動床域中の温度を鉄原
料の溶融温度以上に維持するように、上記吹き入れ面へ
のガス供給を調節することを特徴としている。

本発明による方法では、ＥＰ−Ａ１−００１０６２７に
記載された方法から離れることにより、弱いまたは目立
たない粒子運動を有するコークス粒子またはコークス粒
子のガス透過性固形床のもう１つの領域を、激しい粒子
運動を伴うコークス粒子の第１流動床域の下方に形成す
る。これによつて、第１流動床域用の第１吹き入れ面の
下方に第２領域用に別の第２吹き入れ面を設けるととも
に、第２吹き入れ面へのガス供給を第２領域でのコーク
ス粒子がわずかにのみ流動するかまたは事実上停止する
ように調節できるという効果が得られる。しかしながら
、ある場合には、この第２領域は、第２吹き入れ面に生
じる燃焼性ガスを上方に搬出できるようにガスが流通で
きねばならない。好都合にも、第２領域は、比較的大き
なコークス粒子て構ｌ成されている。第２領域（第２流
動床域）は、２？〜７０ＴｎＩ！Ｌの粒度、特に１−〜
３−の粒度を有するコークス粒子で実質的に形成されて
いるのが好ましい。このために、溶解炉には上方から塊
炭が添加され、この塊炭は、第１流動床域を通過し、大
夕きなコークス粒子の形状で第２領域に収集されるとき
、完全にはガス化しない。第２領域を築き上げるために
、コークスまたは高温かつ炭の塊コークス（ＢＨＴ塊コ
ークス）を交互にまたは追加的に炭素担体として使用す
ることができる。本発明Ｏによる方法では、空気の如き
酸素含有ガス、技術的には純粋酸素またはその混合物が
、第１および第２吹き入れ面の両方に、発熱的反応のた
めにこれらの面に高熱供給することに注意して、供給さ
れる。静止したコークス粒子または弱い運動のあるコー
クス粒子の第２領域は、２つの高温域、すなわち、酸素
含有ガス用の２つの吹き入れ面間に存在して、第２吹き
入れ面の熱い燃焼性ガスが流通するため、たとえ低品位
の石炭を用いても、少なくとも鉄原料の溶融温度以上の
温度に高温に加熱することができる。第２領域の温度は
、溶融金属およびスラグの溶融温度以上１００〜３００
℃に維持されるのが好ましい。第２領域におけるこの比
較的簡潔なコークス粒子床のために、少なくとも大きい
海綿鉄粒子の溶融過程はスラグ浴から上方向に移動する
。それというのも、第１流動床域で制動されかつ加熱さ
れる大きい海綿鉄粒子はもはやスラグ浴へ直接は到達で
きないが、第２領域の最上層上または内にとどまるとと
もに、第１吹き入れ領域で溶解するからである。下方の
第２領域を通つて下降する溶融材は、約１４００〜１５
００℃の温度に達する。

この温度領域で、炭素と酸素の反応中ＣＯ２を介してほ
とんど独占的に一酸化炭素が形成され、生成した銑鉄は
この還元雰囲気中では再び酸化されることはない。第２
領域では、炭素化合や珪素およびマンガン還元の如き冶
金反応が付加的に起こり得る。これは、特に、脱硫のた
めにおよびスラグのＦｅＯ含有量の減少のために保持さ
れる。金属製品の品質は、第２領域中に炭素担体および
／またはフラックスを導−入することで影響を受けるか
もしれない。本発明による方法では、大きな海綿鉄用溶
解面はスラグ浴から第２流動床域の上方域へ移動してい
るとともに該当する高温を有する溶解物質のみがスラグ
浴に達するので、低品位石炭を使用する．ときてさえ、
所望の冶金反応を実質的に実施するために、スラグ浴お
よび溶解金属中で充分な高温が得られ、銑鉄または鋼予
備物質は湯出し後でさえ充分な高温を有することができ
る。

第２流動床域の頂部にとどまる大きな海綿鉄粒子がそこ
で実！際に溶融できる、すなわち、第１流動床域と第２
流動床域間の第１吹き入れ面にこの領域で発熱的反応を
行うように酸素含有ガスを供給することが必須事項とな
る。ＤＥ−Ｃ２−１０１７３１４による方法の場合には
、吸熱的に反応するガス化剤が第１吹くき入れ域に供給
され、海綿鉄粒子はそこでは溶解されず、大きな粒子は
第２領域で堆積し、したがつて運転の中断がよぎなくさ
れる。粒状固体のガス透過床の状態は、粒度、固体密度
および流動ガス速度に基本的に依存している。

床の高さに依存するガスの圧力損は、床が流通状態に変
化する固形床のいわゆるＮ解離点″に達するまで、増大
するガス速度と共に増大する（ＵｌｌｍａｎｎｓＥｎｃ
ｙｋＩＯｐｉｄｉｅｄｅｒｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎＣｈ
ｅｍｊｅ，３巻、■ＥｒｌａｇＣｈｅｍｉｅ，４版，１
９７３，４３４〜４３９頁参照）。

第２領域が塊炭層で築き上げられていると、この領域は
この層の解離が生じずに比較的高い速度ｊでガスが流通
できる。

第２領域が、第１流動床域とほぼ同じ粒度分布を有する
コークス粒子、すなわち０．５〜１０７ｗｔ１好ましく
は１〜３？の直径を有する粒子で形成されておれば、ガ
スは、第１流動床域よりも相当に低速度で第２領域に注
入されねばならない。

好都合にも、第２領域の高さは１．０〜３．０ＴｒＬ．
、好ましくは約２７ＴＬである。

第２領域へのエネルギーの導入は、供給される酸素でコ
ークス粒子を燃焼することによつて達成される。

さらに温度調節して第２領域でのコークスの燃焼速度を
減少するために、生成された還元ガスの一部、液状炭化
水素および／または微粒子石炭が炭素担体として第２領
域に追加的に適切に導入される。酸素含有ガス、および
要すれば、炭素担体および／またはフラックスは、いか
なる所望状態でも第２領域に導入することができる。

しかしながら、それらはこの第２領域の下方部に側方か
ら導入されるのが好ましい。別の好都合な実施例による
と、酸素含有ガスおよび／または炭素担体および／また
はフラックスが、種々のレベルでコークス粒子の第２領
域に導入される。

酸素含有ガスおよび／または炭素担体は予熱状態でコー
クス粒子の第２領域に導入されるのが適している。

第２領域の温度を調節するために、ＣＯ２含有ガス、例
えばこの方法に組み込まれた還元シャフトからの溶鉱炉
ガスを赤熱第２領域へ戻すことができる。

第２領域で、ＣＯ２は吸熱還元でＣＯに変換する。それ
によつて貴重な還元ガスが次々に生成し、製造過程に利
用できるように付加的に作られる。また、溶鉱炉ガスの
代わりに液体状または気体状の炭化水素を使用すること
も考えられる。均一なガス流路を得るとともに第２領域
の加熱をできるだけ強めるために、第２吹き入れ面での
ガスは、固形床の解離速度以下の速度て吹き入れられる
。溶解ガス発生炉の底部からのノズル面の距離はｍ単位
で以下の式によつて計算することができる。

（１）式中、 ｈ１＝下方（第２）吹き入れ面の高さ（ＲｒＬ．）Ｃ１
＝ー定値：０．２０〜０．３０Ｔｒ１．（液状スラグが
ノズ ルを閉塞しないための安全値）Ｃ＝ー定値：２．
９８ｔ／イ（溶融密度を７．６ｔ／ｄと 仮定して）Ｐ
ｖ＝溶解性能（ｔ／ｈ） ＴＡ＝湯出し間隔（ｈ） Ｄｖ＝溶解ガス発生炉の直径（ｍ） （２）式中、 Ｈ２＝上方（第１）吹き入れ面の高さ（ｍ）Ｃ２＝燃料
の材質定数（ｍ）溶解ガス発生炉の底部上方の下方吹き
入れ面の高さは、湯出し性能と溶解ガス発生炉の脚部の
断面とから得られる。

例えば、溶解性能４０ｔ／Ｈ，湯出し間隔２ｈ，溶解ガ
ス発生炉の脚部の内径３ｍの下方吹き入れ面高さは、３
．１８〜３．２８ｍとなる。Ｃ２の値は、使用される燃
料の品質によつて、１ｍから５ｍの間で変化する。高い
熱量値でかつ良好な反応性を有する小寸法の燃料を使用
すると、Ｃ２の値は１ｍに接近し、それは約０．５ｍの
吹き入れ面間距離に相当する。低い熱量値および／また
は低い反応性を有する塊材をガス化すると、Ｃ２の値は
５ｍにまで上昇し、２つの吹き入れ面間距離は約２．５
ｍになる。本発明を好都合に進展させると、第２吹き入
れ面でのガスは周期的に変化する速度（パルスモード）
で吹き入れられる。

このように、この領域での旋回は安全に避けることがで
き、コークス固形床に生じる可能な圧力最大値を減少で
きる。すなわち、酸素含有ガスや還元ガスの局部的な過
剰量は、固形床中に容易に分布させられる。第２吹き入
れ面中のガスは１囲２〜２分間持続する期間を伴うパル
スモードで吹き入れられ、周期的に変化するガス速度の
ピーク値は、短時間の固形床用解離速度に相当する明確
な管速度の上方に適宜存在するのが好ましい。

ガスを第２領域に導入するためにいくつかのノズルが設
けられていると、それらのノズルはより多いまたは少い
ガスを交互に供給でき、その周期を、特に第２領域の径
および高さに依存して１＠）〜２分間に適宜調節するこ
とができる。

コークス床のガスの圧力損は解離速度を越えたとき増大
値を通るので、文献に記載されているガスのパルス注入
によりより多いガス量を第２領域に導入することができ
る（ＵｌｌｍａｎｎｓＥｎｃｙｋｌＯｐｉｄｉｅｄｅｒ
ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎＣｈｅｍｊｅ，３巻，Ｖｅｒｌ
ａｇＣｈｅｍｉｅ，４版，１９７３，４３９頁参照）。
ガス供給手段の出口で調節されるべき予圧の高さは、第
１コークス流動床域ての圧力損と第２領域ての圧力損と
を加えることで実質的に得られる。本発明による方法を
実施する装置としては、少なくとも２つの吹き入れ面が
設けられていれば、ＥＰ−Ｂ１−００１０６２７に基本
的に記載されているように、前記した種類の溶解ガス発
生炉が適している。

もちろん、バイブまたはノズルは吹き入れられる媒体に
適したものである。ノズルの口は、スラグによつてさえ
ぎられないように、予期される最高のスラグ浴レベルの
上方２０〜３００７１に配置される。スラグレベルの高
さの変更に関しては、本発明による溶解ガス発生炉にお
ける少なくとも低いバイブまたはノズルの口は、その高
さが調節自在であり、その高さ調節は、傾斜して下方向
に向かうノズルを軸方向移動するか、または、鉛直方向
に回動するノズルでノズルロから距離をおいて回動軸を
設けることによつて、達成できる。回動可能なバイブま
たはノズルに関しては、ＤＥ−Ｃ２一３０３４５２０に
記載されたものが適している。少なくとも低いバイブま
たはノズルは、口頭領域が冷却されるのが適している。
以下、本発明の一実施例を添付図面に基づいて詳細に説
明する。

添付図面は、溶解ガス発生炉１の縦断面を示すノもので
あつて、溶解ガス発生炉１の側壁２はその内側部で耐火
性に裏張りされている。

溶解ガス発生炉１のフード３には３つの開口部４，５お
よび６が貫通している。開口部４は、種々の粒または一
片の寸法を有する石炭またはコークス７を充填するため
に設けられている。３？以上の粒子径の実質部を有する
微粒子から成る鉄原料８、好ましくは海綿鉄が、開口部
５を通して加えられる。

海綿鉄は、約７００℃の温度で供給するのが適している
。生成する還元ガスを取り去るために、開口部６に挿入
される導管９が設けられている。最初に取り去られる還
元ガスは、酸化物の鉄鉱石を予備還元するかまたは還元
するのに使用される。溶解ガス発生炉１は、下方領域Ａ
と、中央領域Ｂと、前者２つの領域間の中間領域Ｃと、
さらに中央領域Ｂの上方に位置してその断面が拡大する
とともに脱酸空間として役立つ上方領域Ｄとから構成さ
れる。溶解ガス発生炉１の下方領域Ａは溶解金属および
液状スラグの収集に役立つが、その下方領域Ａの底部に
は側壁２内に溶解金属１１用の湯出し口１０が設けられ
ている。

下方領域Ａのわずかに高い位置にスラグ取り出し用の開
口部１２が設けられている。溶解ガス発生炉１の中央領
域Ｂには側壁２の開口部１３を通してノズルバイブ１４
が誘導されており、そのノズルバイブ１４を通して酸素
含有担体ガス、および要すれば炭素担体が、第１水平吹
き入れ面１５における溶解ガス発生炉１へ導入される。

溶解ガス発生炉１の第１水平吹き入れ面１５にはノズル
バイブ１４付の複数の開口部１３が設けられているのが
好ましい。

中央領域Ｂには、コークス粒子によつて粒子の激しい運
動を伴なう第１流動床域１６が形成されている。図示し
た実施例で円筒状に設計されている中間領域Ｃが設けら
れており、その内部には、コークス粒子によつて形成さ
れ、粒子の弱いまたは目立たない運動を伴うか、または
コークス粒子の固形床を有する第２流動床域１７が収容
されている。

中間領域Ｃの壁部を通つて、酸素含有ガスおよび炭素担
体用に設けられた供給手段、この実施例ではノズルバイ
ブ１９が誘導され、溶解ガス発生炉１の中心軸１８へ向
かい、コークス粒子の第２流動床域１７に突出し、バイ
ブ１９の口はスラグ層２０のすぐ上に配置されている。
添付図面では、ノズルバイブ１９はただ１つだけを示し
ている。溶解ガス発生炉１の寸法に依存して、１０〜４
０の、好ましくは２０〜３０のノズルバイブ１９を設け
ることができ、それらのノズルバイブ１９の口は実質的
に第２水平吹き入れ面２１に配置されている。ノズルバ
イブ１９は、鉛直方向で双方向矢印２２の方向に回動で
きるように配置されている。担体ガスおよび付加的な燃
料を第１流動床域１６に流通させるノズルバイブ１４も
また、図示した本発明の実施例では鉛直方向に回動でき
るように設計されている。開口部５を通して導入された
鉄原料８は、脱酸ｌ空間として役立つ溶解ガス発生炉１
の上方領域Ｄを通つて落下した後、先ず第１流動床域１
６に到達し、そこで落下にブレーキがかかるとともに加
熱される。

鉄原料の小さい粒子は溶解し、コークス粒子の第２流動
床域１７を通つて下降し、下方領域Ａに達する。鉄原料
の大きな粒子は、最初第２流動床域１７でとどまり続け
るかまたは第２流動床域１７の最上層にしつかりと保持
され、やがてそれらの大きな粒子も第１水平吹き入れ面
１５領域での高温の作用を受けて溶解する。第２流動゛
床域１７において、下方向に降下する溶解金属は、過熱
され、要すれば、ノズルバイブ１９を通して導入される
微小粒子フラックスの反応で処理することができる。湯
出し口１０を通して取り出される溶解金属１１は、他の
冶金後処理を受けるために十分熱くなつている。溶解金
属１１の上方には、液状スラグ層２０が形成され、スラ
グは開口部１２を介して取り去られる。溶解ガス発生炉
の運転中、炭素粒子は、開口部４を通して連続的に補充
しなければならず、第１流動床域１６を通つて落下し第
２流動床域１７を築き上げるために、大きな径の炭素粒
子を使用するのが好ましい。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明に係る溶解ガス発生炉の一実施例の縦断面
図である。 １・・・・・・溶解ガス発生炉、２・・・・・・側壁、
３・・・・・・フード、４，５，６・・・・・・開口部
、７・・・・・・石炭またはコークス、８・・・・・・
鉄原料、９・・・・・・導管、１０・・湯出し口、１１
・・・・・・溶解金属、１２，１３・・・・・・開口部
、１４，１９・・・・・・ノズルバイブ、１５・・・・
・・第１水平吹き入れ面、１６・・・・・・第１流動床
域、１７・・・・第２流動床域、１８・・・・・・中心
軸、２０・・・・・・スラグ層、２１・・・・・第２水
平吹き入れ面、２２・・双方向矢印、Ａ・・・・・・下
方領域、Ｂ・・・・・・中央領域、Ｃ・・・・・・中間
領域、Ｄ・・・・・・上方領域。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 激しい粒子運動を伴うように炭素を添加するととも
   に酸素含有ガスを吹き入れることによつて吹き入れ面（
   第１吹き入れ面）の上方でコークス粒子により第１流動
   床域を形成し、３ｍｍ以上の粒子径の実質部を有する海
   綿鉄粒子および／または予め還元した鉄鉱石粒子を上方
   から前記第１流動床域に添加する溶解炉で溶融銑鉄また
   は鋼予備生産物および還元ガスを製造する方法において
   、第１吹き入れ面１５の下方でかつスラグ浴レベルの上
   方で酸素含有ガス用の第２吹き入れ面２１を設け、上記
   ２つの吹き入れ面２１、１５間で弱いまたは目立たない
   粒子運動を伴うかまたはガスが通過する固形床を備えた
   コークス粒子の第２流動床域１７を形成するとともに第
   ２流動床域１７中の温度を鉄原料８の溶融温度以上に維
   持するように、上記吹き入れ面へのガス供給を調節する
   ことを特徴とする溶融銑鉄の製造法。 ２ 第２流動床域１７は２ｍｍ〜７０ｍｍの粒度を有す
   るコークス粒子によつて実質的に形成される特許請求の
   範囲第１項記載の製造法。 ３ 第２流動床域１７は１０ｍｍ〜３０ｍｍの粒度を有
   するコークス粒子によつて実質的に形成される特許請求
   の範囲第２項記載の製造法。 ４ 第２流動床域１７の高さは１ｍ〜３ｍである特許請
   求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載の製造法。 ５ 第２流動床域１７の高さは約２ｍである特許請求の
   範囲第４項記載の製造法。 ６ 第２吹き入れ面２１でのガス供給は、固形床用のゆ
   るやかな速度の下で明確な管速度が生じるように調節さ
   れる特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれかに記載の
   製造法。 ７ 第２吹き入れ面２１でのガスは、（パルスモードに
   おいて）定期的に変化する速度で吹き入れられる特許請
   求の範囲第１項〜第６項のいずれかに記載の製造法。 ８ 第２吹き入れ面２１でのガスは、１０秒〜２分間持
   続する期間を伴うパルスモードで吹き入れられる特許請
   求の範囲第７項記載の製造法。 ９ 定期的に変化する速度の短期間のピーク値は、固形
   床用のゆるやかな速度に相当する明確な管速度の上に存
   在する特許請求の範囲第７項または第８項に記載の製造
   法。 １０ コークス粒子の第２流動床域１７に、気体状、液
   体状または微粒子固形状の炭素担体を吹き入れる特許請
   求の範囲第１項〜第９項のいずれかに記載の製造法。 １１ コークス粒子の第２流動床域１７にフラックスを
   導入する特許請求の範囲第１項〜第１０項のいずれかに
   記載の製造法。 １２ コークス粒子の第２流動床域１７の下方部へ側方
   から酸素含有ガスおよび／または炭素担体および／また
   はフラックスを導入する特許請求の範囲第１０項または
   第１１項記載の製造法。 １３ コークス粒子の第２流動床域１７へ種々のレベル
   で酸素含有ガスおよび／または炭素担体および／または
   フラックスを導入する特許請求の範囲第１０項〜第１２
   項のいずれかに記載の製造法。 １４ コークス粒子の第２流動床域１７へ酸素含有ガス
   および／または炭素担体を予熱状態で導入する特許請求
   の範囲第１項〜第１３項のいずれかに記載の製造法。 １５ 石炭７、鉄原料８の添加用および生成した還元ガ
   スの取り出し用の開口部４、５、６を有するとともに溶
   融金属１１とスラグ２０の取り出し用の開口部１０、１
   ２を有する耐火性に裏張りした容器と、スラグレベルの
   上方で少なくとも２つの異なる高さで上記容器に入るパ
   イプまたはノズル１９、１４とを備え、少なくとも下方
   のパイプまたはノズル１９の口は高さが調節可能である
   ことを特徴とする溶解炉。 １６ 少なくとも下方のパイプまたはノズル１９は鉛直
   方向に回動できる特許請求の範囲第１５項記載の溶解炉
   。 １７ 少なくとも下方のパイプまたはノズル１９は斜め
   に下方向に傾斜した位置で軸方向に移動できる特許請求
   の範囲第１５項または第１６項に記載の溶解炉。 １８ 少なくとも下方のパイプまたはノズル１９は口部
   で冷却される特許請求の範囲第１５項〜第１７項のいず
   れかに記載の溶解炉。