JPS59129708A - 還元鉄の製造装置 - Google Patents
還元鉄の製造装置Info
- Publication number
- JPS59129708A JPS59129708A JP307783A JP307783A JPS59129708A JP S59129708 A JPS59129708 A JP S59129708A JP 307783 A JP307783 A JP 307783A JP 307783 A JP307783 A JP 307783A JP S59129708 A JPS59129708 A JP S59129708A
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- reduced iron
- cooling medium
- iron
- air
- cooling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0086—Conditioning, transformation of reduced iron ores
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は還元鉄の製造装置に係シ、特に高温の還元鉄の
顕熱を有効に回収しつつ冷却するのに好適な還元鉄の製
造装置に関する。
顕熱を有効に回収しつつ冷却するのに好適な還元鉄の製
造装置に関する。
製銑工程における整流効果や還元性状の改善にとどまら
ず、高炉内還元の大部分を事前処理を行い、電気炉、転
炉、平炉などを用いた製鋼工程において還元鉄が用いら
れる。このような還元鉄の製造方法において、コークス
等の炭材を使用して塊鉱石あるいは造粒鉄（ベレット）
全還元するプロセス時、ロータリーキルン等の還元炉に
おいて１１００〜１２００℃の高温域（鉱石の軟化ある
いは炭材の融点以下の温度域）で次の反応による還元操
作が行なわれている。
ず、高炉内還元の大部分を事前処理を行い、電気炉、転
炉、平炉などを用いた製鋼工程において還元鉄が用いら
れる。このような還元鉄の製造方法において、コークス
等の炭材を使用して塊鉱石あるいは造粒鉄（ベレット）
全還元するプロセス時、ロータリーキルン等の還元炉に
おいて１１００〜１２００℃の高温域（鉱石の軟化ある
いは炭材の融点以下の温度域）で次の反応による還元操
作が行なわれている。
Ｆｅ’＋ Ｏｓ ＋ ３Ｃ＝ Ｚ Ｆｅ ＋３ＣＯ還元
炉で生成した１０００〜１２００℃の高温の還元鉄（Ｆ
ｅ）は２次的な輸送等のハンドリングのために低温域（
５０〜２００℃）まで冷却する必要がある。このような
冷却操作として、高温域においては還元鉄が容易に再酸
化されるため、従来高温の還元鉄を水浸処理によって急
冷する方法が採用されていた。
炉で生成した１０００〜１２００℃の高温の還元鉄（Ｆ
ｅ）は２次的な輸送等のハンドリングのために低温域（
５０〜２００℃）まで冷却する必要がある。このような
冷却操作として、高温域においては還元鉄が容易に再酸
化されるため、従来高温の還元鉄を水浸処理によって急
冷する方法が採用されていた。
第１図は上記した還元鉄の急冷処理を行う還元鉄の製造
装置の例を示し、塊鉱石あるいは造粒鉄と炭材との混合
物はプレヒータ１でカスＧ１によシ予熱された後、還元
炉２に導かれ、バーナ３によシ前記還元反応が進行する
。還元炉２で得られた高温の還元鉄Ｍ１は水浸式冷却機
４で冷却水Ｗ１により冷却され、低温の還元鉄Ｍ２はコ
ンベヤ５．６により輸送される。一方高温の還元鉄Ｍ、
Ｌの熱交換によって温水Ｗ２が得られる。しかしこの温
水Ｗ２ （４０〜７０℃）は一温度ポテンシャルが低い
ため、還元鉄製造設備では２次使用されることなく廃棄
されていた。この結果、還元鉄の顕熱（２００〜２５０
Ｋｔｄ、／に９．鉄）はイｐ］ら熱回収されることな
く廃棄されることになる。
装置の例を示し、塊鉱石あるいは造粒鉄と炭材との混合
物はプレヒータ１でカスＧ１によシ予熱された後、還元
炉２に導かれ、バーナ３によシ前記還元反応が進行する
。還元炉２で得られた高温の還元鉄Ｍ１は水浸式冷却機
４で冷却水Ｗ１により冷却され、低温の還元鉄Ｍ２はコ
ンベヤ５．６により輸送される。一方高温の還元鉄Ｍ、
Ｌの熱交換によって温水Ｗ２が得られる。しかしこの温
水Ｗ２ （４０〜７０℃）は一温度ポテンシャルが低い
ため、還元鉄製造設備では２次使用されることなく廃棄
されていた。この結果、還元鉄の顕熱（２００〜２５０
Ｋｔｄ、／に９．鉄）はイｐ］ら熱回収されることな
く廃棄されることになる。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくシ、還
元鉄を再酸化させることなく冷却し、還元鉄の顕熱を有
効に回収することができる還元鉄の製造装置を提供する
ことにある。
元鉄を再酸化させることなく冷却し、還元鉄の顕熱を有
効に回収することができる還元鉄の製造装置を提供する
ことにある。
本発明者らは、還元鉄が空気と接触して再酸化されるの
は、還元鉄温度が１００〜１２００℃において最も激し
く、大部分の酸化反応は７００℃以上で完了する点に着
目した。
は、還元鉄温度が１００〜１２００℃において最も激し
く、大部分の酸化反応は７００℃以上で完了する点に着
目した。
本発明は、このような知見に基づいてなされたものであ
って、高温の還元鉄を空気を用いることなくこの還元鉄
と粒径が異なる固体冷却媒体を用いて６００〜７００℃
程度に１次冷却し、次いで空気によシ低温域（５０〜２
００℃）まで２次冷却するようにしたものである。
って、高温の還元鉄を空気を用いることなくこの還元鉄
と粒径が異なる固体冷却媒体を用いて６００〜７００℃
程度に１次冷却し、次いで空気によシ低温域（５０〜２
００℃）まで２次冷却するようにしたものである。
以下、添付図面によって本発明の詳細な説明する。
第２図は本発明の一実施例を示し、還元炉２から還元鉄
の流れに沿って順次回転式混合機９、空気冷却装置１０
、篩分機１１が設けられている。
の流れに沿って順次回転式混合機９、空気冷却装置１０
、篩分機１１が設けられている。
塊鉱石あるいは造粒鉄と炭祠との混合物は予熱された後
、還元炉２でバーナ３により還元反応が進行する。還元
炉２で得られた高温（１０００〜１２００℃）の還元鉄
Ｍ、は回転式混合機９に投入される。回転式混合機９に
はコンベヤ１２を介して蕪元鉄よりも粒径の小さい固体
冷却妓、休Ｍ３が投入される。この固体冷却媒体として
は、例えは鉱石、造粒鉄または他の無機物が用いられる
。
、還元炉２でバーナ３により還元反応が進行する。還元
炉２で得られた高温（１０００〜１２００℃）の還元鉄
Ｍ、は回転式混合機９に投入される。回転式混合機９に
はコンベヤ１２を介して蕪元鉄よりも粒径の小さい固体
冷却妓、休Ｍ３が投入される。この固体冷却媒体として
は、例えは鉱石、造粒鉄または他の無機物が用いられる
。
回転式混合機９において、高温の還元鉄Ｍ１ と低温の
固体冷却媒体Ｍ３との固体粒子間で熱交換し、還元鉄Ｍ
１は一定温度（６００〜７００℃）まで冷却され、固体
冷却媒体Ｍ３も還元鉄Ｍ、の冷却時の温度とほぼ同温度
レベルまで昇温する。
固体冷却媒体Ｍ３との固体粒子間で熱交換し、還元鉄Ｍ
１は一定温度（６００〜７００℃）まで冷却され、固体
冷却媒体Ｍ３も還元鉄Ｍ、の冷却時の温度とほぼ同温度
レベルまで昇温する。
次いでほぼ同温度レベルの還元鉄Ｍ、と固体冷却媒体Ｍ
３とは空気冷却装置１０に供給され、ここで冷却用送風
機１３から導入される空気Ｇ３によって５０〜２００℃
の温度域まで２次冷却される。
３とは空気冷却装置１０に供給され、ここで冷却用送風
機１３から導入される空気Ｇ３によって５０〜２００℃
の温度域まで２次冷却される。
２次冷却された還元鉄Ｍ２と固体冷却媒体Ｍ３とは次い
で篩分機１１に投入され、ここで小粒径の固体冷却媒体
Ｍ３は篩を辿って落下し、還元鉄Ｍ２は製品Ｍ２として
コンベヤ１４により輸送される。一方、空気冷却装置１
０において、還元鉄Ｍ１ と固体冷却媒体Ｍ、と熱交換
によって得られる高温の空気Ｇ、は集塵機１５で除塵さ
れた後高温の燃焼用空気あるいは原料乾燥用空気として
利用される。
で篩分機１１に投入され、ここで小粒径の固体冷却媒体
Ｍ３は篩を辿って落下し、還元鉄Ｍ２は製品Ｍ２として
コンベヤ１４により輸送される。一方、空気冷却装置１
０において、還元鉄Ｍ１ と固体冷却媒体Ｍ、と熱交換
によって得られる高温の空気Ｇ、は集塵機１５で除塵さ
れた後高温の燃焼用空気あるいは原料乾燥用空気として
利用される。
篩分機１１で還元鉄Ｍ２と分離された固体冷却媒体Ｍ３
は、集塵機１５で捕集されたダスト（実質的に固体冷却
媒体からなる）とともにコンベヤ１２により回転式混合
機９に再投入され、循環再使用される。
は、集塵機１５で捕集されたダスト（実質的に固体冷却
媒体からなる）とともにコンベヤ１２により回転式混合
機９に再投入され、循環再使用される。
第３図は本発明の他の実施例を示し、第２図に示す実施
例と異なる点は還元炉２から還元鉄の流れに沿って順次
回転式混合機９、篩分機１１および空気冷却装置１０が
設けられ、冷却媒体冷却装置１６が付設されていること
である。
例と異なる点は還元炉２から還元鉄の流れに沿って順次
回転式混合機９、篩分機１１および空気冷却装置１０が
設けられ、冷却媒体冷却装置１６が付設されていること
である。
第３図において、回転式混合機９から排出された還元鉄
Ｍ１ と固体冷却媒体Ｍ３との混合物は、篩分機１１で
固体冷却媒体Ｍ３が還元鉄Ｍ１から分離され、この分離
された固体冷却媒体Ｍ３は冷却媒体冷却装置１６に一時
貯留される。冷却媒体冷却装置１６には冷却用送風機１
３がら空気Ｇ。
Ｍ１ と固体冷却媒体Ｍ３との混合物は、篩分機１１で
固体冷却媒体Ｍ３が還元鉄Ｍ１から分離され、この分離
された固体冷却媒体Ｍ３は冷却媒体冷却装置１６に一時
貯留される。冷却媒体冷却装置１６には冷却用送風機１
３がら空気Ｇ。
が導入され、この空気Ｇ３によって固体冷却媒体Ｍ、が
冷却された後、コンベヤ１２を介して回転式混合機９に
投入される。固体冷却媒体Ｍ、が分離された還元鉄Ｍ１
は次いで空気冷却装置１０に導かれ、ここで所定の温度
（５０〜２００℃）まで冷却される。
冷却された後、コンベヤ１２を介して回転式混合機９に
投入される。固体冷却媒体Ｍ、が分離された還元鉄Ｍ１
は次いで空気冷却装置１０に導かれ、ここで所定の温度
（５０〜２００℃）まで冷却される。
本実施例において、空気冷却装置１０に供給される還元
鉄Ｍ１には未分級の微粒子（主として固体冷却媒体）が
混入されているが、空気冷却装置１０において風力分級
することによって還元鉄Ｍ１への未分級の微粒子の混入
を防止し、品質のよい還元鉄を製品Ｍ２として得ること
ができる。
鉄Ｍ１には未分級の微粒子（主として固体冷却媒体）が
混入されているが、空気冷却装置１０において風力分級
することによって還元鉄Ｍ１への未分級の微粒子の混入
を防止し、品質のよい還元鉄を製品Ｍ２として得ること
ができる。
第２図および第３図に示す実施例において、１０００〜
１２００℃の高温の還元鉄は、粉鉱石、製鉄ダストを利
用して球状に造粒されたものである。この高温の還元鉄
は高温域では空気を用いることなく、６００〜７００℃
まで一次冷却できるのでこの一次冷却の段階では還元鉄
と固体冷却媒体との両粒子間の輻射熱伝達、伝導熱伝達
により容易に熱交換することができる。
１２００℃の高温の還元鉄は、粉鉱石、製鉄ダストを利
用して球状に造粒されたものである。この高温の還元鉄
は高温域では空気を用いることなく、６００〜７００℃
まで一次冷却できるのでこの一次冷却の段階では還元鉄
と固体冷却媒体との両粒子間の輻射熱伝達、伝導熱伝達
により容易に熱交換することができる。
固体冷却媒体は、最終的には還元鉄と分離する必要があ
るので還元鉄と異なる粒径であることが必要であり、特
に固体粒子間の熱交換の面から還元鉄（５〜２０ｍｍ）
よりも小粒径のもの（例えば０．５〜３問、好ましくは
２７３層）が望ましい。
るので還元鉄と異なる粒径であることが必要であり、特
に固体粒子間の熱交換の面から還元鉄（５〜２０ｍｍ）
よりも小粒径のもの（例えば０．５〜３問、好ましくは
２７３層）が望ましい。
還元鉄に対する固体冷却媒体の混入量は、還元鉄と固体
冷却媒体との比熱比、回転式混合機の出入口の温度差の
相関で適宜決定されるが、上述した固体冷却媒体の場合
還元鉄に対し重量比で０．４〜１．０が好ましい。６０
０〜７００℃の温度域までに一次冷却された還元鉄と固
体冷却媒体との混合物あるいは篩分けされた固体冷却媒
体の二次冷却は、直交流式（例えばグレート式など）や
向流式（例えば充填層式など）の従来型の熱交換器を使
用して行うこともでき、これによって３００〜５５０℃
の高温の空気として排熱回収できる。また冷却後の固体
冷却媒体は少量の補給により完全なりローズドシステム
を構成できる。
冷却媒体との比熱比、回転式混合機の出入口の温度差の
相関で適宜決定されるが、上述した固体冷却媒体の場合
還元鉄に対し重量比で０．４〜１．０が好ましい。６０
０〜７００℃の温度域までに一次冷却された還元鉄と固
体冷却媒体との混合物あるいは篩分けされた固体冷却媒
体の二次冷却は、直交流式（例えばグレート式など）や
向流式（例えば充填層式など）の従来型の熱交換器を使
用して行うこともでき、これによって３００〜５５０℃
の高温の空気として排熱回収できる。また冷却後の固体
冷却媒体は少量の補給により完全なりローズドシステム
を構成できる。
以上のように本発明によれば、還元鉄の冷却に際し、還
元鉄を再酸化させることなく空気冷却でき、かつ還元鉄
の顕熱を有効に回収することができる。
元鉄を再酸化させることなく空気冷却でき、かつ還元鉄
の顕熱を有効に回収することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の還元鉄の製造装置を示す構成図、第２図
および第３図゛はそれぞれ本発明の実施例を示す構成図
である。 １・・・プレヒータ、２・・・還元炉、４・・・水浸式
冷却機、９・・・回転式混合機、１ｏ・・・空気冷却装
置、１１・・・篩分機、７．１５・・・集塵機、１６・
・・冷却媒 ′一体冷却装置、Ｍｌ 、Ｍ２・・・還元
鉄、Ｍｌ・・・固体冷却媒体。 代理人 鵜 沼 辰 之 第１図 ２
および第３図゛はそれぞれ本発明の実施例を示す構成図
である。 １・・・プレヒータ、２・・・還元炉、４・・・水浸式
冷却機、９・・・回転式混合機、１ｏ・・・空気冷却装
置、１１・・・篩分機、７．１５・・・集塵機、１６・
・・冷却媒 ′一体冷却装置、Ｍｌ 、Ｍ２・・・還元
鉄、Ｍｌ・・・固体冷却媒体。 代理人 鵜 沼 辰 之 第１図 ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）還元炉から排出される高温の還元鉄に該還元鉄と
粒径の異なる固体冷却媒体を混合して還元鉄の再酸化が
実質的に起らない温度域までに冷却する一次冷却手段と
、該−次冷却手段を経た還元鉄を空気によシ冷却する二
次冷却手段とを備えたことを特徴とする還元鉄の製造装
置。 （２、特許請求の範囲第１項において、前記−次冷却手
段より排出される還元鉄と固体冷却媒体との混合物全空
気により二次冷却した後前記固体冷却媒体を前記還元鉄
から分離するための篩分機を設けたことを特徴とする還
元鉄の製造装置。 （３）特許請求の範囲第１項において、前記−次冷却手
段よシ排出される還元鉄と固体冷却媒体との混合物をそ
れぞれに分離する篩分機と、該篩分機によシ分離された
還元鉄と固体冷却媒体とをそれぞれ別個に空気により二
次冷却する空気冷却装置とを設けたことを特徴とする還
元鉄の製造装置。 （４）特許請求の範囲第１項乃至第３項のいずれかにお
いて、前記固体冷却媒体が還元鉄よりも粒径が小さいこ
とを特徴とする還元鉄の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP307783A JPH0229723B2 (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | Kangentetsunoseizosochi |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP307783A JPH0229723B2 (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | Kangentetsunoseizosochi |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59129708A true JPS59129708A (ja) | 1984-07-26 |
| JPH0229723B2 JPH0229723B2 (ja) | 1990-07-02 |
Family
ID=11547271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP307783A Expired - Lifetime JPH0229723B2 (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | Kangentetsunoseizosochi |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0229723B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61232152A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-16 | 四国化工機株式会社 | 密封容器とその製造方法 |
| WO2001025494A1 (en) * | 1999-10-01 | 2001-04-12 | Svedala Industries, Inc. | Rotary cooler for iron carbide production |
| KR100868872B1 (ko) | 2007-04-20 | 2008-11-14 | 손익부 | 함철 부산물을 이용한 ｓｍｏ 제조 방법 및 장치 |
| KR100976126B1 (ko) | 2008-06-25 | 2010-08-16 | 손익부 | 함철부산물을 이용한 저[ｓ] 용융환원철의 제조방법 및장치 |
| JP2018521926A (ja) * | 2015-07-17 | 2018-08-09 | マガルディ パワー ソシエタ ペル アチオニ | ベルト搬送システム |
-
1983
- 1983-01-12 JP JP307783A patent/JPH0229723B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61232152A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-16 | 四国化工機株式会社 | 密封容器とその製造方法 |
| WO2001025494A1 (en) * | 1999-10-01 | 2001-04-12 | Svedala Industries, Inc. | Rotary cooler for iron carbide production |
| KR100868872B1 (ko) | 2007-04-20 | 2008-11-14 | 손익부 | 함철 부산물을 이용한 ｓｍｏ 제조 방법 및 장치 |
| KR100976126B1 (ko) | 2008-06-25 | 2010-08-16 | 손익부 | 함철부산물을 이용한 저[ｓ] 용융환원철의 제조방법 및장치 |
| JP2018521926A (ja) * | 2015-07-17 | 2018-08-09 | マガルディ パワー ソシエタ ペル アチオニ | ベルト搬送システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0229723B2 (ja) | 1990-07-02 |
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