JPS59128239A - 石炭灰を利用した特殊セメントの製造法 - Google Patents
石炭灰を利用した特殊セメントの製造法Info
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- JPS59128239A JPS59128239A JP57228286A JP22828682A JPS59128239A JP S59128239 A JPS59128239 A JP S59128239A JP 57228286 A JP57228286 A JP 57228286A JP 22828682 A JP22828682 A JP 22828682A JP S59128239 A JPS59128239 A JP S59128239A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、産業廃棄物である石炭灰の持、つ高アルミナ
含有量を利用して、石炭灰と石灰石とて製造したクリン
カーに石こうを加えたセメント（以下「高Ｃ３Ａセメン
ト」と記す）ＶＣ高炉水砕スラグまたはこれと普通ポル
トランドセメント（以下ｒＯＰｃ Ｊと記す）を混合す
るか、もしくは高炉セメント（以下ｒＫｃＪと記す）を
混合する特殊−セメントの製造法に関する。さらに述べ
れば、優れた凝結性や硬化速度を有すると共に水利初期
に高い強度等の特性を持つ高０３Ａセメントを有効に利
用した特殊セメントの製造方法に関するものである。
含有量を利用して、石炭灰と石灰石とて製造したクリン
カーに石こうを加えたセメント（以下「高Ｃ３Ａセメン
ト」と記す）ＶＣ高炉水砕スラグまたはこれと普通ポル
トランドセメント（以下ｒＯＰｃ Ｊと記す）を混合す
るか、もしくは高炉セメント（以下ｒＫｃＪと記す）を
混合する特殊−セメントの製造法に関する。さらに述べ
れば、優れた凝結性や硬化速度を有すると共に水利初期
に高い強度等の特性を持つ高０３Ａセメントを有効に利
用した特殊セメントの製造方法に関するものである。
現在石炭は石油燃料の代替エネルギー源として、その利
用拡大は国際的な課題とされている。近年、石炭火力発
電への転進が計られ、石炭消費量は大巾に増加しつつち
り、その石炭消費量の約１５〜２０％を占める多量の石
炭灰が生成してお９、膨大な石炭灰の処理、処分は環境
保全対策上重要な課題とされている。
用拡大は国際的な課題とされている。近年、石炭火力発
電への転進が計られ、石炭消費量は大巾に増加しつつち
り、その石炭消費量の約１５〜２０％を占める多量の石
炭灰が生成してお９、膨大な石炭灰の処理、処分は環境
保全対策上重要な課題とされている。
周知のとおシ、石炭灰はフライアッシュと呼ばれ、昭和
２０年後半よりコンクリート混和材料どして利用開発研
究が進められた。これは、フライアッシュが球状粒子で
あることを利用して、そのｉｔＱ形でＯＰＣなどと混合
して利用するもので、主としてマスコンクリートに適す
る物理性状を有することから、昭和３０〜４０年絣のダ
ム工事に多量に用いられた。その後フライアッシュの利
用が一般化すると同時に、セメントとフライアッシュを
十分に混合したフライアッシュセメントが製品化され、
昭和３′５年には訂Ｓが制定されている。
２０年後半よりコンクリート混和材料どして利用開発研
究が進められた。これは、フライアッシュが球状粒子で
あることを利用して、そのｉｔＱ形でＯＰＣなどと混合
して利用するもので、主としてマスコンクリートに適す
る物理性状を有することから、昭和３０〜４０年絣のダ
ム工事に多量に用いられた。その後フライアッシュの利
用が一般化すると同時に、セメントとフライアッシュを
十分に混合したフライアッシュセメントが製品化され、
昭和３′５年には訂Ｓが制定されている。
しかし、この方法の場合では、大気汚染防止法に基づ＜
ＮＯｘの規制により低温燃焼法が採用され、石炭灰中
に多量の未燃カーボンが存在するようになった。そのた
め減水剤、ＡＥ剤、遅延剤、促進剤、流動化剤などのコ
ンクＩＪ ）混和剤を未燃カーボンが吸着するため混
和剤の効果が発揮されず、コンクリートに悪影響を及ぼ
すなどの問題が生じ改善の余地が残っている。
ＮＯｘの規制により低温燃焼法が採用され、石炭灰中
に多量の未燃カーボンが存在するようになった。そのた
め減水剤、ＡＥ剤、遅延剤、促進剤、流動化剤などのコ
ンクＩＪ ）混和剤を未燃カーボンが吸着するため混
和剤の効果が発揮されず、コンクリートに悪影響を及ぼ
すなどの問題が生じ改善の余地が残っている。
一方、セメント原料の粘土代替材料として利用すること
が検討されているが、この方法では、多量の石炭灰をク
リンカー原料こして使用するとＡｔ２０３量が増加しす
ぎてしまい、３ＣａＯ−Ａｔ２０３（以下「Ｃ３Ａ」と
記す）があまりに多量になり、その使用にあたってはシ
リカ源を別途補給しなければ、従来の化学組成を有する
セメントを形成できない。
が検討されているが、この方法では、多量の石炭灰をク
リンカー原料こして使用するとＡｔ２０３量が増加しす
ぎてしまい、３ＣａＯ−Ａｔ２０３（以下「Ｃ３Ａ」と
記す）があまりに多量になり、その使用にあたってはシ
リカ源を別途補給しなければ、従来の化学組成を有する
セメントを形成できない。
そのため少量の石炭灰しか使用できず、余り有効な利用
法ではない。
法ではない。
他方、省エネルギーの観点から、高炉水砕スラグを用い
た高炉セメントの需要拡大が要求されているが、早期強
度が低いこと、乾燥収縮が大きいこと、また低温での強
度発現が低いことなどにより、ヨーロッパはど需要が伸
びていない。今後高炉セメントは大巾に増加し、主セメ
ントとなるであろうと考えられるが、これらを改善する
ためには、高炉セメントに適したクリンカーを製造する
ことが重要である。
た高炉セメントの需要拡大が要求されているが、早期強
度が低いこと、乾燥収縮が大きいこと、また低温での強
度発現が低いことなどにより、ヨーロッパはど需要が伸
びていない。今後高炉セメントは大巾に増加し、主セメ
ントとなるであろうと考えられるが、これらを改善する
ためには、高炉セメントに適したクリンカーを製造する
ことが重要である。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
とするところは、産業廃棄物である石炭灰と石灰石を原
料として製造したセメントに高炉水砕スラグを混合物と
して加え、石炭灰及び高炉水砕スラグを有効利用するこ
とにある。
とするところは、産業廃棄物である石炭灰と石灰石を原
料として製造したセメントに高炉水砕スラグを混合物と
して加え、石炭灰及び高炉水砕スラグを有効利用するこ
とにある。
本発明者らは、石炭灰と石灰石を原料として焼成したク
リンカーに適量の石こうを加えた高Ｃ３Ａセメントに、
高炉水砕スラグまたはさらにｏＰｃを、もしくはＫＣを
混合することによって、Ｃ３Ａの持つ特徴を失わせない
で、省エネルギー型の早強性を有する特殊セメントが得
られることを見出し、かかる知見に基づいて本発明を達
成した。
リンカーに適量の石こうを加えた高Ｃ３Ａセメントに、
高炉水砕スラグまたはさらにｏＰｃを、もしくはＫＣを
混合することによって、Ｃ３Ａの持つ特徴を失わせない
で、省エネルギー型の早強性を有する特殊セメントが得
られることを見出し、かかる知見に基づいて本発明を達
成した。
即ち本発明は、石炭燃焼時に生成した石炭灰１００重量
部と石灰石２００〜５００重量部との粉砕混合物を焼成
して多量のＣ３Ａを含有するクリンカーを形成し、次い
でこのクリンカーと石こう（好ましくは無水石こう）と
を混合粉砕するが、分離粉砕した後混合して、高Ｃ３Ａ
セメントを形成し、この高Ｃ３Ａセメン） １００重量
部に対して、高炉水砕スラグ１〜９００重量部、好まし
くは１０〜３００重量部、またはさらに０ＰＣ１〜９０
０重量部、好ましくは１０〜３００重量部を混合するが
、もしくはＫＣＩ〜９００重量部、好ましくは１０〜３
００重量部を混合することによる特殊セメントの製造法
を提供するものである。
部と石灰石２００〜５００重量部との粉砕混合物を焼成
して多量のＣ３Ａを含有するクリンカーを形成し、次い
でこのクリンカーと石こう（好ましくは無水石こう）と
を混合粉砕するが、分離粉砕した後混合して、高Ｃ３Ａ
セメントを形成し、この高Ｃ３Ａセメン） １００重量
部に対して、高炉水砕スラグ１〜９００重量部、好まし
くは１０〜３００重量部、またはさらに０ＰＣ１〜９０
０重量部、好ましくは１０〜３００重量部を混合するが
、もしくはＫＣＩ〜９００重量部、好ましくは１０〜３
００重量部を混合することによる特殊セメントの製造法
を提供するものである。
なお、石炭灰は微粉炭燃焼法によって生成するフライア
ッシュ、グリーンアッシュ、ボトムアッシュ及び流動層
燃焼法によシ生成する流動屑入などでもよい。また場合
によっては、スラグ（徐冷スラグ、高炉水砕スラグ〕な
どを使用することができる。
ッシュ、グリーンアッシュ、ボトムアッシュ及び流動層
燃焼法によシ生成する流動屑入などでもよい。また場合
によっては、スラグ（徐冷スラグ、高炉水砕スラグ〕な
どを使用することができる。
以下本発明の詳細な説明する。
１ず、石炭燃焼時に生成した石炭灰１００重量部と石灰
石２００〜５００重量部との粉砕混合物を形成する。次
いで、この粉砕混合物を、ロータリーキルンなどの通常
のセメント焼成炉で１３５０〜１４５０℃程度の温度に
おいて焼成して、多量のＣ３Ａを含有するクリンカーを
形成する。高い強度のセメントを得るには、３ ＣａＯ
−８ｉ０２ （以下「Ｃ３Ｓ」 と記す）を５０〜６
０％になるように原料を配合するのがよく、石炭灰の化
学組成から考えて、、Ｃ３８５０〜６０％、Ｃ３Ａ １
５−２５９６．２ｃａｏ−８ｌｏ２（以下「Ｃ２Ｓ」ト
記す） １０％前後、４ ＣａＯ−Ａｔ２０３ ’Ｆｅ
２０３（以下ｒ Ｃ４ＡＦ Ｊ と記す）３〜７％と
いう鉱物組成のものが焼成し易すい。この配合は、クリ
ンカーＩｔ生産当り、原単位蛍石灰石１１００−１２０
０ ｋｙ、石炭灰３２０〜３９０に７テ、１３５０−１
４５０ ”Ｃの範囲で焼成可能である。そして、このク
リンカ〜に石こうを添カロして高Ｃ３Ａセメントとする
。
石２００〜５００重量部との粉砕混合物を形成する。次
いで、この粉砕混合物を、ロータリーキルンなどの通常
のセメント焼成炉で１３５０〜１４５０℃程度の温度に
おいて焼成して、多量のＣ３Ａを含有するクリンカーを
形成する。高い強度のセメントを得るには、３ ＣａＯ
−８ｉ０２ （以下「Ｃ３Ｓ」 と記す）を５０〜６
０％になるように原料を配合するのがよく、石炭灰の化
学組成から考えて、、Ｃ３８５０〜６０％、Ｃ３Ａ １
５−２５９６．２ｃａｏ−８ｌｏ２（以下「Ｃ２Ｓ」ト
記す） １０％前後、４ ＣａＯ−Ａｔ２０３ ’Ｆｅ
２０３（以下ｒ Ｃ４ＡＦ Ｊ と記す）３〜７％と
いう鉱物組成のものが焼成し易すい。この配合は、クリ
ンカーＩｔ生産当り、原単位蛍石灰石１１００−１２０
０ ｋｙ、石炭灰３２０〜３９０に７テ、１３５０−１
４５０ ”Ｃの範囲で焼成可能である。そして、このク
リンカ〜に石こうを添カロして高Ｃ３Ａセメントとする
。
添加される石こうとしては、無水石こう、半水こう、二
水石こうの３種類の石こうを使用目的に応じて使い分け
ることにより、多目的用の各種セメントを形成できる。
水石こうの３種類の石こうを使用目的に応じて使い分け
ることにより、多目的用の各種セメントを形成できる。
もっとも初期強度の高いセメントを得たい時には、無水
石こうを用いた方がよい。石こうの量ｔｒｉ、 ＳＯａ
／Ａｔ２０ｓ 比ｔ： ０．５〜１．５ Ｋなるように
添加した方がよい。
石こうを用いた方がよい。石こうの量ｔｒｉ、 ＳＯａ
／Ａｔ２０ｓ 比ｔ： ０．５〜１．５ Ｋなるように
添加した方がよい。
ところでこの高Ｃ３Ａセメント中には、他のカルシウム
アルミネート鉱物に比べて水利速度の速いＣ３Ａが多量
に含有されていると共に凝結速度を遅延する石こうが混
合されているため、セメント使用時に適度の水利速度で
水和でき、急結現象を呈さすに適度に凝結硬化させるこ
とができる。またカルシウムサルホアルミネート水和物
である針状結晶のエトリンジヤイト（Ｃ３Ａ ’ ３
Ｃａ ５Ｏ４−３２Ｈ２０）が多量に形成されるため絡
み合い現象などが生じると共に、多量の自由水を結晶水
として取シ込むために、セメント中の自由水が少なくな
り、セメントを減水して混練したのと同じ効果があり、
カルシウムシリケートの水利が起きると、短時間のうち
に強度が発現される。
アルミネート鉱物に比べて水利速度の速いＣ３Ａが多量
に含有されていると共に凝結速度を遅延する石こうが混
合されているため、セメント使用時に適度の水利速度で
水和でき、急結現象を呈さすに適度に凝結硬化させるこ
とができる。またカルシウムサルホアルミネート水和物
である針状結晶のエトリンジヤイト（Ｃ３Ａ ’ ３
Ｃａ ５Ｏ４−３２Ｈ２０）が多量に形成されるため絡
み合い現象などが生じると共に、多量の自由水を結晶水
として取シ込むために、セメント中の自由水が少なくな
り、セメントを減水して混練したのと同じ効果があり、
カルシウムシリケートの水利が起きると、短時間のうち
に強度が発現される。
以上のような高Ｃ３Ａセメントの持つ優れた性質を利用
して、高炉水砕スラグとＯＰＣが主混合物であるＫＣに
高Ｃ３Ａセメントを混合すると初期強度を大巾に改善で
きる。また、高炉水冷スラグに高Ｃ３Ａセメントを添加
した場合、同高炉水砕スラグ含有のＫ Ｃよ夕も初期強
度が非常に高くなる。
して、高炉水砕スラグとＯＰＣが主混合物であるＫＣに
高Ｃ３Ａセメントを混合すると初期強度を大巾に改善で
きる。また、高炉水冷スラグに高Ｃ３Ａセメントを添加
した場合、同高炉水砕スラグ含有のＫ Ｃよ夕も初期強
度が非常に高くなる。
高０３Ａセメント単味に比べて、高炉水砕スラグやＫＣ
との組合せにより短期、長期の強度が大巾に改善される
。高炉水砕スラグやＫＣと高Ｃ３Ａセメントとを混合す
ると、高水炉水砕スラグが高Ｃ３Ａセメントの急硬性に
対しマイルドな働きをし、より適度な水和か起こり高い
強度のでる水利反応とな多、捷た高Ｃ３Ａセメントの水
利にょ９遊離するＣ ａ （ＯＨ）２による高炉水砕ス
ラグの組成鉱物への早いうちからの刺激により、高炉水
砕スラグの水和が起こると共に、着実な水和か起こり長
期における安定した強度を示す。これらの相乗効果にょ
シ早強性があり、長期強度の高い高炉セメントが得られ
る。
との組合せにより短期、長期の強度が大巾に改善される
。高炉水砕スラグやＫＣと高Ｃ３Ａセメントとを混合す
ると、高水炉水砕スラグが高Ｃ３Ａセメントの急硬性に
対しマイルドな働きをし、より適度な水和か起こり高い
強度のでる水利反応とな多、捷た高Ｃ３Ａセメントの水
利にょ９遊離するＣ ａ （ＯＨ）２による高炉水砕ス
ラグの組成鉱物への早いうちからの刺激により、高炉水
砕スラグの水和が起こると共に、着実な水和か起こり長
期における安定した強度を示す。これらの相乗効果にょ
シ早強性があり、長期強度の高い高炉セメントが得られ
る。
高Ｃ３Ａセメントのブレーン法による粉末度は、４００
０〜７０００ ｃｒｒｐ今であることが望ましく、４０
００ｔｙｔＦｆ未満では強度が大きく低下することがあ
シ、一方７０００ｃｒｎ／２を超過すると急結現象など
の異常凝結を生ずることがある。また・：高炉水砕スラ
グのブレーン法による粉末度は、４ｏｏｏ〜６０００
ｃｒｒｐ今の間では粉末度による強度差はあま少なく、
粉砕にかかるコストなどを考えると４０００ Ｊ／？前
後でよい。
０〜７０００ ｃｒｒｐ今であることが望ましく、４０
００ｔｙｔＦｆ未満では強度が大きく低下することがあ
シ、一方７０００ｃｒｎ／２を超過すると急結現象など
の異常凝結を生ずることがある。また・：高炉水砕スラ
グのブレーン法による粉末度は、４ｏｏｏ〜６０００
ｃｒｒｐ今の間では粉末度による強度差はあま少なく、
粉砕にかかるコストなどを考えると４０００ Ｊ／？前
後でよい。
高Ｃ３Ａセメントと高炉水砕スラグとがら彦るセメント
の場合、従来の同スラグ含有量のＫＣと比較すると、長
期においては同程度の強度であるが、初期強度では高Ｃ
３Ａセメント配合量が多い時、２倍もしくはそれ以上の
強度発現が見られる。高Ｃ３Ａセメントの配合が少ない
時でも大巾な改善がなされる。しかし、高炉水砕スラグ
の添加量が、高０３Ａセメントｉｏｏ重量部に対して、
１〜９００重量部の範囲外ではそれらの相乗効果が小さ
く、大きな改善には至らない。
の場合、従来の同スラグ含有量のＫＣと比較すると、長
期においては同程度の強度であるが、初期強度では高Ｃ
３Ａセメント配合量が多い時、２倍もしくはそれ以上の
強度発現が見られる。高Ｃ３Ａセメントの配合が少ない
時でも大巾な改善がなされる。しかし、高炉水砕スラグ
の添加量が、高０３Ａセメントｉｏｏ重量部に対して、
１〜９００重量部の範囲外ではそれらの相乗効果が小さ
く、大きな改善には至らない。
ＫＣと高０３Ａセメントを混合して使用した場合でも、
従来のＫＣよりも２倍以上か、２倍近い初期強度の増進
がある。ＫＣを用いた場合も、高炉水砕スラグを用いた
時と同じく、高Ｃ３Ａセメント１００重量部に対してＫ
Ｃが１〜９００重量部の範囲をはずれると、その効果は
小さくなる。
従来のＫＣよりも２倍以上か、２倍近い初期強度の増進
がある。ＫＣを用いた場合も、高炉水砕スラグを用いた
時と同じく、高Ｃ３Ａセメント１００重量部に対してＫ
Ｃが１〜９００重量部の範囲をはずれると、その効果は
小さくなる。
また、従来のＫＣは膨張性が小さいが、高Ｃ３Ａセメン
トを添加した場合、多くのＣ３Ａがあり、このＣ３Ａは
石こうと共に水和してエトリンジヤイトを生成するが、
この時セメントに膨張性を与え、従来の高炉セメントと
較べて乾燥収縮の少ない高炉セメントになる。
トを添加した場合、多くのＣ３Ａがあり、このＣ３Ａは
石こうと共に水和してエトリンジヤイトを生成するが、
この時セメントに膨張性を与え、従来の高炉セメントと
較べて乾燥収縮の少ない高炉セメントになる。
次に実施例によって本発明を更に具体的に説明する。
実施例１
石炭燃焼時に生成した石炭灰１００重量部と石灰石３０
６重量部の粉砕混合物を、ロータリーキルンにおいて１
３５０〜１４００℃で焼成してクリンカーを形成した。
６重量部の粉砕混合物を、ロータリーキルンにおいて１
３５０〜１４００℃で焼成してクリンカーを形成した。
このクリンカーをプレーン測定法による粉末度４５００
ｃｍ”／ｆ／に粉砕した後、外側シで１５係（ＳＯ３
／Ａｔ２０３モル比で１．２１）になるように無水石こ
うを添加して高Ｃ３Ａセメントとし、この高Ｃ３Ａセメ
ント１００重量部に対して高炉水砕スラグをそれぞれ０
、１ 、１８ 、４３ 、８２ 、１２２ 、３００
及び９００重量部添加してセメントを形成した。得られ
たセメントの圧縮強度及び比較のために同スラグ含有の
ＫＣ（ＯＰＣとスラグの混合）の圧縮強度を第１表に示
す。
ｃｍ”／ｆ／に粉砕した後、外側シで１５係（ＳＯ３
／Ａｔ２０３モル比で１．２１）になるように無水石こ
うを添加して高Ｃ３Ａセメントとし、この高Ｃ３Ａセメ
ント１００重量部に対して高炉水砕スラグをそれぞれ０
、１ 、１８ 、４３ 、８２ 、１２２ 、３００
及び９００重量部添加してセメントを形成した。得られ
たセメントの圧縮強度及び比較のために同スラグ含有の
ＫＣ（ＯＰＣとスラグの混合）の圧縮強度を第１表に示
す。
なお、混線方法としては、供試体寸法２Ｘ２Ｘ８ｃｒｎ
、水／セメント比＝０．５、砂／セメント比＝１で２０
℃において行なった。
、水／セメント比＝０．５、砂／セメント比＝１で２０
℃において行なった。
第１表から本発明の高Ｃ３Ａセメントと高炉水砕スラグ
との混合の場合、高Ｃ３Ａセメント１００重量部に対し
て、高炉水砕スラグ量１重量部以上、８２重量部までの
添加では、スラグを添加することにより、長期の強度が
上ると共に、初期における強度も太ｌ］に高くなってい
る。スラグ添加量が増加すると、初期はだんだん低下し
てくるが、長期ではスラグの添加量３００重量までは添
加量に関係なく高い値を示している。また、０ＰＣ−高
炉水砕スラグ系との比較では、いずれの材令においても
高Ｃ３Ａセメント−高炉水砕スラグ系のセメントの強度
が高い値を示していて、特にスラグ配合の多い場合には
、スラグの刺激効果はＯＰＣよりも高Ｃ３Ａセメントが
優れている。
との混合の場合、高Ｃ３Ａセメント１００重量部に対し
て、高炉水砕スラグ量１重量部以上、８２重量部までの
添加では、スラグを添加することにより、長期の強度が
上ると共に、初期における強度も太ｌ］に高くなってい
る。スラグ添加量が増加すると、初期はだんだん低下し
てくるが、長期ではスラグの添加量３００重量までは添
加量に関係なく高い値を示している。また、０ＰＣ−高
炉水砕スラグ系との比較では、いずれの材令においても
高Ｃ３Ａセメント−高炉水砕スラグ系のセメントの強度
が高い値を示していて、特にスラグ配合の多い場合には
、スラグの刺激効果はＯＰＣよりも高Ｃ３Ａセメントが
優れている。
実施例２
実施例１で用いた高Ｃ３ＡセメントをＫＣに添加すると
初期において大巾な改善がなされる。その結果を第２表
に示す。表中の圧縮強度比とは、各種ＫＣの圧縮強度を
１００ として、各種ＫＣに高０３Ａセメントを添加し
た時の圧縮強度の比である。
初期において大巾な改善がなされる。その結果を第２表
に示す。表中の圧縮強度比とは、各種ＫＣの圧縮強度を
１００ として、各種ＫＣに高０３Ａセメントを添加し
た時の圧縮強度の比である。
各種ＫＣの強度は、Ａ種、Ｂ種、０種、規格外、それぞ
れの高炉水砕スラグ含有量は、１５％、 ４５％。
れの高炉水砕スラグ含有量は、１５％、 ４５％。
６０％ 、 ７５％のものを基準とした。なお、試験方
法は実施例１と同じである。また、表中ＫＣの種類と記
しているのは、ＯＰＣと高炉水砕スラグの混合割合がＪ
ＩＳに規定しであるどの種のＫＣＫ対応しているかを示
している。ところでＡ種とは、高炉水砕スラグ含有量５
〜３０％のものをいい、同じようにＢ種、０種、規格外
とは、それぞれ高炉水砕スラグの含有量が、３０〜６０
％ 、 ６０〜７０％。
法は実施例１と同じである。また、表中ＫＣの種類と記
しているのは、ＯＰＣと高炉水砕スラグの混合割合がＪ
ＩＳに規定しであるどの種のＫＣＫ対応しているかを示
している。ところでＡ種とは、高炉水砕スラグ含有量５
〜３０％のものをいい、同じようにＢ種、０種、規格外
とは、それぞれ高炉水砕スラグの含有量が、３０〜６０
％ 、 ６０〜７０％。
７０％〜のものである。
第２表かられかるように、高炉水砕スラグとＯＰＣの混
合物に高Ｃ３Ａセメントを添加すると、初期、特に１日
強度において、ＫＣのＡ種相当の配合以外、２倍以上の
強度増進が見られる。なお、Ａ種相当のものも、かなシ
の強度増進を示している。材令が進むと、高Ｃ３Ａセメ
ント添力１による優位性は少なくなってくるが、長期で
もいくらか優位性を示している。
合物に高Ｃ３Ａセメントを添加すると、初期、特に１日
強度において、ＫＣのＡ種相当の配合以外、２倍以上の
強度増進が見られる。なお、Ａ種相当のものも、かなシ
の強度増進を示している。材令が進むと、高Ｃ３Ａセメ
ント添力１による優位性は少なくなってくるが、長期で
もいくらか優位性を示している。
実施例３
実施例１で用いた高Ｃ３Ａセメントの粉末度を４０００
、 ｊｏｏＯ、６０００（）／？）とし、それぞれＣ
４゜Ｃ５，Ｃ６と記し、捷た高炉スラグの粉末度を４０
００ 。
、 ｊｏｏＯ、６０００（）／？）とし、それぞれＣ
４゜Ｃ５，Ｃ６と記し、捷た高炉スラグの粉末度を４０
００ 。
５０００ 、６０００ （ｔ７ｎ２／グ）とし、それぞ
れ８４ ｇ Ｓ５ 。
れ８４ ｇ Ｓ５ 。
Ｓ６ と記載する。それらを等量づつ混合したものの
圧縮強度を第３表に示す。
圧縮強度を第３表に示す。
オ ３ 表
高Ｃ３Ａセメントの粉末度は、高炉水砕スラグの粉末度
に比べて長期強度に与える影響はあ捷９変らないが、初
期強度に与える影響は非常に大きい。
に比べて長期強度に与える影響はあ捷９変らないが、初
期強度に与える影響は非常に大きい。
特に５０００ ｔｙｎ”／グと６０００α２／７の間に
は大きな差〃二ある。高炉水砕スラグの粉末度は、４０
００〜６００００＋１２／ｇ ではち１９強度に影響
を与えない。
は大きな差〃二ある。高炉水砕スラグの粉末度は、４０
００〜６００００＋１２／ｇ ではち１９強度に影響
を与えない。
特許出願人 住友セメント株式会社Ｂ’ｉ力１１名代理
人 弁理士 大 野 善 夫 ）
人 弁理士 大 野 善 夫 ）
Claims (1)
- 石炭燃焼時に生成した石炭灰１００重量部と石灰石２０
０〜５００重量部との粉砕混合物を焼成して得たクリン
カーと石こう（好ましくは無水石こう）を混合粉砕する
か、分離粉砕したものを混合したセメント１００重量部
に対して、高炉水砕スラグ１〜９００重量部、好ましく
は１０〜３００重量部、 またはさらに普通ポルトラン
ドセメント１〜９００重量部、好ましくは１０〜３００
重量部を混合するか、もしくは高炉セメント１〜９００
重量部、好ましくは１０〜３００重量部を混合すること
を特徴とする特殊セメントの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57228286A JPS59128239A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | 石炭灰を利用した特殊セメントの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57228286A JPS59128239A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | 石炭灰を利用した特殊セメントの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59128239A true JPS59128239A (ja) | 1984-07-24 |
| JPH0313182B2 JPH0313182B2 (ja) | 1991-02-21 |
Family
ID=16874087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57228286A Granted JPS59128239A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | 石炭灰を利用した特殊セメントの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59128239A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001030944A1 (fr) * | 1999-10-22 | 2001-05-03 | Chunlei Zheng | Decontamination de la combustion du charbon et applications et produits connexes |
| US6764544B2 (en) * | 2002-12-23 | 2004-07-20 | Lafarge Canada Inc. | Process for incorporating coal ash into cement clinker |
| CN100350059C (zh) * | 2005-12-30 | 2007-11-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种除尘镁铁球及其在电炉造渣中的应用 |
| JP2014201479A (ja) * | 2013-04-04 | 2014-10-27 | 宇部興産株式会社 | 低温焼成セメントクリンカーの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56120552A (en) * | 1980-02-26 | 1981-09-21 | Denriyoku Chuo Kenkyusho | Manufacture of specific cement |
-
1982
- 1982-12-30 JP JP57228286A patent/JPS59128239A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56120552A (en) * | 1980-02-26 | 1981-09-21 | Denriyoku Chuo Kenkyusho | Manufacture of specific cement |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2014201479A (ja) * | 2013-04-04 | 2014-10-27 | 宇部興産株式会社 | 低温焼成セメントクリンカーの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0313182B2 (ja) | 1991-02-21 |
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