JPS59126602A - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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- JPS59126602A JPS59126602A JP58002051A JP205183A JPS59126602A JP S59126602 A JPS59126602 A JP S59126602A JP 58002051 A JP58002051 A JP 58002051A JP 205183 A JP205183 A JP 205183A JP S59126602 A JPS59126602 A JP S59126602A
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- degreasing
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- permanent magnet
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- magnet material
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/06—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder
- H01F1/08—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together
- H01F1/086—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together sintered
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は粉末冶金法によって得られるＦｅ Ｃｒ Ｃ□
糸永久磁石相料に係るものであり、史に詳しくは該永久
磁石粉末とバインダーとから成る混練物を射出成形法に
より高寸法精度の成形体となし、特定の元素を含有させ
て高密度の焼結性を得ると共に、優れた磁気特性を有す
る永久磁石材料の製造法に関する。
糸永久磁石相料に係るものであり、史に詳しくは該永久
磁石粉末とバインダーとから成る混練物を射出成形法に
より高寸法精度の成形体となし、特定の元素を含有させ
て高密度の焼結性を得ると共に、優れた磁気特性を有す
る永久磁石材料の製造法に関する。
一般にＦｅ Ｃｒ Ｃｏ系永久研石材料は、アルニコ磁
石とほぼ同等の磁気特性を有するだけでなく、塑性加工
および機械加工が容易であるという特性を有しているた
め、磁性材料とし１種々の用途が注目されている。
石とほぼ同等の磁気特性を有するだけでなく、塑性加工
および機械加工が容易であるという特性を有しているた
め、磁性材料とし１種々の用途が注目されている。
一力、一般金属部品の製造法とし又粉床冶金技術が開発
され、自動車部品、電機部品、機械部品等に広く適用さ
れており、その効果は周知の通りである。Ｆｅ Ｃｒ
Ｃｏ系合金（以下本系合金と記す）は、一般的には原材
料を溶解、鋳造した後必喪に応じて約１０００℃以上で
の熱間加工後、約１０００℃以上でａ相均−化処理（溶
体化処理）をおこない急冷後必要に応じて切削穴明は等
の機械加工を施し、最後に磁気特性を付与するため、６
４０℃付近で等温磁場処理を、更に５２０〜６２０℃程
度の適宜な温度で時効処理をおこなう。
され、自動車部品、電機部品、機械部品等に広く適用さ
れており、その効果は周知の通りである。Ｆｅ Ｃｒ
Ｃｏ系合金（以下本系合金と記す）は、一般的には原材
料を溶解、鋳造した後必喪に応じて約１０００℃以上で
の熱間加工後、約１０００℃以上でａ相均−化処理（溶
体化処理）をおこない急冷後必要に応じて切削穴明は等
の機械加工を施し、最後に磁気特性を付与するため、６
４０℃付近で等温磁場処理を、更に５２０〜６２０℃程
度の適宜な温度で時効処理をおこなう。
このように、杢糸合金は、一般的製造工程によってもア
ルニコ磁石等に求められない特長乞有するが、更に本系
合金に粉末冶金法すなわち焼結法を適用するならば、溶
解材の溶体化処理１での工程が粉末混合、成形、焼結の
極めて簡単な工程となり、所望の形状をした磁石材料ン
得ることができるか、！！たけそれに近い形状のものと
して仕上げ加工を施すことができる。
ルニコ磁石等に求められない特長乞有するが、更に本系
合金に粉末冶金法すなわち焼結法を適用するならば、溶
解材の溶体化処理１での工程が粉末混合、成形、焼結の
極めて簡単な工程となり、所望の形状をした磁石材料ン
得ることができるか、！！たけそれに近い形状のものと
して仕上げ加工を施すことができる。
しかしながら、本系合金の永久磁石材料を溶解鋳造法は
勿論のこと、通常のプレス成形法による焼結法を用いた
場合でも形状の複雑な製品や高度な寸法精度が要求され
る製品を製造する場合には素材を仕上げ加工する必要が
ある。
勿論のこと、通常のプレス成形法による焼結法を用いた
場合でも形状の複雑な製品や高度な寸法精度が要求され
る製品を製造する場合には素材を仕上げ加工する必要が
ある。
本発明の永久磁石材料の製造方法には、かかる形状の複
雑な製品および高度な寸法精度が要求される製品とする
ために、成形工程に創出成形法を適用することが特徴の
ひとつである。周知のように、！１１出成形法はプラス
チックの成形分野において、その威力を発揮しており、
公差±０．０１ｍ程度の成形精度を得ることができる。
雑な製品および高度な寸法精度が要求される製品とする
ために、成形工程に創出成形法を適用することが特徴の
ひとつである。周知のように、！１１出成形法はプラス
チックの成形分野において、その威力を発揮しており、
公差±０．０１ｍ程度の成形精度を得ることができる。
本系合金に射出成形法を適用し又いくためには、金楓粉
の含有率の高いモールティングミククス（フンパウンド
）を作成することが肝要であり、このためには以下の知
見が必要である。すなわち、（１）理論密度に対して６
５〜８５％の高充填を有する金属粉末の作成、（２）良
好な流動性、成形強度、脱脂性に１ツチしたバインダー
の選定、および（６）これらの条件を満足させる−その
他添加物の選定について種々検討をおこない射出成形に
適したフンバウンドを得ることができた。
の含有率の高いモールティングミククス（フンパウンド
）を作成することが肝要であり、このためには以下の知
見が必要である。すなわち、（１）理論密度に対して６
５〜８５％の高充填を有する金属粉末の作成、（２）良
好な流動性、成形強度、脱脂性に１ツチしたバインダー
の選定、および（６）これらの条件を満足させる−その
他添加物の選定について種々検討をおこない射出成形に
適したフンバウンドを得ることができた。
また、本系合金を永久磁石材料とするためには射出成形
法による高度な寸法精度等を得るだけでなく、磁気特性
的にも優れていることが必要である。一般に、焼結法に
より製造された磁性材料においては、見掛は密度と磁気
特性との間には密接な関係があり、例えは残留磁束密度
（Ｂｒ ）は密度に比例する。従って優れた磁気特性を
もつ材料を得るためには、密度をできるだけ理論密度に
近づけることが肝要である。
法による高度な寸法精度等を得るだけでなく、磁気特性
的にも優れていることが必要である。一般に、焼結法に
より製造された磁性材料においては、見掛は密度と磁気
特性との間には密接な関係があり、例えは残留磁束密度
（Ｂｒ ）は密度に比例する。従って優れた磁気特性を
もつ材料を得るためには、密度をできるだけ理論密度に
近づけることが肝要である。
Ｆｅ Ｃｒ Ｃｏ系永久磁石材料にＴｉ 、Ｎｂ 、Ａ
ｔ、Ｖ、Ｍｏ 。
ｔ、Ｖ、Ｍｏ 。
Ｗ、Ｓｉおよび希土類元素を添加することにょ９、巻体
化処理が容易となり、史に磁気特性の向上が期待される
。この場合、これらの元素を添加し１本系合金を用いて
、高密度の焼結体を得るためには、略１５５０℃以゛上
の焼結温度を必要とする。本発明においては、焼結密度
の向上ン図る目的で、Ｓｉ及び／′又はＢ及び／′又は
Ｃ００６〜３０重量％添加する。その理由は、相図上で
Ｆｅ −８４およびＦｅ −Ｂは、それぞれ１２００℃
及び１１７４℃の共晶点ケ有するため（例えは、日本金
属学会編、金属便覧参照）。
化処理が容易となり、史に磁気特性の向上が期待される
。この場合、これらの元素を添加し１本系合金を用いて
、高密度の焼結体を得るためには、略１５５０℃以゛上
の焼結温度を必要とする。本発明においては、焼結密度
の向上ン図る目的で、Ｓｉ及び／′又はＢ及び／′又は
Ｃ００６〜３０重量％添加する。その理由は、相図上で
Ｆｅ −８４およびＦｅ −Ｂは、それぞれ１２００℃
及び１１７４℃の共晶点ケ有するため（例えは、日本金
属学会編、金属便覧参照）。
これら化合物による液相焼結を利用して高密度化を図る
ことにある。捷た、Ｃン単独に又は他の元素と初会して
添加した場合の焼結密度の向上に対する効果については
１例えは特開昭５！ｌ−４３００１５Ｋ示される如く公
知である。
ことにある。捷た、Ｃン単独に又は他の元素と初会して
添加した場合の焼結密度の向上に対する効果については
１例えは特開昭５！ｌ−４３００１５Ｋ示される如く公
知である。
ところ℃、本系合金に躬出成形法！適用する場合、前記
（１） 、 （２）および（６）で述べた他にも脱脂工
程を含めた七ｅ拐料の選定が極めて重要である。
（１） 、 （２）および（６）で述べた他にも脱脂工
程を含めた七ｅ拐料の選定が極めて重要である。
射出成形に用いられる有機材料としては、ポリスチレン
などが多用されてはいるが、しかしながら殆んどの合成
樹脂が用いられており、いずれも一長一短かある。該成
形用に添加する有機材料は。
などが多用されてはいるが、しかしながら殆んどの合成
樹脂が用いられており、いずれも一長一短かある。該成
形用に添加する有機材料は。
熱可塑性樹脂、滑剤、可塑剤の組合せが一般的であるが
、熱硬化性樹脂、天然樹脂、ゴム、エラストマーなとも
用いることができる。これらの内、主材となる熱可塑性
樹脂の選定は特に１景でｂつ樹脂のコスト、本系合金と
の親和性（濡れ）、加熱流動性（成形性）、熱分解性お
よび分解残渣成分等が該成形法の特に重要な点である。
、熱硬化性樹脂、天然樹脂、ゴム、エラストマーなとも
用いることができる。これらの内、主材となる熱可塑性
樹脂の選定は特に１景でｂつ樹脂のコスト、本系合金と
の親和性（濡れ）、加熱流動性（成形性）、熱分解性お
よび分解残渣成分等が該成形法の特に重要な点である。
本願発明においては、本系合金に適用する有機材料につ
き種々検討ケおこなった結果、下記方法により好適な永
久磁石材料ケ得ることができた。
き種々検討ケおこなった結果、下記方法により好適な永
久磁石材料ケ得ることができた。
（１）本系合金材料°粉末をバインダーと共に混合ない
しは混練したのち、射出成形をおこない、脱バインダー
及び焼結を施して永久磁石材料を得る場合、有機材料と
して少なく共２禰類の有機材料を用いる。
しは混練したのち、射出成形をおこない、脱バインダー
及び焼結を施して永久磁石材料を得る場合、有機材料と
して少なく共２禰類の有機材料を用いる。
（２）有機材料としては、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂
、天然樹脂、ゴム、エラスト前−１清剤、可塑剤の内か
ら少なくとも２種類を組合わせて用いる。
、天然樹脂、ゴム、エラスト前−１清剤、可塑剤の内か
ら少なくとも２種類を組合わせて用いる。
１−なわち、用いるバインダーは、脱バインｐ−−（脱
脂）工程において分解ないしけ揮散する必要があり、そ
のために有機化合物ン用いる。バインダーは一種類でも
飼いが、脱バインダ一工程を円滑におこなうためには、
結合剤、消削、可塑剤としての役割ン果丁バインダーケ
複数準備して、第１図に示すように予め水差熱分析装置
等により、加熱減量曲線の測定をおこない、然る後、こ
れら複数のバインダーを適宜組合わせることにより、加
熱温度の勾配に対して第２図に示すように詳細は実施例
で述べるが略一定量類脱脂するように混合することが望
ましい。１ｋ、バインダーの種類によっては、杢糸合金
との濡’ｉ性ン改善するために表面改質材を添加し又も
よい。更には、特殊な場合には混合媒体を用いる場合も
ある。
脂）工程において分解ないしけ揮散する必要があり、そ
のために有機化合物ン用いる。バインダーは一種類でも
飼いが、脱バインダ一工程を円滑におこなうためには、
結合剤、消削、可塑剤としての役割ン果丁バインダーケ
複数準備して、第１図に示すように予め水差熱分析装置
等により、加熱減量曲線の測定をおこない、然る後、こ
れら複数のバインダーを適宜組合わせることにより、加
熱温度の勾配に対して第２図に示すように詳細は実施例
で述べるが略一定量類脱脂するように混合することが望
ましい。１ｋ、バインダーの種類によっては、杢糸合金
との濡’ｉ性ン改善するために表面改質材を添加し又も
よい。更には、特殊な場合には混合媒体を用いる場合も
ある。
本発明で称１−ろバインダーとは、上記の各機能を分担
する有機化合物および有機シリゲート、１機チクネート
などの有機無機錯化合物をも含むものでおる。
する有機化合物および有機シリゲート、１機チクネート
などの有機無機錯化合物をも含むものでおる。
本合金系によろ永久磁石の製造は、焼結後浴体化処理、
磁場中熱処理おまひ時効処理といった従来の技術か利用
できる。勿論、焼結後にできる限り高い焼結密度か得ら
れるよう適切な粒子形状および粒度分布を有する合金粉
末を選択使用ｊることは必要である。そのためには、ア
ンドリアセンの式）’＝ （Ｘ／’Ｄ ）ｍ（ここでＰ
はおる粒子径Ｘ以下の含有率、Ｄは存在する最大の粒子
径、ｍ−／２〜１／λ）Ｋ近い粒度分布ン取ることか望
ましい。また、脱脂速度は、成形体の肉厚、雰囲気およ
びバインダーの種類にもよるが、バインダーの分解ない
しは揮散開始温度から終了する温度までの範囲において
、略２℃／′ｈないし１０℃／′ｈ程度が好適でおる。
磁場中熱処理おまひ時効処理といった従来の技術か利用
できる。勿論、焼結後にできる限り高い焼結密度か得ら
れるよう適切な粒子形状および粒度分布を有する合金粉
末を選択使用ｊることは必要である。そのためには、ア
ンドリアセンの式）’＝ （Ｘ／’Ｄ ）ｍ（ここでＰ
はおる粒子径Ｘ以下の含有率、Ｄは存在する最大の粒子
径、ｍ−／２〜１／λ）Ｋ近い粒度分布ン取ることか望
ましい。また、脱脂速度は、成形体の肉厚、雰囲気およ
びバインダーの種類にもよるが、バインダーの分解ない
しは揮散開始温度から終了する温度までの範囲において
、略２℃／′ｈないし１０℃／′ｈ程度が好適でおる。
脱脂速度すなわち昇温速度が急激すきると成形体の表面
・内部に発泡、キレツー割れが生じ製品とはならない。
・内部に発泡、キレツー割れが生じ製品とはならない。
焼結一度については、Ｆ”ｅ−８ｉ。
Ｆｅ−Ｂ等の共晶合金の融点を利用した液相焼結乞おこ
なう場合には、融点を越える温度でｂればよいが、焼結
を速やかに進めるためには、１２００〜１６００℃程度
が好ましく、液相焼結を利用しない場合には１６５０〜
１４００℃程度で焼結ケおこなう。以下本発明を実施例
により詳細に説明する。
なう場合には、融点を越える温度でｂればよいが、焼結
を速やかに進めるためには、１２００〜１６００℃程度
が好ましく、液相焼結を利用しない場合には１６５０〜
１４００℃程度で焼結ケおこなう。以下本発明を実施例
により詳細に説明する。
実施例１
重量％でＣｏ １ｏ、ｏ 、Ｃｒ２５５． Ｓｉ ｏ４
． Ｔｉ Ｏ，１、ＭＯｏ、２ 。
． Ｔｉ Ｏ，１、ＭＯｏ、２ 。
ＡｔＯ，１、Ｂｏ、１よ＋７成る１００メノシニ以下の
合金粉末と）ＩＤＰＥ、ＡＰＰ （高分子量）及びＡＰ
Ｐ（低分子匍）とから成るバインダーとを配合比粉末：
ＨＤＰＥ：ＡＰＰ （冒分子）：ＡＰＰ（低分子ノー９
Ｂ：５：９：３の比率で加熱混合し、スクリーータイプ
の射出成形機により、’２２０−１Ｏｔ＋ｍ の円柱
状成形体を得た。次いで１４［１℃より６℃／′ｈの昇
温速度で脱脂をおこなつ１こ。第２図に本実施例で用い
た有機相料の腑脂状態を温度に対する加熱減量％て示テ
。図中の○印は第１図に示１昇温２℃／′閣での各ポリ
マーの熱分解曲線より得た計算値である。図のｅ印は実
際の成形品の脱脂した実地目的である。
合金粉末と）ＩＤＰＥ、ＡＰＰ （高分子量）及びＡＰ
Ｐ（低分子匍）とから成るバインダーとを配合比粉末：
ＨＤＰＥ：ＡＰＰ （冒分子）：ＡＰＰ（低分子ノー９
Ｂ：５：９：３の比率で加熱混合し、スクリーータイプ
の射出成形機により、’２２０−１Ｏｔ＋ｍ の円柱
状成形体を得た。次いで１４［１℃より６℃／′ｈの昇
温速度で脱脂をおこなつ１こ。第２図に本実施例で用い
た有機相料の腑脂状態を温度に対する加熱減量％て示テ
。図中の○印は第１図に示１昇温２℃／′閣での各ポリ
マーの熱分解曲線より得た計算値である。図のｅ印は実
際の成形品の脱脂した実地目的である。
第２図から脱脂量は、脱脂温度に対して略負組的に策化
していることか分る。これに対して、ＡＰＰ（高分子量
） ｉ６よひパラフィンワックス（６８／６６）をそれ
ぞれ単一に用いて成形体を作成し脱脂をおこなつ１こ場
合、第１図からも予想されるように、それぞれ２２０〜
２６０℃およびｉｓｏ〜２１０℃で急激に脱脂が進行し
、成形体にキレツおよび発泡の発生を伴った。脱脂条件
について種々検討した結果、成形体の肉厚および形状等
にもよるか略以下の結果を得た。すなわち熱可塑性樹脂
、消削および可塑剤の内から選択さｆｌ−た複数の有機
材料ケ適宜組み合せることによって、これら有機材料の
脱脂開始温度から終了温度筐での全脱脂温度範囲のなか
で、成る特定した温度ないしは仏）度巾における脱脂量
の最大価が加熱減量比率で最小値の略１０倍以下幻まし
くは略１０倍以下となるように制御する必要がある。該
加熱減量比率が２０倍以上になると昇温速度２℃／’ｈ
程度の低速昇温の場合にも少なく共キレツの発生を伴っ
たが、１０倍以下では上記昇温度でキレツ、発泡ｌ伴う
ことなく脱脂することができた。
していることか分る。これに対して、ＡＰＰ（高分子量
） ｉ６よひパラフィンワックス（６８／６６）をそれ
ぞれ単一に用いて成形体を作成し脱脂をおこなつ１こ場
合、第１図からも予想されるように、それぞれ２２０〜
２６０℃およびｉｓｏ〜２１０℃で急激に脱脂が進行し
、成形体にキレツおよび発泡の発生を伴った。脱脂条件
について種々検討した結果、成形体の肉厚および形状等
にもよるか略以下の結果を得た。すなわち熱可塑性樹脂
、消削および可塑剤の内から選択さｆｌ−た複数の有機
材料ケ適宜組み合せることによって、これら有機材料の
脱脂開始温度から終了温度筐での全脱脂温度範囲のなか
で、成る特定した温度ないしは仏）度巾における脱脂量
の最大価が加熱減量比率で最小値の略１０倍以下幻まし
くは略１０倍以下となるように制御する必要がある。該
加熱減量比率が２０倍以上になると昇温速度２℃／’ｈ
程度の低速昇温の場合にも少なく共キレツの発生を伴っ
たが、１０倍以下では上記昇温度でキレツ、発泡ｌ伴う
ことなく脱脂することができた。
次いで、真空中１１００℃×６０１斗１６００℃Ｘ２ｈ
で焼結をおこなった。この時の真空度は１０−’ ｔｏ
ｒｒ程度以下でめった。１１００℃Ｘ３０Ｍ＋６１の保
持は粉末中にごく微量残存すると考えられるバインダー
からのＣと粉末中のり、との反応を促進除去するためで
ある。焼結後１１００℃で溶体化処理を施した後、６４
０℃Ｘ １ ｈ ４００００ｅの磁場中で熱処理をおこ
ない、次いで６１５℃Ｘ１ｈの保持後１００℃７’２４
ｈの冷却速度で５００℃まで連続時効処理をおこなった
。得られた磁気特性は、Ｂｒ＝１２． Ｈｃ＝ｓ１ｏＯ
ｅ。
で焼結をおこなった。この時の真空度は１０−’ ｔｏ
ｒｒ程度以下でめった。１１００℃Ｘ３０Ｍ＋６１の保
持は粉末中にごく微量残存すると考えられるバインダー
からのＣと粉末中のり、との反応を促進除去するためで
ある。焼結後１１００℃で溶体化処理を施した後、６４
０℃Ｘ １ ｈ ４００００ｅの磁場中で熱処理をおこ
ない、次いで６１５℃Ｘ１ｈの保持後１００℃７’２４
ｈの冷却速度で５００℃まで連続時効処理をおこなった
。得られた磁気特性は、Ｂｒ＝１２． Ｈｃ＝ｓ１ｏＯ
ｅ。
Ｇ
ＧＵｅ
（Ｂ）］）ｍ＝４．８ であり焼結密度は７．５
２ｆ／ｃｃ。
２ｆ／ｃｃ。
２０個の試料数に対する寸法精度は±０．０５ｍ以下で
めった。
めった。
実施例２
重量比でＣｏ１５．０％、Ｃｒ２５．０％、 Ｂｏ、１
． Ｃ０，２、Ｖ２．５ 。
． Ｃ０，２、Ｖ２．５ 。
Ｔｉｔｏおよび残部がＦｅより成る合金粉末を実施例１
とほぼ同一条件で処理して得た磁石材料の磁気ｋＧ
Ｏｅ 特性は、Ｈｒ：１３．１ 、 ＨＣ＝６００
、 （ＢＨ）ｍ＝ａ、ｑ ７ ＭＣｘ（Ｊｅ、焼結密ｙ
ｌ ７．５４ ｔ ７′ｃｃ 、 ２ｏ ｈ （Ｄ Ｅ
料に対する寸法？＃度は±０．０５ｍ以下でｈっだ。
とほぼ同一条件で処理して得た磁石材料の磁気ｋＧ
Ｏｅ 特性は、Ｈｒ：１３．１ 、 ＨＣ＝６００
、 （ＢＨ）ｍ＝ａ、ｑ ７ ＭＣｘ（Ｊｅ、焼結密ｙ
ｌ ７．５４ ｔ ７′ｃｃ 、 ２ｏ ｈ （Ｄ Ｅ
料に対する寸法？＃度は±０．０５ｍ以下でｈっだ。
以上の実施例から明らかなように、不発明材は。
焼結性寸法精度および磁気特性か共に優れた磁石材料で
ある。
ある。
第１図は、高分子材料、滑剤、可塑剤の示差熱分析装置
による熱分解曲線である。 第２図は、複数の有機化合物を用いた本糸合金コンパウ
ンドの脱脂曲線である。 第１菌 第２，１！］ 手続補正書（方式） １′ｎ （７） ’ｔ＜“ （４° 永久磁石の
製造方法、１．をすると
による熱分解曲線である。 第２図は、複数の有機化合物を用いた本糸合金コンパウ
ンドの脱脂曲線である。 第１菌 第２，１！］ 手続補正書（方式） １′ｎ （７） ’ｔ＜“ （４° 永久磁石の
製造方法、１．をすると
Claims (1)
- Ｆｅ Ｃｒ Ｃｏ系永久磁石材料において、該磁石材料
から成る粉末を有機材料と混合ないしは混練したのち、
射出成形をおこない、次いで脱脂、焼結および熱処理を
施してなる永久磁石材料の製造方法において、熱可塑性
樹脂、渭剤および可塑剤の内から選択さシまた複数の有
機拐料を適宜組み合せることによって、該有機材料の脱
脂開始温度から終了渦度捷での全脱脂温度範囲のなかで
、成る特定した温度ないしは温度１〕にＪ６ける脱脂量
の最大値が加熱減邦比率で最小値の略１０倍以下である
ことを％徴とする永久磁石材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58002051A JPS59126602A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58002051A JPS59126602A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59126602A true JPS59126602A (ja) | 1984-07-21 |
Family
ID=11518532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58002051A Pending JPS59126602A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59126602A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61220315A (ja) * | 1985-03-26 | 1986-09-30 | Japan Steel Works Ltd:The | 磁性成形体の製造方法 |
| WO2015121917A1 (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 日東電工株式会社 | Ｓｐｍモータ用リング磁石、ｓｐｍモータ用リング磁石の製造方法、ｓｐｍモータ及びｓｐｍモータの製造方法 |
| JP2017128790A (ja) * | 2016-01-18 | 2017-07-27 | ミネベアミツミ株式会社 | 焼結磁石の製造方法 |
-
1983
- 1983-01-10 JP JP58002051A patent/JPS59126602A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61220315A (ja) * | 1985-03-26 | 1986-09-30 | Japan Steel Works Ltd:The | 磁性成形体の製造方法 |
| WO2015121917A1 (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 日東電工株式会社 | Ｓｐｍモータ用リング磁石、ｓｐｍモータ用リング磁石の製造方法、ｓｐｍモータ及びｓｐｍモータの製造方法 |
| JP2017128790A (ja) * | 2016-01-18 | 2017-07-27 | ミネベアミツミ株式会社 | 焼結磁石の製造方法 |
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